Жесткость — Определение динамическая

При этом большое внимание уделяется определению динамического качества их несущих систем. В этом случае основными внутренними параметрами узлов является жесткость, масса и демпфирование, а внешними парамет- [c.56]

Вывод расчетных формул для определения динамических напряжений проведем на примере простейшей системы (рис. 603), состоящей из вертикально расположенного упругого призматического стержня с жесткостью = EF/l и некоторого груза Q. Полагаем при этом, что удар неупругий в том смысле, что при соударении падающий груз не отскакивает от стержня, а движется вместе с ним, и, следовательно, в стержне не возникают упругие волны. Кроме того, данная система обладает одной степенью свободы. [c.691]

Вводные замечания. В ряде случаев исследование колебаний систем как с конечным, так и бесконечным числом степеней свободы описанными выше точными методами затруднительно вследствие большой математической сложности, состоящей либо в том, что дифференциальные уравнения имеют переменные коэффициенты, если, например, балка имеет неравномерное распределение масс и жесткостей вдоль оси, или в том, что порядок характеристического определителя очень высок и сложно не только решить характеристическое уравнение, но даже и составить его, т. е. раскрыть определитель. Встречаются случаи, в которых требуется быстрая, хотя бы и приближенная оценка динамических свойств системы. В перечисленных выше случаях приходится использовать или целесообразно использовать приближенные методы динамического анализа систем, состоящего в определении собственных частот колебаний, в установлении форм свободных колебаний, определении динамических коэффициентов и в проверке динамической прочности. В настоящем параграфе и рассматриваются такие методы. [c.238]

При определении К учитывались упругость элементов рычажной системы и упругость фрикционного материала. Так, значение /( = 10 000 кГ/м соответствует применению прессованных тормозных накладок, а /(=4200 кГ/м—применению деревянных колодок. Из графика видно, что с понижением приведенной жесткости системы снижаются динамические усилия при замыкании тормоза. При высоких значениях приведенной жесткости равновесие в тормозной системе устанавливается после повторного хода поршня с тормозным грузом вниз, что связано с изменениями усилия нажатия колодок на шкив в пределах 1,9—0,77 его статического значения. Снижение приведенной жесткости К может быть достигнуто за счет включения в систему дополнительного упругого звена в виде пружины или за счет применения подпружиненных тормозных колодок. [c.93]

Экспериментальное определение динамических жесткостей дизеля и фундаментной рамы проводилось с помощью этого же измерительного устройства. [c.242]

Изложенная выше общая методика анализа виброзащитных систем сложна, особенно при проведении многочисленных вариантов расчетов. В этом случае иногда бывает полезно заменить системы, описанные экспериментально определенными динамическими податливостями или жесткостями, системами, состоящими из дискретных масс и жесткостей. Такую замену можно произвести на основании эквивалентности исходной и приведенной систем по какому-либо критерию. При анализе виброзащитных систем [c.373]

В 5.6 мы определили динамические ошибки маятника с упругой связью, пользуясь наглядными геометрическими и кинетостатическими соображениями. Теперь для определения динамических ошибок этого механизма применим разработанный ранее метод динамического анализа, причем начнем с определения величины увода. Согласно выражению (5.19) величина увода зависит от интенсивности вибрации, жесткости упругой связи, величины подвижной массы и от среднего положения, занимаемого маятником в процессе вибрации точки подвеса. [c.175]

Гибкий вал. В предыдущих выводах, связанных с определением динамической нагрузки на вал вращающегося звена, нами не была учтена конечная жесткость вала или, другими словами, его упругость, которая прежде всего сказывается в том, что вал под действием весовой и других приложенных к звену нагрузок будет прогибаться. Учтем теперь влияние этого прогиба вала в месте посадки звена, предполагая, что вал расположен горизонтально, а звено [c.84]

Фиг. 3. Расчетная схема определения динамических нагрузок при стопоре-нии ковша в забое mi — приведенная масса лебедки С — приведенная жесткость системы Р — усилие двигателя, соответствующее рассматриваемому моменту F—искомое усилие в связи.

Формулы для определения динамической жесткости простейших систем, состоящих из упругих элементов,приведены в табл. 4. [c.366]

Экспериментальное определение динамической жесткости [c.406]

Для определения динамической жесткости при крутильных-или продольных колебаниях необходимо располагать возбудителем соответствующих механических колебаний, силоизмерительным приспособлением (динамометром крутящих моментов или продольных усилий) и прибором, измеряющим перемещение в точке возбуждения. Возбуждение колебаний производится на необходимом диапазоне частот для каждой частоты измеряется силовая амплитуда и амплитуда перемещения. Отношение этих амплитуд будет представлять динамическую жесткость, которая является функцией частоты возбуждения. [c.407]

Используя основные положения метода динамических жесткостей для определения критической скорости ротора, величину прогиба его оси и реакции опор находят через жест-костные факторы. Они в сечениях ротора и на корпусных элементах связаны с амплитудными значениями прогиба и реакциями на опорах следующими зависимостями [c.133]

Основной принцип излагаемого метода (подобно методам динамических жесткостей и цепных дробей) состоит в следующем. Рассмотрим вынужденные колебания многопролетной балки (рис. 97), возбуждаемые переменными усилиями на одном из ее концов. Задача состоит в определении динамических податливостей системы в месте приложения возбуждения, т. е. отношения амплитуд перемещений к амплитудам усилий, их вызывающих. [c.250]

П1. Определение динамических свойств. На статическую составляющую для выполнения технологических задач накладывается знакопеременная нагрузка. Знакопеременная составляющая деформации, соответствующая этой нагрузке, должна быть не больше 0,1, так как иначе практически не удается удержать температуру саморазогрева в допустимых пределах. Динамическая жесткость [c.218]

В табл. 3 приведены формулы для определения динамической жесткости простейших систем. [c.332]

При определении динамических характеристик виброизоляторов основной считается характеристика переходной динамической жесткости или эквивалентная ей характеристика переходного импеданса. [c.70]

Рис. 4.7. Экспериментальное определение динамической жесткости гидроопоры по схеме Силового захвата

Экспериментальное определение динамической жесткости при приложении статической и динамической нагрузок достаточно адекватно воспроизводит динамические свойства гидроопоры, однако подобные стенды в России практически отсутствуют. [c.71]

Схема и устройство экспериментального стенда для определения динамической жесткости гидроопор [c.79]

Рис. 4.13. Схема стенда для определения динамической жесткости гидроопоры 1 — испытуемый объект 2 — измерительный стол 3 — фундамент 4 — датчики силы 5 — акселерометр 6 — вибровозбудитель 7 — сумматор 8 — кондиционирующий усилитель 9 — фазометр 10 — вольтметр 11 — двухлучевой осциллограф 12 — двухканальный анализатор сигналов 13 - двухкоординатный самописец 14 — генератор синусоидального

Масса жидкости, нагнетаемая с помощью насосного эффекта в полость под куполом эластомерного элемента, далее поступает в канал в перегородке, называемый инерционным, что создает внутренние силы, уменьшающие динамическую жесткость в определенном диапазоне частот (известным как диапазон частот настройки ). В то же время, эти силы не влияют на статическую жесткость. Это явление создает идеальный виброизолятор, упомянутый ранее. Отклонения динамической жесткости виброизолятора от статической будут меньше, чем единица в области частот настройки — это минимизирует статические перемещения и, в то же время, создают повышенную виброизоляцию вблизи частоты настройки. Частота настройки обычно совмещается с частотой возбуждения. Рис. 7.2 дает сравнение получаемой динамической жесткости для обычного пассивного виброизолятора и виброизолятора, заполненного жидкостью (гидроопоры), — это экспериментальный результат, полученный для системы виброизоляции вертолетного редуктора с винтом от кабины вертолета). Итоговая виброизоляция в области частоты настройки является значительно улучшенной. Испытания показывают, что подобный виброизолятор (гидроопора) показывает 88% виброизоляцию. На рис. 7.2 представлена упрощенная концепция обычных пассивных, виброизоляторов-гидроопор с двумя [c.130]

Если ас >2,5-ьЗ или > 2,5-ьЗ, то для определения динамических нагрузок можно воспользоваться формулой (1.117), подставив вместо V скорость башмака v , определяемую по формулам (П.45) или (11.45 б), умноженную на передаточное отношение промежуточной передачи ip, и вместо жесткости с жесткость с а промежуточной передачи. [c.322]

Метод вынужденных резонансных колебаний. Этот метод основан на определении динамических характеристик колебаний механической системы, часть или все жесткости которой обусловлены полимером. При этом частота колебаний приложенной внешней силы близка к естественной резонансной частоте, т. е. частоте свободных колебаний системы. [c.144]

В этот же период встал вопрос о динамических характеристиках нагрузок и конструкций в промышленных сооружениях. В начале 30-х годов в Государственном институте сооружений (ныне ЦНИИСК) были организованы динамические испытания зданий и сооружений в натуре и на моделях, изучение.динамических нагрузок, а также лабораторные опыты по определению динамических характеристик строительных материалов и конструкций — пределов выносливости, коэффициентов внутреннего трения и динамических жесткостей. Одновременно научные институты в Москве и Ленинграде проводят исследования колебаний фундаментов под машины и других конструкций. Машиностроители ведут эксперименты по изучению динамических характеристик машиностроительных сталей, чугуна, цветных металлов и соединений различного типа. [c.22]

Для определения динамических нагрузок представим автогрейдер в виде жёсткой рамы с массой, расположенной в центре тяжести (рис. 51). Податливость металлоконструкции сосредоточим в точке О (место контакта отвала с препятствием) в виде пружины с жесткостью с соответствующей жесткости металлоконструкции авто-грейдера. [c.216]

В станках с частыми пусками и остановами шпинделя необходимо учитывать инерционные воздействия, которые могут значительно превышать момент, приложенный в двигателе. Определение динамических нагрузок в приводе является сложной задачей, так как на переходные процессы влияет целый ряд факторов (жесткость, силы трения, характеристика двигателя и др.). Привод в первом приближении можно рассматривать как упругую систему с массами на концах (рис. 63, а). Если приведенные моменты инерции двигателя и рабочего органа (шпинделя) станка обозначить Jl и Уг. момент двигателя Мх и момент сопротивления (от сил трения при пуске и торможении) Л г, то можно получить об- [c.153]

Лапин С. К. Об определении динамических характеристик жесткости естественных оснований.—Основания, фундаменты и механика грунтов, 1977, № 3, с. 32—34. [c.196]

Подчеркнем отличительные особенности предложенного описания. Уравнения движения составляются независимо от вида расчетной схемы по общепринятой методике аналогично тому, как это делается для линейных рядных многомассовых систем. При моделировании системы с зазорами может учитываться величина контактной жесткости соударяющихся тел. Так как в качестве независимых координат принимаются только перемещения соседних масс, точность решения задачи повышается, поскольку исключается вычисление малой разности больших величин. Это особенно важно при определении динамических нагрузок [c.129]

Для определения динамической нагрузки в прямозубых колесах представляет также интерес исследование жесткости зубьев в процессе кромочного зацепления. Было установлено [116], что значение Сл в начале кромочного зацепления (соответствующее Сп в контактной точке К) уменьшается примерно на 7з в конце кромочного зацепления. [c.114]

Расчет на жесткость в условиях динамической наг р у з к и сводится к определению периода т собственных колебаний конструкций и времени затухания колебаний t = пх, где п — число колебаний до затухания (см. раздел первый, п. 8). При этом расчет на жесткость сводится к удовлетворению условий т [т] или < [/]. [c.258]

Динамические нагрузки на канатный подвес механизма подъема груза. Для инженерного расчета при определении динамических нагрузок на канатный подвес приходится прибегать к ряду допущений или упрощений. Допущения касаются следующего рассматривается не реальный механизм подъема груза, в котором все элементы обладают определенной жесткостью, а идеализированная схема, в которой учитываются массы лишь некоторых деталей и узлов. Эти элементы приняты абсолютно жесткими, а соединительные детали между массами (канаты и т. д.), наоборот, принимаются безмассовыми (невесомыми). При этом пренебрегают местными деформациями и утечкой энергии через опоры. Точные современные методы рас- [c.164]

Силовой анализ механизма осуществляется в целях определения динамических качеств и сил, действующих на звенья, для последующего расчета на прочность и жесткость. По своей сути механизм предназначен для выполнения вполне определенных функций, т. е. чаще всего сила полезного сопротивления на исполнительном звене является известной величиной. Искомые величины, как правило, следующие сила, которую необходимо приложить к ведущему звену силы, возникающие в кинематических парах (силы нормального давления и силы трения, которые в основном линейно зависят от сил нормального давления) силы сопротивления окружающей среды. На звенья механизма действуют также силы тяжести и силы инерции. Эти силы по своей природе являются массовыми, т. е. зависящими от массы, а следовательно, и от абсолютных размеров звеньев. При заданных размерах поперечных сечений эти силы легко рассчитываются, так как ускорение свободного падения задано, а после кинематического анализа известны ускорения для расчета сил инерции. [c.219]

Определение динамической податливости системы по информации о собственных частотах, величине жесткости и декрементах колебаний. Динамическая податливость позволяет оценить запас устойчивости и параметры обратной связи замк- [c.16]

Первые результаты, относящиеся к нелинейному анализу пластин с несимметричным расположением слоев, принадлежат Ву и Винсону [194]. Однако учет несимметричности структуры пакета осуществлялся ими приближенно с использованием приведенных изгибных жесткостей, определяемых равенствами (64). Строгий анализ несимметричных слоистых пластин был проведен Венетом [24] при определении динамической устойчивости прямоугольных пластин с шарнирно опертыми и закрепленными в плоскости пластины краями. Берт [28] рассмотрел прямоугольные пластины с произвольным расположением слоев и более реальными граничными условиями, соответствующими упругому закреплению при изгибе и плоской деформации. [c.191]

Использование метода волновых динамических жидкостей и цо-датливостей связано с определением динамических характеристик кольцевых участков, на которые расчленяется сложная система. Динамические характеристики их должны быть определены в виде фундаментальных матриц волновых динамических жесткостей или податливостей. [c.52]

При определении динамических нагрузок можно считать ире пятствия, жесткость которых в 4,25 раза больше жесткости метал локонструкций, передающих усилие на рабочий орган машины абсолютно жесткими. Погрешность расчета при этом до 10%. [c.100]

Особенно интересным является эффект снижения динамической жесткости в определенном частотном диапазоне, что позволяет в этой области резко увеличить эффект виброизоляции (на 6-20 дБ), сохраняя необходимую величину статической жесткости и, следовательно, устойчивость объектов при установке на виброизоляторы. Эти виброизоляторы дополняются управляемыми системами с использованием электро-и магнитореологических жидкостей или могут быть превращены в активные устройства при управлении от внешних источников энергии с помощью приводных устройств, воздействующих на жидкость через мембраны. Эти устройства эффективно применяются в автомобильной и другой мобильной технике, а также в авиакосмической технике и получили в российской технической литературе название гидроопор. [c.6]

Измерительная схема служит для аппаратного определения динамической жесткости с помощью возбуждения гидроопоры случайным шумом, в этом случае сигнал с датчиков силы 4 и акселерометра 5 через кондиционируюгций усилитель 8 поступает на вход двухканального анализатора сигналов 10, где происходит преобразование передаточных спектров и силы. На выходе анализатора 11 получаем как действительную так и мнимую части комплексной жесткости [c.80]

Измерительная схема для определения динамической жесткости при воздействии на фиксируемой частоте синусоидальным сигналом различной динамической силы включает, кроме позиций 4-8, фазо-мер 9 для измерения фазы между сигналами силы и ускорения, причем один из кондиционируюш,их усилителей 8 преобразует сигнал смеш,е-ния путем интегрирования сигнала ускорения-деления на — [c.80]

Прн определении динамических явлений только в приводе модель крутильной системы лучше строить, приводя все. массы и коэффициенты податливости к валу маховика. Следует иметь в БНду труд1ЮС1И решения систем с пятью и более массами, поэтому необходимо ограничиваться выбором моделей с числом масс не более пяти, объединяя малые массы нли массы, соединенные связями с большим коэффнциенто.м жесткости. [c.121]

Если стендом для определения динамической характеристики, резания служит сам станок, как это бывает в большинстве случаев, то режимы резания должны подбираться так, чтобы жесткость станка была на порядок выше коэффициента резания, а постоянные времени — на порядок меньше. Поэтому характеристики резания должны определяться при легких режимах, что особенно Относится к шлифованию, так как коэффициент резания при этом виде обработки значительно выше, чем коэффициент резания при точении. Если эти требования не выполнены, то в результате экспериментов будет получена дйнамическая характеристика станка, а не процесса резания. Динамические характеристики для тяжелых режимов резания, в частности для режимов, при которых возникают вибрации, должны быть определены пересчетом экспериментальных характеристик, полученных для легких режимов. Постоянные времени при свободном точении стали 35 прорезным резцом с передним углом 10°, задним углом 7°, углом наклона режущей кромки О и радиусом закругления режущей кромки 0,01 мм в диапазоне частот изменения припуска от 60 до 150 Гц при ширине срезаемого слоя 1 мм, толщине срезаемого слоя 0,07 мм [c.95]

В п. 1.15 тема численных решений обсуждалась применительно к линейным системам с одной степенью свободы. Для определения динамических перемещений при отсутствии демпфирования в подобной системе и при действии на нее возмущающих сил, описываемых кусочно-постоянными и кусочно-линейными функциями, там приводятся выражения (1,76в), (1.76г), (1.77в) и (1.77г). Программа ONFOR E построена на использовании первых двух из этих выражений в алгоритме, вычисляющем динамические перемещения при действии кусочно-постоянной возмущающей силы. Текст этой программы приведен ниже вместе с результатами расчетов по ней для тестовой задачи, проведенных для отладки программы. Этот пример относится к системе с одной степенью свободы, жесткость пружины равна k = 0,18-10 Н/м, период собственных колебаний составляет х= 10 с. В качестве возмущающей силы прикладывается единичная ступенчатая функция, динамические перемещения вычисляются на пяти постоянных шагах по времени, равных Д/ = 1 с. В конце пятого шага по времени перемещение должно равняться 0,0508 м, а скорость должна принять значение О м/с. Проверка этих результатов показывает, что их точность равна машинной точности. [c.455]

Экспериментальные исследования натурного образца проводились на вибростенде с ускорением 12—15 , расцентровкой полого вала 30 мм. Испытания показали, что ускорения колесной пары до 10—15 практически не передаются на остов ТЭД, динамический крутящий момент на валу якоря не превышает 800 Н-м. В динамических испытаниях привода на тепловозе ТЭП10-333 изучалось напряженное состояние упругих муфт привода — основного элемента, определяющего работоспособность конструкции. Максимальный крутящий момент при трогании с места достигает 8,5—8,7 кН-м, при этом деформация муфт составляет 0,135—0,145 рад. Жесткость муфты, определенная для этой деформации, 2,1-10 Н-м/рад (во время стендовых испытаний получена жесткость 2,26-10 Н-м/рад). Наибольшие напряжения в муфтах возникают в режиме боксования, т. е. при реализации крутящего момента по сцеплению. При работе на трех двигателях было получено боксование с развитием колебательных процессов (перемежающиеся боксования) и только при отключении пяти двигателей и нагружении одного полным током главного генератора получено нарастающее боксование, при этом измеряемые параметры характеризовались величинами, приведенными ниже. [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...