Выпрямители зарядные

Принципиальная и эквивалентная электрическая схе.ада магнитно-импульсной установки представлена на рис. 42.12, а, б. Конденсаторная батарея емкостью С заряжается высоковольтным выпрямителем (зарядным устройством) I до напряжения и = = 5-4-10 кВ и разряжается разрядником 2 на индуктор 3. Ток в разрядной цепи (рис. 42.11, е) [c.548]

Число групп аккумуляторных батарей, подсоединенных параллельно к источнику постоянного тока, зависит от его мощности. Зарядный ток в каждой из присоединенных групп аккумуляторов должен быть меньше номинального тока выпрямителя. Зарядный ток в отдельной группе батарей должен быть равен необходимому зарядному току одной батареи. [c.34]

Выпрямитель зарядный типа ТПЕ (трехфазный, род тока на выходе постоянный, с естественным воздушным охлаждением) допускает эксплуатацию при температуре окружающей среды 45 °С со снижением тока заряда на 10 % номинального значения. [c.86]

Проверка соответствия схемы включения напряжению питающей сети предусматривает проверку наличия и положения съемных перемычек на выводных панелях силового трансформатора и трансформатора пуска. В выпрямителе ВАК-12-28,5 наряду с проверкой соответствия включения первичной обмотки силового трансформатора напряжению питающей сети убеждаются, что установка перемычек во вторичной обмотке этого трансформатора соответствует режиму предстоящей работы выпрямителя Зарядный или Сварочный . [c.114]

Каждая отдельная сварка осуществляется импульсом униполярного тока, получаемым при разряде рабочей батареи на первичную обмотку трансформатора. Батарея заряжается от силового выпрямителя, зарядный трансформатор которого находится в машине. Игнитроны выпрямителя размещены в шкафу управления ШКУ-166, а рабочая батарея конденсаторов в конденсаторном [c.193]

Эквивалентное описание усредненных зарядных процессов в синхронном генераторе с выпрямителем уравнениями генератора постоянного тока позволяет получить следующую математическую модель зарядной системы [c.221]

Схема конденсаторно-лампового прерывателя зарядного типа приведена на фиг. 82. При включении кнопки 1 контактор 2 замыкает сварочную цепь. От трансформатора напряжения 3 через выпрямитель 4 и сопротивление 5 заряжается конденсатор 6, По достижении на [c.288]

К недостаткам электротележек следует отнести а) чувствительность аккумулятора к тряске, позволяющую эксплоатацию лишь на хороших дорогах б) малую перегрузочную способность аккумуляторной батареи, быструю разрядку и выход её из строя при частых перегрузках в) необходимость наличия специальных зарядных станций, питающихся постоянным током (при отсутствии таковых требуется установка выпрямителя) г) длительность процесса зарядки, а отсюда и простои при отсутствии запасных батарей д) большой первоначальный расход цветного металла (свинца для батарей). [c.1023]

Фиг. 9. Схема электроискровых станков V — напряжение от источника питания L — индуктивность в зарядном контуре R —ограничивающее сопротивление С — конденсатор — индуктивность е разрядном контуре — электрод-инструмент Э — обрабатываемое изделие ЬБ — вибратор СВ — селеновый выпрямитель Тр трансформатор.

Зарядное устройство представляет собой высоковольтный выпрямитель, собранный на кремниевых диодах. Питание устройства осуществляется током от сети через повышающий трансформатор. В качестве накопителя энергии в установке используется батареи конденсаторов ИМ5-150, соединенных параллельно при помощи высоковольтных коаксиальных кабелей с коммутирующим устройством разрядной цепи. [c.310]

Низкочастотные зарядные устройства могут быть построены на базе управляемых выпрямителей [54, 55]. р зменением угла регулирования вентилей управляемого выпрямителя можно поддерживать неизменный ток зарядки емкостного накопителя. В ряде случаев удается построить малогабаритные зарядные устройства. Однако подобные схемы не получили большого распространения. Это связано с наличием достаточно сложной системы управления, которая должна обеспечить строгую синхронизацию каждого импульса зарядного тока с частотой питающего напряжения. При каждом сбое импульса синхронизации в цепи повышающего трансформатора появляется постоянная составляющая тока, которая может привести к перегреву трансформатора и выходу его из строя. Не меньшую опасность для зарядного устройства представляют токи короткого замыкания, возникающие при переходе импульсных газоразрядных ламп в непрерывный режим. [c.49]

Управляемые выпрямители в режиме зарядки накопителя создают значительные импульсные помехи в каждом полупериоде питающей сети. Для сглаживания пиков зарядного тока последовательно с накопительным конденсатором включается токоограничивающий индуктивный элемент. Высокая эффективность таких зарядных цепей достигается при частотах повторения разрядных импульсов, много меньших частоты сети. [c.49]

Рис. 3.10. Схема включения зарядного индуктивного элемента на выходе выпрямителя (й) и зависимость стабильности напряжения от величины S (б)

Плавное регулирование и стабилизация напряжения накопителя при колебательной зарядке представляют со бой достаточно сложную задачу, так как требуют уста новки регулятора напряжения на входе зарядного уст ройства. Для этой цели могут быть использованы авто трансформаторы в цепях переменного напряжения, кото рые значительно увеличивают габариты зарядного уст ройства, или регулируемые выпрямители, требующие ус тановки громоздких фильтров. [c.52]

Зарядное устройство выполнено с применением двух блоков из унифицированного ряда типа БП блока источника тока ИТ-2-Зф и блока выпрямителя [c.58]

В схеме ИПИ-2 напряжение на накопителе достигает сравнительно высоких значений, поэтому в плечах выпрямителя-коммутатора применено последовательное соединение диодов и тиристоров. Управление последовательно включенными тиристорами в схемных зарядных устройств имеет некоторые особенности. Подача управляющих сигналов на открывание тиристоров обычно производится с помощью импульсного трансформатора с несколькими, по числу тиристоров, вторичными обмотками. Каждая из обмоток принимает потенциал катода тиристора, к которому она подключена. В последовательной цепочке на катодах потенциал возрастает от тиристора к тиристору, соответственно возрастает потенциал от обмотки к обмотке. Между крайними тиристорами и обмотками образуется разность потенциалов, почти равная полному напряжению, приложенному к последовательной цепочке тиристоров. Отсюда вытекает требование к конструкции импульсного трансформатора изоляция между его обмотками должна выдерживать полное напряжение на цепочке закрытых тиристоров. [c.64]

Установка для УКС включает регулятор напряжения /, зарядный резистор 2, коммутатор зарядного тока 3, выпрямитель 4, батарею конденсаторов 5 с регулируемой емкостью, разрядное сопротивление б (отсутствует в установках для приварки шпилек), коммутатор разрядного тока 7, ударный механизм 9 (рис. 2.6). Взаимодействие устройств, коммутирующих заряд и разряд конденсаторов, и спускового устройства ударного механизма контролируется системой управления СУ 8. Кроме принципиально необходимых элементов установки для ударной конденсаторной сварки могут содержать узлы повышения безопасности обслуживания и надежности работы, например, блокировки, препятствующие свободному доступу к заряженным конденсаторам или запрещающие включение разряда конденсаторов при отсутствии свариваемых деталей. [c.378]

В схеме выпрямителя имеется реактивная катушка 5, которая позволяет автоматизировать регулирование величины зарядного тока в зависимости от состояния заряда аккумуляторной батареи, т. е. не допускать чрезмерного повышения тока в начале зарядки (6 а) и чрезмерного понижения в конце (4,5 а). Автоматическое регулирование величины зарядного тока происходит за счет изменения величины падения напряжения на зажимах реактивной катушки, которое больше в начале зарядки и меньше в конце, подобно тому, как это имеет место в балластном сопротивлении. Реактивная катушка понижает также пульсацию выпрямленного тока. [c.181]

В выпрямителях, где напряжение выпрямленного тока должно быть больше 1,5 в, включают по нескольку выпрямительных элементов последовательно. Величина выпрямленного тока зависит от поверхности меднозакисного слоя, т. е. от размера шайб. В случае, когда требуется ток большей величины, чем допускает одна шайба, применяют параллельное включение нескольких шайб. Таким образом, в зарядных установках для стартерных батарей можно встретить последовательно-параллельное соединение купроксных элементов. [c.183]

Когда сила зарядного тока -превысит 60 а, сердечник намагничивается настолько, что преодолевает сопротивление пружины и притягивает якорек. Контакты ОТ размыкаются. При размыкании контактов ОТ в обе ветви возбуждения генератора включаются две группы сопротивлений 15+80 ом. При этом-уменьшается величина тока, поступающего на катушки ротора, снижается насыщенность магнитного поля, а следовательно, и сила тока в катушках статора. Ограничитель тока предохраняет катушки статора от перегорания и пластины выпрямителя от пробоя при включении большого количества потребителей или при коротком замыкании в цепи. [c.56]

Источник питания конденсаторных машин включает в себя повышающий одно-или трехфазный трансформатор, управляемый выпрямитель, зарядное коммутирующее устройство, батарею конденсаторов с регулируемой емкостью, разрядное коммутирзтощее устройство и понижающий сварочный однофазный трансформатор. Возможна схема без сварочного трансформатора, например для ударно-искровой конденсаторной стыковой сварки деталей малых сечений. [c.351]

Устройство электрической централизации состоит из управляющего (или централизационного) аппарата, табло, совмещаемого с аппаратом или устанавливаемого отдельно от последнего, релейного оборудования, устройств питания (аккумуляторов, выпрямителей, зарядно-разрядных щитов и т. п.), напольных устройств — светофоров, стрелочных электроприводов, оборудования рельсовых цепей и подземной кабельной сети для электрической связи приборов централизации и передачи электроэнергии. [c.434]

Эффективным способом снижения теплового и силового воздействия плазменной струи на волокна является метод импульсного напыления, разработанный Н. Н. Рыкалииым и др. Плазмотрон был собран по коаксиальной схеме с внутренним электродом диаметром 1—3 мм, непрерывно подаваемым в канал массивного внешнего охлаждаемого электрода. Источник питания состоял из конденсаторной батареи емкостью 2000 мкФ, зарядного выпрямителя и генератора инициирующих импульсов. Разрядный импульс имел амплитуду до 13 кА и длительность 10 - —10 с, распыление производилось в герметичной камере, заполняемой инертным газом. [c.175]

Процесс зарядки емкостных накопителей достаточно подробно изучен /66/ показано, что кпд использования энергии в зарядном контуре rii может достигать 0.95. Этот высокий уровень 7 требует применения повысительно-выпрямительных устройств с высокой добротностью, специальных схем и аппаратуры, обеспечивающих квазипостоянство зарядного тока. В реально используемых в ЭИ промышленных аппаратах типа ВТМ до 6-8% энергии теряется в повышающем трансформаторе, до 12% - в выпрямителе (4% - в кремниевом вьшрямителе), до 6-8% в дросселе насыщения (Н.П.Тузов, диссертация, 1972 г., Кольский научный центр РАН, г. Апатиты). [c.120]

Виброизмерительные приборы, предназначенные для работы в стационарных и полевых условиях, целесообразно снабжать комбинированными источниками питания, т е. состоящими из автономного первичного источника электроэнергии и дополнительного сетевого выпрямителя, стабилизированного или нестабилизирован-ного. При работе в стационарных условиях прибор подключается к питающей сети. Если в качестве автономного источника применен аккумулятор, то одновременно с работой прибора в этом режиме осуществляется и подзаряд аккумулятора малым зарядным током. [c.259]

Зарядные устройства емкостных накопителей энергии, в которых используется резистивный токоограничивающий элемент (РТЭ), благодаря простоте схемного решения и низкой стоимости нашли довольно широкое применение в устройствах лабораторного и промышленного назначения. Схема зарядки (рис. 3,5,а) емкостного накопителя от сети переменного синусоидального напряжения через РТЭ содержит в своем составе резистор Rs, повышающий трансформатор Тр и мостовой выпрямитель. Считая, что вентили, трансформатор и параметры сети идеальны, зарядный процесс при нулевых начальных условиях 11сф)=0 и любом типе токоограничивающего элемента можно описать уравнением [43] [c.40]

Минимальное значение типовой мощности зарядного трансформатора получается при uJUm=0,75 для схем однофазными мостовыми выпрямителями и при /t/m=0,85 для схем с трехфазными мостовыми выпря- [c.43]

Частоты повторения разрядных импульсов, соизмеримые с частотой питающей сети, можно получить в управляемых выпрямителях с нулевой фазой включения переменного напряжения [56-59]. Здесь зарядный процесс начинается в момент прихода на управляемый вентиль положительной полуволны и заканчивается при достижении амплитудного значения входного напряжения, т. е. примерно через четверть периода питающего напряжения. Если требуется регулировка напряжения, то возникает необходимость установки в зарядное устройство полностью управляемого коммутатора (например, тиристора с принудительным запиранием). Это большой недостаток подобных схем, который удается в ряде случаев компенсировать лишь возможностью получения ми-> ВДмальных габаритных размеров зарядного устройства при частоте повторения разрядных импульсов 100 Гц. Такая частота характерна (и в определенном смысле оптимальна) для твердотельных излучателей на гранате. [c.49]

Схемы с нулевой фазой включения управляемого выпрямителя обеспечивают только дискретные и кратные частоте сети значения частоты повторения импульсов накачки. Расширение частотного диапазона зарядных устройств может быть достигнуто преобразованием источника переменного напряжения в источник выпрямленного (постоянного) напряжения с последующим то-коограничением [60, 61]. [c.50]

Улучшить схему можно несколькими способами. Первый предполагает синхронизацию момента включения зарядного коммутатора с фазой входного напряже-JiHH сети. По второму способу устранить подмагничива-ние можно за счет перенесения зарядного коммутатора с первичной стороны. трансформатора на вторичную. Однако оба эти способа приводят к усложнению схемы. Наиболее приемлемым оказывается третий способ совмещение функций зарядного коммутатора и выпрямителя [80]. В этом случае совмещенный выпрямитель-коммутатор находится на вторичной стороне трансформатора, что исключает явление подмагничивания схема. ри этом существенно не усложняется. Такое решение фшо положено в основу схемы разработанного импульсного модулятора МИЛ-49 для новой установки вант-9М . [c.63]

Модулятор МИЛ-31 состоит из зарядного блока БЗ-1, разрядн ого блока БР-1 И системы управления СУМ-7. В зарядный блок входит диодно-тиристорный выпрямитель ДЗ — Д6, устройство принудительной коммутации тиристоров Д5, Д6, состоящее из индуктивного элемента Ы, конденсатора I, коммутирующего тиристора Д9 и вспомогательных цепей Д7, Д8, Ш, R2 для восстановления исходного состояния конденсатора С1. Управление тиристорами Д5 — Д6 производится от СУМ-7, через усилитель мощности МТ — 1УМ. На трансформаторе Тр1 имеются обмотки синхронизации Шсинх и обратной связи Шос-Последняя совместно с выпрямителем и резистором R4 образует датчик обратной связи. Автоматический выключатель В1 и магнитный пускатель Р1 служат для включения модулятора. [c.80]

Бердинских Г. С. Исследование режимов работы и выбор оптимальных параметров зарядных устройств с выпрямителями Каид. дис./ КПП. — Киев, 11969. [c.98]

Трехфазные конденсаторные машины подключаются к сети через повышающий трансформатор (рис. 1.2, в). Схемы питания таких машин аналогичны схемам питания однофазных конденсаторных машин. Более перспективными являются конденсаторные машины с безтрансформаторной зарядной цепью. Ка этой схеме к сети подключен тиристорный выпрямитель В1 с емкостным фильтром СФ на выходе. К фильтру подключен тиристорный инвертор И с принудительной коммутацией тиристоров. Инвертор нагружен на LС-цепочку. Конденсатор С этой цепочки через неуправляемый выпрямитель В2 подключен к конденсаторной батарее, которая через коммутатор К подключена к первичной обмотке сварочного трансформатора ТС. Импеданс цепи заряда конденсатора С имеет колебательный характер и амплитуду напряжения, превышающую амплитуду напряжения на емкостном фильтре СФ. Обычно добротность этой цепи выбирают такой, чтобы амплитуда напряжения на конденсаторе С не превышала 1000 В. Энергия, накапливаемая конденсатором С, через выпрямительный мост В2 передается конденсаторной батарее СК. Емкость конденсатора С выбирается намного меньше, чем емкость батареи СК. Постоянная времени цепи заряда конденсатора С не превышает 1 мс. Это позволяет быстро заряжать конденсаторную батарею небольшими дозами заряда. Применение подобных схем позволяет обеспечивать точность дозировки заряда конденсаторной батареи без применения систем управления со сложным алгоритмом работы, повышает темп работы силовой части конденсаторной машины, а следовательно, ее производительность. Исключение повышающего трансформатора снижает массу и габаритные размеры конденсаторных машин. [c.170]

Схема в на рис. 3.2 [204] по принципу работы и эффективности возбуждения практически не отличается от схемы б. Но с точки зрения конструктивного исполнения она проще и приводит к меньщим потерям мощности. Это связано с тем, что удвоение напряжения в случае использования схемы в (схема Блумлейна [204]) осуществляется на высокочастотных конденсаторах с малыми потерями. В схеме б в фер-ритовом трансформаторе Тр рассеивается около 10% коммутируемой тиратроном мощности, что требует дополнительного (принудительного) воздушного охлаждения. В схеме в осуществляется резонансная зарядка рабочих конденсаторов с емкостью Снак/2 от высоковольтного выпрямителя ВВ через зарядный дроссель (L3), нелинейный дроссель (L) и воздушный (Lq). Один из рабочих конденсаторов с емкостью Снак/2 (верхний на схеме) подключен к земле через дроссели L и L , а другой (нижний) — напрямую. После открытия тиратрона нижний [c.77]

Для АЭ Кристалл LT-30 u с просветленными выходными окнами при рабочем давлении неона pNe = 250 мм рт. ст. и номинальном режиме питания (см. табл. 8.2) практический КПД (определяемый по мощности, потребляемой от выпрямителя источника питания) в режиме генератора составляет около 1,17%, КПД АЭ (по мощности вводимой в АЭ) — 2,23% для АЭ Кристалл LT-40 u с рме 180 мм рт. ст. соответствующие значения равны 1,2% и 2,4%, а для АЭ Кристалл LT-50 U с pNe — 150 мм рт. ст. — 1,2% и 2,4%. КПД АЭ примерно в два раза больше практического КПД, так как в элементах зарядной и разрядной цепей теряется примерно половина мощности, потребляемой от выпрямителя. [c.221]

Рис. 10.1. Компоновка промышленного лазера на парах металлов Кулон . I — излучатель АЭ — активный элемент ТЭ — тепловой экран АЭ МЮ — механизм юстировки зеркал резонатора М3 — механическая заслонка ПТ — пылезащитная трубка II — источник питания ВПБ — входной блок питания БВРП — блок выпрямителя и резонансного преобразователя ТВБ — трансформаторно-выпрямительный блок ЗУ — зарядное устройство ГНИ — генератор наносекундных импульсов ПУ — панель управления БВ — блок вентиляторов

Источник питания лазера содержит входной блок питания (ВБП) (см. рис. 10.1), зарядное устройство (ЗУ), которое объединяет блок выпрямителя и резонансного преобразователя (БВРП) с трансформаторно-выпрямительным блоком (ТВБ), а также генератор наносекундных импульсов (ГНИ). [c.268]

Рис. 10.2. Принципиальная электрическая схема генератора наносекундных импульсов ВБП — входной блок питания БВРП — блок выпрямителя и резонансного преобразователя ТВБ — трансформаторно-выпрямительный блок Тр — трансформатор ТМФИ — тиратронно-магнитный формирователь импульсов Др — зарядный дроссель Д — диод ПИ — импульсный подмодулятор

I — ремонтное отделение, II — зарядное отделение, III — кислотное отделение 1 — стол, 2 — шкаф для заряда аккумуляторных батарей, 3 — подставка под о рудование, 4 — селеновый выпрямитель, 5 — установка для ускоренного заряда, 6 — настольносверлильный станок, 7 — тележка, S [c.24]

Осйовные неисправности генератора переменного тока. Генератор дает малый зарядный ток. Признак на средних и больших оборотах ампермегр показывает разряд или малый зарядный ток. Причины обрыв, плохой контакт или замыкание на массу цепей от генератора до аккумуляторной батарей сгорели предохранители цепей обмоток возбуждения ротора загрязнены или замаслены контактные кольца, слабое давление щеток 10 (см. рис. 43), обрыв в обмотках ротора или в катушках статора пробой селенового выпрямителя. [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...