Изгиб ступенчатых

ДЛЯ случая изгиба ступенчатого стержня (рис. 465, ) [c.397]

Многочисленные теоретические и экспериментальные исследования показывают, что в области резких изменений в форме упругого тела (внутренние углы, отверстия, выточки), а также в зоне контакта деталей возникают повышенные напряжения. Например, при растяжении полосы с небольшим отверстием (рис. 41], а) закон равномерного распределения напряжений вблизи отверстия нарушается. Напряженное состояние становится двухосным, а у края отверстия появляется пик осевого напряжения. Аналогично при изгибе ступенчатого стержня (рис. 411, б) в зоне внутреннего угла возникает повышенное напряжение, величина которого зависит в первую очередь от радиуса закругления г. При прессовой посадке втулки на вал (рис. 411, в) у концов втулки и вала также возникают местные напряжения. Подобных примеров можно привести очень много. Описанная особенность распределения напряжений получила название концентрации напряжений. Зона распространения повышенных напряжений ограничена узкой областью, расположенной в окрестности очага концентрации, и в связи [c.393]

Для определения предельной длины нераспространяющихся усталостных трещин в упрочненных галтелях крупных валов из легированной стали (0,35 % С 0,30 % Si 0,7 % Мп 1,5 % Сг 1,4% Ni 0,025 % S 0,025 %Р ав = 850 МПа Оо,2 = 700 МПа 6=12% г ) = 38%) были использованы валы, на которых проводили исследования эффективности упрочнения малых галтелей (табл. 36). Испытывали на плоский изгиб ступенчатые валы с диаметром рабочей части 160 мм, соотношением диаметров [c.160]

Рис. 5.28. Значение коэффициента концентрации напряжений при изгибе ступенчатой пластины

Определить величину предела выносливости при симметричном цикле изменения напряжений для подвергающегося изгибу ступенчатого стержня круглого поперечного сечения с галтелью в месте перехода от одного диаметра к другому (см. рисунок). Стержень изготовлен из углеродистой стали (ст. 30) с временным [c.399]

Рис. 52. Значения а у для случая изгиба ступенчатой пластины

Фиг. 100. Эффективные коэффициенты концентрации напряжений при симметричном изгибе ступенчатых валов разной стали с отношением = 2 п d = 30 50 мм а

Фиг. 107. Теоретические коэффициенты концентрации напряжений при изгибе ступенчатой балкн прямоугольного сечения шириной // наибольшие местные напряжения развиваются в точках А.

Ступенчатый вал с галтелью при изгибе [c.82]

Время охлаждения от Л, до изображенное в виде прямой, можно представить в виде ступенчатою охлаждения с бесконечно большим числом участков изотермического распада при постепенно понижающейся температуре. По времени в сумме эти участки равны отрезку т . Мы говорили, что в инкубационном периоде не отсутствуют, а очень медленно протекают процессы превращения аустенита, причем тем медленнее, чем выше температура. Другими словами, отрезок времени в инкубационном периоде вблизи точки Ai отнюдь не эквивалентен такому же отрезку при температуре минимальной устойчивости аустенита и, следовательно, сумма (по времени) бесконечно малых отрезков при непрерывном охлаждении не эквивалентна отрезку у изгиба кривой изотермического распада аустенита. [c.255]

Поперечную и продольную усадки сварных заготовок (рис. 5.59, а) можно скомпенсировать увеличением размеров заготовки под сварку па величину предполагаемой деформации уменьшить сваркой обратно-ступенчатым способом (рис. 5.59, б 1—6 — последовательность сварки). Угловая деформация (рис. 5.59, й, и) может быть устранена или снижена предварительным угловым изгибом заготовок [c.251]

Для ступенчатого вала диаметрами d и D с переходной поверхностью радиуса г при изгибе [c.329]

Значения К приводятся в справочниках. Для примера на рис. ХП.8 приведены значения эффективных коэффициентов концентрации при изгибе для ступенчатых валов с отношением 0/с1 = 2,с переходом по круговой галтели радиуса г. Эти данные [c.315]

При изгибе брусьев с участками различной постоянной жесткости (ступенчатые брусья) перемещения определяют способом Верещагина или с помощью интеграла Мора. [c.219]

Задача 1028. Стальной ступенчатый вал круглого сечения диаметрами D=60 мм, d=50 мм и радиусом переходной галтели р=5 мм подвергается действию переменного изгиба и кручения. [c.436]

Рис. 7. Графики эффективных коэффициентов концентрации напряжений для ступенчатых валов при изгибе D

Диаметр у концов бруса может быть определен л№бо из расчета на прочность по касательным напряжениям, ли1 бо, если рассчитываемый брус представляет собой ось .акой-либо машины, то из расчета опор этой оси. Форме балки равного сопротивления изгибу показана на рис. 165, в. Практически она является неприемлемой по технологическим и конструктивным соображениям, и ее заменяют ступенчатой формой (рис. 105, г). [c.275]

В качестве примера, иллюстрирующего соответствие уравнения (7.23) экспериментальным данным, на рис. 7.12 приведена зависимость от p/if для ступенчатых валов с галтелью при изгибе с вращением. Точками отмечены экспериментальные данные, соответствующие валам диаметром 40—50 мм. из малоуглеродистой стали с пределом прочности сгв=50 кгс мм Ординаты кривой, проведенной на рисунке, рассчитаны по уравнению [c.144]

Пример. Ступенчатый вал (а = 1,5) нагружен переменным напряжением изгиба от момента Ми = 3000 Н-м (рис. 15.10). Вал изготовлен из среднеуглеродистой стали с пределом прочности 0 = = 500 МПа, пределом выносливости при изгибе ст ]= 220 МПа. Определить запас прочности по переменным напряжениям. [c.258]

В зависимости от распределения нагрузок вдоль оси вала и условий сборки прямые валы выполняют гладкими (рис. 24.1, а) или ступенчатыми (рис. 24.1,6), близкими по форме к балкам равного сопротивления изгибу. Гладкие валы более технологичны и получают большое распространение в последние годы. [c.405]

Некоторые типичные концентраторы напряжений приведены на рис. 2.58 а — ступенчатый переход б — кольцевая выточка в — поперечное отверстие г — шпоночный паз д—внутренний угол е — эллиптическая галтель. Эффективный коэффициент концентрации для приведенных примеров зависит от вида деформации (растяжение, изгиб, кручение) и от соотношения между параметрами О, й, R, i, А, Н, Нг, Ь, Подробные данные об эффективных коэффициентах концентрации приводятся в специальной литературе. [c.202]

При оценке прочности вала необходимо рассчитывать коэффициенты запаса по отдельности от действия изгибающего М и крутящего Т моментов. Следует помнить, что при ступенчатой форме вала и наличии концентраторов (таких, как переходы сечения с галтелями, напрессованные детали, шпоночные пазы, шлицы или зубья, отверстия, канавки, резьба и т. п.), опасным не обязательно будет то сечение, где момент имеет наибольшую величину. Опасным является сечение с наименьшим значением коэффициента запаса прочности. Поэтому в каждом сечении, вызывающем сомнения, должны быть определены коэффициенты запаса прочности на изгиб и кручение и, наконец, полный коэффициент запаса по [c.379]

Коэффициенты концентрации напряжений вычисляют по отношению к номинальным напряжениям на поверхности меньшего диаметра ступенчатого образца. По измеренным тензометрированием относительным деформациям ei и Ej определяются главные напряжения при изгибе ai и a%- [c.133]

На рис. 68 приведены графики коэффициентов концентрации напряжений в галтелях ступенчатых асимметричных валов с отношением =0,6 при изгибе и кручении. Значения коэффициентов [c.133]

Предложенные А. С. Лейкиным формулы для коэффициентов концентрации в галтели ступенчатых полых образцов имеют вид при изгибе [c.134]

Прогиб средней части поковки проверяется ступенчатым щупом 5, направляемым пластиной 6. Поперечный изгиб контролируется четырьмя пальцами 7 по вертикальному ребру поковки. При правильной форме поковки буртики М пальцев 7 не должны выходить за пределы торцов Т направляющих втулок 8. [c.139]

Рис. 201. Эффективный коэффициент концентрации напрнжений при изгибе ступенчатых валов

На рис. 1.7, й показано распределение напряжений в поперечном сечении, проходящем через надрезы в растянутой пластине. Наибольшие напряжения возникают у краев надрезов и они значительно превышают номинальные. Концентрация напряжений имеет резко выраженный местный характер, поскольку с удалением от концентратора напряжения быстро падают. Она зависит от вида и геометрических размеров концентратора (от толщины, ширины и глубины надрезов пластины). При изгибе ступенчатого вала (рис. . 1,6) в зоне галтели возникает концентрация напряжений, значение которой зависит в первую очередь от радиуса закругления г. При посадке подшипника качения на вал с натягом (рис. 1.8) в кольце подшипника и цапфе вала возникает концентрация напряжений. При этом наибольшее их значение будет у краев напрессованного кольца. На рис. 1.9 показана концентрация напряжений в зоне ппюночного паза. [c.20]

Возьмем балку, составленную из двух ничем не скрепленных брусьев, и нагрузим ее изгибающей силой, как показано на рис. 133. Каждый отдельный брус в этом случае будет вести себя, как самостоятельная балка, верхние волокна брусьев будут сжиматься, а нижние — растягиваться. Опыт показывает, что концы такой составной балки принимают прн изгибе ступенчатое расположение, т. е. что отдельные брусья сдвигяются друг относительно друга в продольном направлении. В целой балке ступенчатости концов не получается. Очевидно, в этом случае упругие силы, возникающие в продольных слоях балки, препятствуют этому продольному сдвигу. На рис. 133 показаны стрелками эти касательные усилия. Существованием продольного сдвига, в частности, объясняется появление продольных трещин в балках, материал которых, как, например, дерево, плохо сопротивляется скалыванию вдоль волокон. Убедившись в существовании касательных напряжений при изгибе, перейдем к определению их величины и закона распределения по высоте балки. При этом рассмотрим простейший случай, когда балка имеет прямоугольное сечение. В случае прямоугольного сечения можно предположить, что касательные напряжения в поперечном сечении параллельны поперечной силе Q и что величина их не изменяется по ширине балки, т. е. вдоль нейтральной оси z—z. Такое предположение, как показывают точные исследования, дает весьма небольшую ошибку. [c.231]

Фнг. 92. Тгоретическпо коэффи-UHeiiTU концентрации напряжений при изгибе ступенчатой балки прямоугольного сечения наибольшие местные напряжения развиваются в точках Л. [c.392]

Рис. 57, Значения для случая изгиба ступенчатого еада с гал-

Рис. 217. Эффективный коэффициент концентрации напряжений при изгибе ступенчатых валов, в функции относительного радиуса галтели q = Rjd и отношения Did диаметров сопрягаемых поверхностей (по Серенсену)

Концентрация напряжений. Теоретические и экспериментальные исследования показывают, что в тех местах деталей машин, где резко нарушается их призматическая или цилиндрическая форма, например, сверления, канавки для шпонок, ступенчатое изменение размеров поперечного сечения и т. п., возникают высокие местные напряжения, значительно превышающие номинальные. Номинальными называют напряжения, определяемые по обычным формулам сопротивления материалов, т. е., в частности, при растяжении о = N IF, наибольшее напряжение при изгибе Отах = и т. Д. Явлбние возникновения высоких местных [c.317]

Вращ,аюш,ийся круглый ступенчатый вал изгибается постоянным моментом Ж. Вал изготовлен из углеродистой стали с пределом прочности OTf, = 45 кг1мм и пределом выносливости при изгибе к задаче 9.68, o"i = 22 кг1мм (симметричный цикл). Диаметры вала D=100 мм и d = SO мм галтель имеет радиус /-=10 мм (см. рисунок). [c.321]

Задача 4-7. Ступенчатый стальной валик, жестко соединенный с поперечиной, одним концом неподвижно закреплен в опоре Л, а на другом конце нагружен моментом /п = 140 кГм (рис. 4-9, а). В ненагружен-ном состоянии между концами поперечины и жесткими упорами и L имеются зазоры 8 = 1 мм. Проверить прочность валика, если [ с] = = 600 кГ/см . Изгибом поперечины пренебречь. Принять С=8,0х X 10 кПсм . [c.73]

Задача 6-12. Проверить прочность ступенчатого вала (рис. 6-22, а), принимая [а] = 800 кПсм . Расчет вести только на изгиб, пренебрегая влиянием кручения. Концентрацию напряжений не учитывать. [c.123]

Определить запас прочности ступенчатого, вала с диаметрами d=40 мм и )=50 мм, испытывающего переменный изгиб с кручением. Радиус галтели г=2 мм. Нормальные напряжения изменяются от а а =500 кГ1см до —500 кГ/см" , касатель- [c.248]

Конструкция ротора многоступенчатого. насоса зависит от конструктивной схемы насоса. При одностороннем расположении рабочих колес и скользящей посадке- на вал (разборный ротор) рабочие колеса торцами ступиц упираются друг в друга и передают суммарное осевое усилие на бурт вала (рис. 7.18,в). В случае неперпенцикулярности торцов ступиц возможны возникновение перетоков жидкости по валу и его дополнительный изгиб. Поэтому торцы ступиц обрабатываются с перпендикулярностью 0,01— 0,02 мм при высокой чистоте контактных поверхностей. В горячих насосах между комплектом рабочих колес и упорной втулкой предусмотрен зазор 0,5—1 мм для компенсации тепловых расширений деталей ротора. Скользящая посадка рабочих колес на вал создает возможность для разбалансировки ротора. Наиболее благоприятные условия для обеспечения уравновешенности создаются при неразборной конструкции ротора, когда рабочие колеса посажены на вал с натягом (рис. 7.18,г). Сборка и разборка такого ротора, как правило, производится с подогревом ступицы рабочего колеса. Вал такого ротора имеет ступенчатое уменьшение диаметров посадочных поверхностей под колеса. [c.171]

Исследования изменения пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению в результате различных по интенсивности режимов ППД были проведены О. О. Куликовым и М. С. Немановым на консольных ступенчатых валах с диаметром рабочей части 20 мм и радиусом галтельного перехода 1 мм. Эти валы изготовляли из горячекатаной нормализованной стали 45 (0,46% С 0,32% Si 0,58% Мп 0,026% Р 0,024% S 0,14% Ni 0,12% Сг (7в = 660 МПа ат = 360 МПа 6=18% Ц = 40% а , = 250 МПа). Валы испытывали на изгиб с вращением при частоте 2000 циклов в минуту, база испытаний составляла 10 циклов. Упрочнение галтелей осуществляли обкаткой с использованием приспособления с самоустанавливающим-ся под углом 45° к оси обкатываемого [c.141]

В условиях циклического ни.зкочастотного нагружения при повышенной температуре образцов хромоыолибденовой стали обнаружено и проанализировано специфическое ступенчатое строение трещин малоцикловой усталости. Показано, что причина появления трещин подобного строения — изменение характера циклического нагружения, происходящее при асимметричном развитии трещины в образцах круглого сечения при круговом изгибе. Полученные результаты могут быть использованы при анализе условий работы и разрушения сталей при высоких температурах в тяжелонагруженных конструкциях. [c.433]

Делении деформаций, возникающих йри ириложении сгатичесйих нагрузок постоянной величины для одного типа изделий. Для изделий, отличающихся по своим прочностным характеристикам от эталонного изделия с известным значением прочности, величина деформации будет изменяться пропорционально величинам прочности. Разновидностью этого метода является метод испытаний цилиндрических оболочек тензометрическим методом, разработанный в Институте механики АН УССР. Сущность этого метода заключается в том, что в оболочке выявляют сечения, в которых имеют место максимальные значения деформации и по ним судят о прочности изделия, сравнивая параметры деформирования контролируемого изделия с эталонным образцом. Широкое распространение, особенно в строительстве, получил метод, основанный на статических испытаниях различных конструкций на изгиб пробной нагрузкой. Производя ступенчатое нагружение и разгрузку конструкции, можно построить график зависимости между нагрузкой и деформацией. Сравнивая характер этой зависимости для контролируемой и эталонной конструкции, можно определить качество конструкции. [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...