Распределение сечением

Логарифмически нормальное распределение сечений зерен наблюдается во многих металлографических объектах. Следует иметь в виду, что если действительно распределение пространственных размеров выражается логарифмическим нормальным распределением, то распределение длин случайных хорд может отличаться от него (рис, 1,493) [60]. [c.185]

Непосредственно по этой формуле определить число частиц нельзя, так как экспериментально может быть найдена только величина п. Поэтому требуется дополнительная информация о распределении сечений частиц, наблюдаемых на шлифе, по их размерам — площади, диаметру (для шаровидных частиц) или длин хорд, получаемых при пересечении частиц сплава прямолинейной секущей, и средней высоте частиц. [c.194]

Для получения хода температуры по радиусу струи делался пересчет интенсивностей спектральных линий на радиальное распределение. Сечение струи при этом разбивалось на 10 зон. Температура плазменной струи измерялась в зависимости от плотности потока излучения, концентрируемого на медной пластинке, и от величины давления окружающей среды. [c.268]

Если и при спаривании поковок эпюра диаметров показывает неравномерность распределения сечений в поковке, целесообразней отказаться от спаривания. Если же штамповка спаренной поковки будет принята, тогда осуществляется вариант 3 [c.12]

Отметим, что направляющие косинусы вектора п в системе покоя одной из частиц и в с. ц. м. совпадают. Поэтому сечение можно представить в виде плотности дифференциального распределения сечения рассеяния частиц массы 777-2 в элемент телесного угла dO = d os О d p в направлении вектора п [c.134]

Дискретное расположение арматуры по сечению заменяется равномерно распределенным. Сечение углового стержня относится к площади Fay расположенной параллельно оси х. [c.57]

В первой главе рассмотрены задачи нагружения, описываемые в рамках теории случайных величин. Получены удобные для практического применения соотношения для определения размеров поперечных сечений широкого класса элементов конструкций и схем нагружения (стержни, валы, пластины, оболочки и т.п.) при различных комбинациях законов распределения нагрузок и несущей способности. [c.3]

Из выражения (1.20) видно что не при всех значениях/4и возможно спроектировать конструкцию с заданной надежностью. В частности, при Ar > 1/7 не существует конструкции, имеющей гауссовский уровень надежности 7 Графики, показывающие зависимость относительных размеров поперечного сечения F/F от гауссовского уровня надежности и изменчивости несущей способности и нагрузки приведены на рис. 1 и 2. Здесь F — площадь поперечного сечения, подсчитанная при значениях нагрузки и несущей способности, равных их математическим ожиданиям. Анализ показывает, что изменение А сильнее влияет на F/F, чем изменение Aq. Поэтому особо важно уменьшать величину Один из возможных путей — усечение закона распределения несущей способности путем отбраковки материала конструкции. Так, усечение нормального закона распределения на уровне 2а дает = 0,9Af , а усечение на уровне а дает уже А = 0,54Л . Если значения коэффици- [c.10]

Рис. 8. Зависимость относительных размеров поперечного сечения от надежности по прочности для различных комбинаций законов распределения нагрузки и несущей способности

На рис. 8 показаны графики зависимости относительных размеров поперечного сечени.ч h h от надежности по прочности ддя раз.пичных комбинаций законов распределения нагрузки и несущей способности. Здесь И — размеры поперечного сечения, подсчитанные при значениях нагрузки и несущей способности, равных их математическим ожиданиям. Для наглядности по оси абсцисс откладывается величина -Ig (1-Я). [c.30]

Рис. 12. Зависимость относительных размеров поперечного сечення от надежности по жесткости при различных законах распределения нагрузки

На рис. 12 показаны графики зависимости отношения размеров поперечного сечения hjh от надежности по жесткости при различных законах распределения нагрузки. Здесь h - размеры поперечного сечения, подсчитанные при значении нагрузки, равной ее математическому ожиданию. Для наглядности по оси абсцисс отложена величина -lg(l - И). [c.42]

Как было показано выше, при определении размеров поперечного сечения, обеспечивающих заданную надежность при произвольных законах распределения нагрузки и несущей способности, возникают значительные трудности. Кроме этого, нелегко подобрать соответствующий экспериментальным данным сам закон распределения нагрузки и несущей способности. В связи с этим ниже рассмотрен приближенный способ, [c.51]

Иногда бывает удобнее определять размеры элемента конструкции, имеющего заданную надежность при случайных колебаниях., путем замены элемента конструкции, представляющего собой распределенную систему, и-массовой системой, зависящей от размеров поперечного сечения. [c.74]

На раму, показанную на рис. 23, действует нагрузка < , величина которой случайна с экспоненциальным законом распределения, параметр которого X, = = 10" м/Н. Найти закон изменения размеров поперечного сечения, удовлетворяющий условию Н(х) = 0,99. Несущая способность материала рамы случайна и подчиняется гамма-распределению с параметрами а = 1 (З, = 100 МПа. [c.94]

Нахождение закона распределения материала вдоль оси конструкции для статически неопределимых, систем осложняется тем, что изгибающий момент зависит от размеров поперечных сечений. Для решений этой задачи воспользуемся, как и в работе [12], методом наименьшего объема. [c.95]

Пример 14.2. Найти изменение во времени распределения температуры и тепловых потоков от боковых поверхностей кирпичной колонны сечением I X 1 м и высотой 10 м. Условия на поверхностях колонны изображены на рис. 14.6. Теплофизические свойства кирпичной K.ni. iKH Х = 0,8 Вт/(м-К) с = = 900 Дж/(кг-К) р=1700 кг/м . Начальная температура Л = 20°С. [c.116]

Для определения схемы армирования рассматривается сечение композиционного материала (см. рис. 1.6) плоскостью 2 3, параллельной одному из оснований тетраэдра. Схема расположения в этой плоскости волокон направления 1, параллельных высоте тетраэдра, и расчет расстояний между ними позволяют найти остальные параметры структуры композиционного материала и его объемный коэффициент армирования. Это следует из того, что остальные три направления армирования при равномерной плотности распределения волокон составляют единый угол 0 с волокнами соседних семейств. Следовательно, схемы распределения сечений волокон в пдоско-стях, параллельных четырем основаниям тетраэдров, одинаковы. Точки касания волокон направления 1 с тремя волокнами соседних семейств расположены в плоскости 23 под углом 120° друг к другу, так как каждое направление волокон является для всей структуры осью симметрии третьего порядка. [c.75]

Численно оптимальное распределение сечений по высоте колонны у (х) найдено при следующих числовых значениях параметров V = 125 м , I = 12,5 м, g = 20 кН/м , Ро = 2500 кН, il = 100 сут, 0=5 сут, р = 0,06 сут" , 0 1 = 10 сут, ЕоСо = = 2, То = 1 сут, р = 0,8. [c.163]

Для простоты рассмотрим материал, оси Xi которого направлены по осям материальной симметрии, а плоскость xплоскостью изотропии. Таким условиям удовлетворяют, например, однонаправленные волокнистые пластики с изотропными фазами и случайным распределением сечений параллельных оси Xi волокон в плоскости (х2,хз). В одноин-дексных обозначениях [108] уравнения (15) для обобщенных опытов на ползучесть принимают вид [80] [c.109]

Для проведения дальнейшего анализа необходимо конкретизировать характер спектрального распределения сечения усиления для однородно уширенных оптических центров a(v, Vo) и функцию распределения их центральных частот внутри линии усиления С(, Хц). Расгтределение сечений для однородно уширенной линии [c.76]

Эту мощность должен развить двигатель для сообщения автомобилю движения по дороге заданного качества. На фиг. 34 представлена примерная кривая суммарной потери мощности [N + iV . -I- NJ Характеристика двигателя при заданном рабоче.м объеме последнего может итти различным образом в зависимости от фаз распределения, сечения органов распределения, регулировки карбюратора и упот ребляемого топ.яива. Для того чтобы иметь возможность сравнивать между собой характеристики двигателя, мы предпо-лагае.м, что литраж двигателя и употребляемое топливо остаются постоянными и что изменение вида характеристик обусловливается только распределением и карбюрацией. Пусть под влиянием этих факторов характеристика двигателя изменится таким образо.м, что даст два вида кривых Л и С (фиг. 34). Характеристика А соответствует тихоходному двигателю с малыми фазами распределения, характеристика С — быстроходному двигателю с большими фазами распределения. Ха- [c.341]

В микроструктуре горячедеформированной и отожженной низкоуглеродистой стали феррит встречается в виде полигональных зерен неправильной формы и разных размеров (ф. 302/1). Различие в размерах обусловлено п основном статистическим распределением сечений отдельных зерен в плоскости шлифа. [c.6]

На рис. 109 слева показаны поперечное сечение стыкового сварного соединения при однослойной сварке низкоуглеродистой стали, кривая распределения темгсератур по поверхности сварного соединения в момент, когда металл шва находится в расплавленном состоянии, и структуры различных участков зоны термического влияния шва после сварки, образованные в результате действия термического цикла свар1ш. Эта схема — условная, так как кривая распределения температур по поверхности сварного соединения во время охлаждения меняет свой характер. [c.211]

Если не удается получить аналитическую зависимость коэффициента К от размеров поперечных сечений элемента конструкции, то эту зависимость можно выразить графически следующим образом. Тем или иным численным методом, используя современные ЭВМ, решают прямую детерминистическую задачу нахождения максимального напряжения S от действия внешней нагрузки q = при заданном характерном размере поперечного сечения h. Согласно выражению (1.1) найденное значение 5 в этом случае будет равно коэффициенту К. Варьируя величину Л, можно получить зависимость К = /(/г), по которой строится график. Поставим задачу пусть на конструкцию действует случайная нагрузка q, закон распределения которой /2 (q) известен. Несушая способность материала конструкции также случайна, и закон распределения ее/2 (R) известен. Требуется определить размеры поперечного сечения конструкции из условия равенства ее надежности заданной. [c.6]

Геометрические параметры сортамента, из которого изготавливаются элементы конструкции (толщина листа, площадь поперечного сечения профиля, толщина стенок труб и т.п.),также являются случайными величинами с законом распределения Д И). Поэтому найденный в соответствии с зависимостями (1.4), (1.6), (1.9) размер поперечного сечения /1расч представляет собой [c.8]

На шарнирно опертую балку действует приложенная посредине гармоническая нагрузка Р(/) = sinfl/, где - случайная величина, распределенная по закону Вейбулла с параметрами 0 = 3 -у = 0 а, = 22470 . Дпина балки/ = 2 м. Материал балки имеет следующие характеристики 7 = 7,8 Ю Н/м Е = 2 У. X 10" Па. Поперечное сечение балки - прямоугольник шириной Ь = 0,1 м. Частота вынужденных колебаний в = 50 1/с. [c.39]

Для рамы, показанной на рис. 14, найти размеры поперечного сечения, обеспе-чиваюище надежность по устойчивости Н = 0,99. Нагрузка Р, действующая на раму, случайна и. имеет экспоненциальный закон распределения с параметром [c.44]

По заданным очертанию и длинам осей стержневой системы при заданной нагрузке, закон распределения плотности вероятностей которой известен, и при известном законе распределения несущей спосо гости определить размеры поперечных сечений вдоль оси конструкции, удовлетворяющие условию равнонадежности и соответствующие минимальной массе конструкции. [c.93]

Предположим, что рассматривается стационарное прямолинейное течение в длинной трубе с поперечным сечением некруглой формы, например в трубе с эллиптическим сечением. Если повторить для этого случая проведенный в гл. 5 анализ течения Пуазей-ля, окажется, что не существует контролируемых прямолинейных течений. Распределение if по сечению трубы будет не однородным ло координате 9 эллиптической системы координат. Это свидетельствует о существовании нулевого распределения скорости в плоскости поперечного сечения трубы. Тем не менее желательно предположить (для задач определенного типа), что это вторичное течение не слишком существенно например, не следует ожидать его большого влияния на величину /, описывающую падение давления на единицу длины трубы. [c.272]

Также представляет интерес конструкция штампа, разработанная Л. В. Обрушниковым и Е. Д. Гороховым (рис. 3.35). Пуансон и подвижная матрица штампа выполнены с углублениями на рабочей повеохности и снабжены установленными в последних фракционными вкладышами, при этом толщина вкладыша подвижной матрицы больше углубления под него на величину деформации материала вкладыша при штамповке. Использование вкладышей из фракционного материа-jia способствует повышению трения в зонах контакта заготовки с пуансоном и подвижной матрицей. Повышение трения в процессе вытяжки ведет к уменьшению проскальзывания отдельных объемов металла заготовки в зонах контакта, что приводит к более равномерному распределению деформации по всему сечению штампуемых деталей и сохранению устойчивости заготовки в течение всего процесса вытяжки. [c.64]

Раскаленный кокс в специальных вагонах быстро (поскольку на воздухе он горит) транспортируется от коксовой батареи и загружается и герметичную фор-камеру / (рис. 24.6), затем поступает в камеру тушения 2, в которой он снизу вверх продувается инертным газом. За счет постепенной выгрузки снизу кокс плотным слоем движется сверху вниз противотоком к охлаждающему газу. В результате кокс охлаждается от 1000—1050 С до 200—250 С, а газ нагревается от 180—200 °С до 750—800 С. Через специальные отверстия 3 и пылеосадительную камеру 4 газы попадают в котел-утилизатор 5, В нем за счет охлаждения 1 т кокса получают примерно 0,5 т пара достаточно высоких параметров р = (3,94-4,0) МПа и / = (440ч-450) После котла-утилизатора охлажденный газ еще раз очищают от пыли в циклоне 6 и вентилятором 7 вновь направляют в камеру тушения под специальный рассекатель для равномерного распределения по сечению камеры. [c.207]

Приближенно силу F давления жидкости на открытый клапан, представленную выражением (3.75), можно оцеиитЕ. при помощи уравнения количества движения для потока в области, ограничен-пой контрольными сечениями 1 — 1 ш 2 — 2 (си. рис. 3.74, а). Принимая равномерное распределение скоростей н г,,, и давлений [c.368]

Для бесканальной цилиндрической активной зоны с плоскими подом и поверхностью засыпки при условии одинакового распределения тепловыделения скорость газа в поперечном сечении активной зоны не будет одинаковой, поскольку объемная пористость в шаровой засыпке различна. В пристеночном слое толщиной в один диаметр шара при беспорядочной шаровой засыпке объемная пористость т 0,45 при среднем значении т = 0,4 (при N>10). При переукладке пристеночного слоя в процессе многократной перегрузки шаровых твэлов объемная пористость в этом случае может измениться и, по оценкам, может достичь 0,325. Таким образом, при указанных выше условиях в процессе эксплуатации реактора по принципу одноразового прохождения активной зоны возможно перераспределение скоростей газа в пристеночном слое [6]. [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...