Гидравлический к. п. д. центробежных насосов системы

Задача 5.5. Центробежный насос системы охлаждения двигателя имеет рабочее колесо диаметром D= 150 мм и щи-рину выходной части 62=12 мм. Угол между касательной к лопатке и касательной к окружности колеса (32 = 30°. Определить напор, создаваемый насосом, при подаче Q = 25 л/с, частоте вращения п = 3000 об/мин, приняв коэффициент влияния числа лопаток г = 0,75 и гидравлический к,п.д. т г = 0,85. [c.93]

Определить давление центробежного насоса системы охлаждения двигателя, при котором его подача Q = 12 л/с, если диаметр рабочего колеса D = 180 мм, частота вращения п = 3200 мин- , ширина канала рабочего колеса на выходе = 10 мм, средний диаметр окружности, на которой расположены входные кромки лопастей, Di = 60 мм, количество лопастей z = 8, их толщина 6 = 4 мм, выходной угол лопастей Ра = 25° (рис. 10.2). Объемный КПД насоса т1о = 0,9, гидравлический —11 = 0,85. Считать, что поток воды подводится к лопастям радиально ( j = 90°). [c.117]

Коренным изменениям в этой турбине подверглась система регулирования и маслоснабжения. Здесь впервые применен упругий центробежный регулятор ЛМЗ с частотой вращения 1000 об/мин, обладавший повышенной чувствительностью. Для подачи масла к подшипникам при давлении 0,15 МПа установлен винтовой насос, отличающийся пониженным вспениванием масла. От него же масло поступает к центробежному насосу системы регулирования, в котором дожимается приблизительно до 2 МПа. Вся система регулирования — гидравлическая. Главный сервомотор по-прежнему размещен в корпусе переднего подшипника. [c.66]

Гидравлическая часть установки состоит из отстойника, центробежного насоса, сборного бачка и системы трубопроводов и обеспечивает бесперебойную подачу рабочей жидкости в ванночку. [c.65]

В рассмотренных схемах регулирования связь между отдельными элементами системы осуществляется при помощи рычагов, что приводит к затруднениям в эксплуатации из-за трения в шарнирах, изнашивания, температурных расширений и пр. В современных турбинах рычажные связи заменяются гидравлическими. В гидродинамической системе регулирования вместо регулятора скорости и зубчатого масляного насоса устанавливают два центробежных насоса, посаженных на вал турбины. Один из насосов [c.387]

Электрогидравлический толкатель приводится в действие от электродвигателя. Действие электрогидравлического толкателя передается на колодки тормоза через систему рычагов. Электро-гидравлический толкатель (фиг. 37) имеет цилиндр 5, внутри которого находится поршень 6, закрепленный на двух направляющих подвижных штоках 2. Под поршнем помещен центробежный насос, крыльчатка 7 которого получает вращательное движение от электродвигателя 1 через промежуточный вал 4. При вращении крыльчатки давлением жидкости поршень поднимается, возвратные пружины 5 сжимаются и направляющие штоки, соединенные вверху с рычажной системой тормоза, отводят колодки от шкива. [c.91]

Несмотря на разброс данных, на основании описанных выше экспериментов можно с уверенностью сделать следующий вывод. Если бы в гидравлических системах использовались только чистые однородные жидкости, то кавитация была бы практически неизвестна и не имела бы никакого практического значения, так как она возникала бы лишь в исключительных условиях сверхвысоких скоростей или высоких температур. Так, даже при упрощенных формах лопастей насосов, профилей гребных винтов или других направляющих поверхностей кавитация будет развиваться очень редко, если число кавитации К достигает 1,0. При таком значении К в воде, движущейся со скоростью 91,5 м/с, максимальный перепад давлений равен 40 атм. Даже если бы давление было всюду отрицательным (что соответствует напряжению растяжения), то и тогда оно было бы меньше предела прочности воды на растяжение по многим опубликованным результатам. Гидротехникам жилось бы гораздо лучше, если бы реки мира несли такую воду. Гидротурбины можно было бы размещать в любом удобном месте от гребня до основания плотины. Центробежные насосы, залитые в начале работы водой, могли бы всасывать воду с глубины нескольких сотен метров сифонные водосливы могли бы использовать всю высоту самых высоких плотин и обладали бы колоссальной емкостью. Проблемы, связанные с кавитацией в регулирующих затворах, пазах затворов. [c.79]

Расходные характеристики, изображенные на рис. 10-5 и 10-6, построены при условии постоянства перепада давления в системе. Если в системе используется центробежный насос, то при увеличении расхода величина напора уменьшается и уменьшение коэффициента усиления с увеличением расхода становится более значительным, чем при постоянном перепаде давления в системе. Аналогичный эффект имеет место, когда регулирующий клапан располагается параллельно с некоторым постоянным гидравлическим сопротивлением, что позволяет использовать клапан с меньшим проходным сечением. В этом случае при больших расходах через клапан начинает проходить все возрастающая часть общего расхода, что вызывает дополнительное уменьшение коэффициента усиления регулирующего клапана. [c.267]

Производительность центробежных насосов определяют гидравлическим расчетом исходя из условий совместной работы насоса и трубопроводной системы. [c.307]

Питательный насос (рис. 65), являющийся основным узлом гидравлической системы, служит для подачи рабочей жидкости (масла) в гидроаппараты и в систему смазки и охлаждения. В блоке с центробежным насосом смонтирован вихревой насос, подающий масло в систему управления гидропередачи. Центробежный и вихревой насосы подают масло в разные системы. Насос приводится от вала дополнительного отбора через пару конических шестерен и вертикальный вал. [c.109]

Кинематическая часть состоит из станины, ванны для жидкости, гидравлической части, головки для крепления электрода-инструмента, приспособлений для установочных и рабочих перемещений, приспособлений для сближения электродов и регулирования расстояния между электродами (следящая система). Гидравлическая часть установки обеспечивает бесперебойную подачу рабочей жидкости в ванну и состоит из отстойника, центробежного насоса, сборного бачка и системы трубопроводов. [c.159]

Центробежный масляный насос на валу турбины может быть выполнен без трущихся элементов, что резко увеличивает надежность работы насоса, а следовательно, и системы маслоснабжения. Кроме того, производительность центробежного насоса зависит от сопротивления на выходе, что используется в системах регулирования. Вступление в действие регулирования уменьшает гидравлическое сопротивление системы, благодаря чему автоматически возрастает подача насоса. При этом поступление масла в систему смазки практически не снижается. На таком принципе решен вопрос быстродействия гидродинамических систем регулирования паровых турбин [18], [c.148]

Надо отметить, что описанные системы регулирования обладают рядом недостатков и постепенно заменяются новыми. Изменения касаются способов передачи импульсов и устранения трущихся частей механизмов. В новых системах рычажные связи заменены гидравлическими, центробежный регулятор и зубчатый масляный насос заменены центробежными насосами. Эти системы регулирования рассматриваются в-специальных курсах. [c.134]

В книге изложены результаты исследования кавитационных автоколебаний и автоколебаний в гидравлических системах с шнеко-центробежным насосом, работающих в режиме частичной или развитой навигации. [c.207]

Книга посвящена теоретическому и экспериментальному исследованию низкочастотных (в диапазоне 5 — 50 Гц) автоколебаний давления и расхода в гидравлических системах, включающих высокооборотные шнеко-центробежные насосы с высокими антикавитационными свойствами. Рассмотрено влияние кавитации в насосах на устойчивость и динамические характеристики системы, описаны некоторые задачи динамики систем с распределенными параметрами. [c.2]

Отметим, что в гидравлических системах, включающих высокооборотные центробежные насосы, податливость С, обусловленная сжимаемостью жидкости и податливостью стенок напорного трубопровода, незначительна, поэтому условие динамической устойчивости выполняется, т. е. помпажные колебания не возникают. Однако, при работе шнеко-центробежного насоса на газожидкостной смеси может возникнуть потеря устойчивости в форме помпажа [10.]. [c.32]

Рис. 2.15. Схема замкнутой гидравлической системы, включающая шнеко-центробежный насос

Получим уравнение границы области устойчивости гидравлической системы, включающей высокооборотный шнеко-центробежный насос (см. рис. 2.9), в общем виде. [c.80]

Это целесообразно сделать применительно к простейшей гидравлической системе, в составе которой работает шнеко-центробежный насос, т. е. на основании уравнений (3.25), (3.27) и модели кавитационной каверны с принятой схемой замыкания (3.10). В этом случае влияние перечисленных параметров на устойчивость системы должно проявляться в наиболее ярком виде. [c.82]

Экспериментальное исследование устойчивости работы гидравлической системы, включающей шнеко-центробежный насос, целесообразно выполнять путем определения границ областей [c.101]

Конструктивные параметры шнека выбираются из условия обеспечения высоких антикавитационных качеств высокооборотного шнеко-центробежного насоса. В то же время установленное направление изменения конструктивных параметров шнека для стабилизации системы в конечном счете приводит к снижению напора шнека . Это может оказаться недопустимым с точки зрения обеспечения бескавитационных условий работы центробежного колеса. Заметим, что при возникновении кавитационного режима работы центробежного колеса дальнейшие изменения конструктивных параметров шнека с целью стабилизации системы, как правило, не приводят к желаемому результату, так как в этом случае существенное дестабилизирующее влияние на устойчивость системы могут оказывать кавитационные явления в центробежном колесе (см. разд. 4.7). В подобных случаях задача обеспечения устойчивости значительно усложняется и возникает необходимость в разработке специальных средств подавления кавитационных колебаний. Как следует из теории, возможные направления повышения устойчивости системы связаны с изменением конструктивных параметров входной части шнека, которые оказывают определяющее влияние на параметры и j, и с увеличением коэффициентов гидравлического и инерционного сопротивлений питающего трубопровода. [c.134]

В работе [54] при исследовании переходных процессов в гидравлической системе с центробежным насосом, сопровождающихся развитой кавитацией в центробежном колесе, обнаружено, что [c.143]

В работе [55] приводятся некоторые результаты исследований кавитационных автоколебаний, и в частности, развитых автоколебаний в гидравлической системе со шнеко-центробежным насосом, который существенно отличается от насоса № 2 по конструктивным и режимным параметрам. [c.146]

Центробежные насосы являются составной частью ТНА, однако соотношения, описывающие их напорные характеристики, удобно включать в состав уравнений гидравлических трактов как уравнения активных элементов, с помощью которых подводится энергия, необходимая для поддержания движения жидкости. В качестве активного элемента в гидравлических системах служат также емкости с давлением — баллоны, баки и т. д. Далее будет рассмотрен центробежный насос как наиболее сложный вариант активного элемента. Баллонная (вытеснительная) система питания может быть описана как частный случай насосной системы. [c.38]

Для ЭХО применяют центробежные моноблочные насосы с закрытыми лопастными колесами одностороннего входа типа КМ, ХБ и многоступенчатые центробежные насосы ЦСН, у которых все детали, соприкасающиеся с раствором, выполнены из коррозионностойких материалов. Для выбора насоса необходимо определить требуемый расход электролита и давление для преодоления гидравлического сопротивления МЭП, трубопроводов и других элементов гидравлической системы. Применяют эмпирическую формулу Q = kQM, где Q —расход электролита, м /с kQ — удельный расход электролита на массу удаленного металла, м /кг М — весовая производительность, кг/с. [c.289]

Система гидравлического управления коробкой передач состоит из двух шестеренчатых насосов, подающих масло для питания гидротрансформатора, а также для привода в действие поршней, управляющих фрикционами, центробежного регулятора и переключателей. [c.165]

На рис. 33 приведена конструкция односекционпой вентиляторной капельной градирни. Нагретая вода из системы циркуляционного охлаждения масляных холодильников подается в верхнюю часть градирни, где попадает в распределительные лотки. Из лотков через гидравлические насадки вода понадает на разбрызгивающие тарелки и в видекапельчерез решетник падает вниз. Из железобетонной чаши градирни вода попадает на прием центробежного насоса системы охлаждения масляных холодильников газотурбинных агрегатов. [c.105]

Инженерам-механикам в их практической деятельности довольно часто приходится сталкиваться с работой различных гидравлических машин. Так, например, в машиностроении применяется большое количество центробежных насосов различных типов для оборудования питательных систем паровых котлов тепловых электростанций и корабельных установок, для перекачки нефти, мазута, масла, насосы для крекинг-процесса, в системах питания 1орючим самолетов. Объемные насосы являются необходимым оборудованием гидравлических прессов и аналогичных им установок. Кроме того, в машиностроении широко используются роторные насосы специальных типов (пластинчатые, коловратные, [c.4]

Индивидуальная система маслоснабжения (рис. 25) предназначена для смазки подшипников газоперекачивающего агрегата и создания герметичных уплотнений нагнетателя, а также для смазки систем гидравлического уплотнения и регулирования установки [11]. Масляная система состоит из маслобака, пускового 3 и резервного 4 масляных насосов, инжекторных насосов 5, 6. Подачу масла к деталям обеспечивает главный масляный насос /, во время пуска и остановки — пусковой масляный насос 3. Через сдвоенный обратный клапан 2 часть масла поступает к инжекторному насосу 5 для создания подпора во всасывающем патрубке главного масляного насоса и обеспечения его надежной работы, а часть масла — к инжекторному насосу 6 для подачи масла под давлением 0,02—0,08 МПа на смазку подшипников агрегата и зацепления редуктора. Масло после насосов подается в гидродинамическую систему регулирования агрегата, давление в которой поддерживает регулятор 9. Часть масла после регулятора, пройдя три маслоохладителя 10, подается на смазку ради ьно-упорного подшипника нагнетателя. При аварийном снижении давления в системе смазки установлены два резервных насоса 4 и 7 с электродвигателями постоянного тока. Причем насос 4 подключен к маслопроводу смазки турбин, компрессора и редуктора, а насос 7 — к линии смазки радиально-упорного подшипника. В системе маслоснабжения имеется специальный центробежный насос — импеллер 12, служащий для выдачи импульсов гидродинамическому регулятору скорости при изменении частоты вращения вала турбины низкого давления. Частота вращения импел- [c.114]

Гидравлическое зoJ oyдaлeниe. Гидравлическое шлакозоло-удаление осуществляется либо с применением одноступенчатого центробежного насоса с усиленным рабочим колесом (багерного), либо с применением гидроэлеватора системы Б. А. Москалькова. [c.73]

Дроссельное регулирование может быть осуществлено только в схемах, в которых источником гидравлической энергии является не генератор постоянного расхода, а генератор постоянного давления, т. е. аккумулятор (или центробежный насос), который может быть представлен на гидравлической схеме гидросистемы как высокорасположенный резервуар с постоянным (или мало меняющимся) уровнем в нем. Иными словами, дроссельное регулирование может быть осуществлено в гидравлических системах, выполненных по схеме ро = onst. Одна из таких схем, допускающих дроссельное регулирование, показана на рис. 132. Эта схема соответствует схеме, изображенной на рис. 127 в тот период ее ра- [c.274]

В гидравлических системах подачи смазочно-охлаждаюищх жидкостей наибольшее применение получили центробежные, вихревые, шестеренные и пластинчатые насосы. Центробежные и вихревые насосы относятся к динамическим насосам, поэтому их целесообразно использовать для подачи маловязких жидкостей (см. гл. 16). Центробежные насосы следует применять для получения больших расходов и невысоких давлений, а для создания значительных давлений целесообразнее использовать вихревые насосы. Для подачи вязких жидкостей можно применять шестеренные и пластинчатые насосы, которые относятся к роторным насосам (см. гл. 12). Они могут создавать значительные давления. Следует отметить, что эти насосы чувствительны к загрязнениям и поэтому не могут длительное время перекачивать жидкости с примесями твердых частиц. [c.258]

Пульпа из смолы и жидкости эжектором нагнетается по пульпопроводу в последующую колонну. Она поступает из отстойной зоны предыдущей колонны в конусную центральную трубу последующей, гидравлически связанной колонны. По внутренней конусной трубе пульпа перемещается снизу вверх и, поступая в верхнюю часть колонны, где изменяет направление движения, попадает в сепарационную зону, где разделяется в поле гравитационных сил. Осветленная жидкость по переливной трубе поступает непрерывно в буферную емкость, откуда с помощью центробежных насосов перекачивается на обработку в последующие технологические процессы. Ионообменная смола осаждается довольно плотным слоем на дне колонны, где смонтированы эжекционные устройства. Эжекционные устройства обеспечивают поступление ионообменной смолы в последующую колонку, легко регулируемы и несложны в эксплуатации. Как следует из описания работы установки, исходный раствор, из которого сорбируются элементы, прокачивается через установку слева направо, а противотоком ему движется смола. Рабочий раствор, циркулирующий в системе установки, вступает в контакт со смолой, обедняется, а смола, наоборот, обогащается сорбируемыми ионами, что обеспечивает поддержание максимальной движущей силы процесса массообмена. Это достигается путем осуществления стуиенчато-противоточного движения ионообменной смолы и раствора с неоднократным интенсивным перемешиванием пульпы в эжекционных устройствах и сепарации ее в корпусах ионообменных колонн. Опыт эксплуатации установки в производственных условиях показал эффективность и надежность ее работы смола насыщалась сорбируемыми ионами до величины динамической обменной емкости, а отработанные растворы не содержали на выходе из установки извлекаемых ионов. Для обеспечения надежной работы автоматической схемы установки было выполнено математическое описание основных технологических процессов сорбции, десорбции, регенерации. Хотя эти процессы по своему технологическому назначению совершенно различны, математическое описание их оказалось аналогичным. Примером тому служит изменение pi — регулируемой величины, свидетельствующее о приращении концентрации отработанного раствора на выходе из ионообменной колонны, работающей в режиме регенерации (стоики процесса). [c.330]

Энектрогидравлические толкатели. Учитывая указанные выше недостатки электромагнитов, в конструкциях подъемно-транспортных машин все шире применяют электро-гидравлические толкатели. Электрогидравлический толкатель - это независимый механизм, состоящий из центробежного насоса, приводимого в действие электродвигателем малой мощности, и поршневой группы, соединяемой с рычажной системой тормоза. В этом устройстве электрическая энергия преобразуется в механическую энергию прямолинейно движущегося штока толкателя. [c.228]

В настоящее время довольно широкое распространение получили гидравлические системы, включающие высокооборотные шне-ко-центробежные насосы с высокими антикавитационными свойствами, которые даже на режимах, близких к оптимальному, работают в условиях скрытой кавитации. Скрытая кавитация, несмотря на существование в проточной части кавитационных каверн определенных размеров, не оказывает заметного влияния на статические выходные параметры насоса (напор, мощность, КПД), но приводит к изменению динамических характеристик системы, понижению собственных частот колебаний жидкости в питающем трубопроводе и, наконец, при определенных условиях вызывает самовозбуждение колебаний давления и расхода в системе. Поскольку природа этих колебаний обусловлена кавитационными явлениями в насосах, они и получили название кавитацион-н ы X. [c.3]

При исследовании влияния кавитационных явлений в шнеко-центробежном насосе на понижение собственных частот колебаний в гидравлических системах М. С. Натанзоном в 1962 г. было указано на возможность самовозбуждения автоколебаний в системе питающий трубопровод — насос, обусловленных кавитационными явлениями в насосе. Этот новый вид неустойчивости получил название кавитационных колебаний [16, 67. [c.33]

При экспериментальном исследовании развитых кавитационных автоколебаний в гидравлической системе со шнеко-центробежным насосом № 2 в достаточно редких случаях, например, при снятии кавитационных характеристик на пониженных оборотах и расходах [п 0,81я ом С < 0 5С ом) [на отдельных участках были обнаружены кавитационные автоколебания, качественно отличаюн иеся от ранее рассмотренных. Осциллограммы с новым видом автоколебаний приведены на рис. 5.16, а, б, в. Как видно, автоколебания наблюдаются при практически постоянных значениях давления и расхода на входе в насос (см. рис. 5.16, а). Это обстоятельство весьма важное и указывает на то, что в данном случае питаюн ий трубопровод не оказывает влияния на частоту, амплитуду и форму автоколебаний. [c.147]

В заключение приведем некоторые результаты экспериментального исследования развитых кавитационных автоколебаний в гидравлической системе, включающей центробежный насос без предвключенного шнека (эти экспериментальные данные получены на насосе № 2). [c.148]

К числу первых работ, в которых была экспериментально установлена зависимость напора центробежного колеса от объема кавитационной полости, относятся работы В. П. Козелкова и А. Ф. Ефимочкина [54]. В этих работах при исследовании переходных процессов в гидравлической системе с центробежным насосом, сопровождающихся развитой кавитацией в центробежном колесе, обнаружено, что напор насоса однозначно определяется объемом кавитационной полости в центробежном колесе. Объем У у в свою очередь, определяется из уравнения материального баланса. Наблюдаемый довольно сложный характер изменения давления на выходе из насоса невозможно было объяснить изменением входного давления (с использованием обычных срыв-ных кавитационных характеристик насоса) каждой точке на срывной ветви кавитационной характеристики насоса соответствует строго определенная величина кавитационной полости. [c.160]

Влияние этих факторов может частично компенсироваться. Описание ка витирующего шнеко-центробежного насоса, использованное в нестационарной модели развитых кавитационных автоколебаний для режимов с обратными токами, свободно от указанных недостатков и в силу этого обладает существенными преимуществами и может быть рекомендовано для использования при расчетах переходных процессов в гидравлической системе. [c.310]

Вопрос методического характера, касающийся выбора допущений при выводе общей системы уравнений двигателя, рассмотрен в статье В. М. Калнина, В. А. Калугина, Ю. М. Корвякова. В ней приведены результаты анализа по оценке влияния на запас устойчивости объекта величины гидравлической массы жидкости в канале центробежного насоса. [c.6]

Стабилизация скорости вращения ДВС на заданном скоростном режиме осуществляется замкнуто системо автоматического регулирования с отрицательной обратной связью но угловой скорости коленчатого вала (рис. 17, а). Управляющее устройство — автоматический регулятор — включает центробежный измеритель скорости с задающим устройством и, в общем случае, гидравлические усилители (сервомоторы) со стабилизирующими связями н рычажными передачами (рис. 17,6 — д). Исполнительный орган (рейка тонливного насоса в дизелях или заслонка карбюратора в карбюраторных двигателях) воздействует на ноток энергии, поступающей в двигатель в виде цикловых подач топлива, причем это воздействие имеет импульсный характер. [c.36]

Для системы гидроуправления необходимы два масляных насоса, з которых один приводится от двигателя, а второй — от выходного вала трансмиссии. В системе имеется также центробежный регулятор для включения соответствующей ступени после достижения определенной скорости движения. Специальные клапаны позволяют не только плавно переключать ступени, но и производить эти переключения с определенным сдвигом по фазе. Это исключает колебательные процессы в гидросистеме и нечеткое ее срабатывание, что может иметь место при движении автомобиля с неравномерпой скоростью в процессе переключения ступеней. Схема гидравлической системы управления приведена на рис. 159. [c.310]

Гоиливные насосы подкачки создают напор, необходимый для преодоления гидравлического сопротивления в трубопроводах и агрегатах системы топливопитания двигателя, расположенных до основных топливных насосов, а также для предотвращения явления кавитации на входе в основные насосы. Насосы подкачки, устанавливаемые в топливных баках самолета, обычно снабжаются автономными электроприводами. Кроме того, на двигателе с приводом от ротора двигателя предусматриваются дополнительные насосы подкачки. Обычно насосы подкачки выполняются центробежными, реже — шестеренчатыми. [c.275]

Для гидравлических устройств в металлообрабатывающих станках, прессах обычно применяют подшипниковые масла I (в СССР — индустриальное 12). Если требуется высокая стойкость масла (например, для регуляторов косвенного действия), то используют стойкие масла (турбинные). В тех случаях, когда зимой температура в цехе падает ниже +5° С, гидросистему заполняют низкозастывающим маслом. Вязкость масла (условна.я) должна лежать в границах (2 до 7)° Е/50° С. Меньшие из этих значений относятся к хорошо уплотненным центробежным и шестеренным насосам, средние — к поршневым насосам, наибольшие — к плохо уплотненным система.м. [c.705]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...