Градирни капельные

Как следует из таблицы, средняя разность температур охлажденной воды составляет более ГС. Брызгальная градирня рассматриваемой конструкции, следовательно, охлаждает воду эффективнее, чем градирня капельно-пленочного типа. [c.104]

ГОЭЛРО, план 10, 23, 25 Градирни капельные 382 [c.553]

Охлаждение в этих случаях происходит при достаточно равномерной температуре охлаждающей воды с перепадом 10—15°, что снижает опасность местных термических перенапряжений в охлаждаемых деталях. Охладительные устройства для горячей воды бывают следующих видов градирни башенного типа, открытые градирни капельного типа, открытые градирни брызгального типа, брызгальные бассейны и естественные бассейны — водоёмы. Схема градирни башенного типа приведена на фиг. 43. [c.385]

На рис. 9-5 изображена принципиальная схема оборотного водоснабжения станции с башенными градирнями капельного типа. Нагретая в конденсаторах турбин вода под напором циркуляционных насосов подается в распределительные желоба оросительного устройства градирни на высоту примерно 7—10 м от земли. Из отверстий в днище распределительных желобов вода ударяет крупными струями по разбрызгивающим розеткам и далее, многократно дробясь о горизонтально расположенные рейки, стекает в виде дождя в сборный бассейн. Навстречу потоку воды движется воздух, который, отняв теплоту от воды, вместе с паром по вытяжной трубе отводится в атмосферу. Из сбор- [c.166]

Открытые градирни капельного типа используются при наличии в охлаждаемой воде жиров, смол и нефтепродуктов и оборудуются ороситель- [c.477]

В башенных градирнях капельного типа (наиболее распространенная конструкция) ороситель-решетник заполнен горизонтальными брусками (фиг. 164) так же, как и в градирнях открытого типа. В башенных градирнях пленочного типа (более новая конструкция, которая за последние годы начинает находить широкое распространение) ороситель заполнен вертикальными щитами, размещенными с небольшими зазорами (фиг. 165). [c.322]

В градирнях капельного типа [c.209]

Градирни капельного типа с вентиляторами состоят из произвольного числа секций размером в осях 8X8 м под вентилятор [c.506]

Башенные градирни имеют вытяжные проходы в виде башен, вследствие чего обеспечивается необходимая тяга и удаление паров воды в атмосферу. В градирнях брызгального типа разбрызгивание воды производится соплами. Градирни капельного типа снабжаются [c.336]

Башенная градирня капельная, малая [c.28]

Башенная градирня капельная 281 [c.395]

Системы оборотного охлаждения с градирнями и системы теплоснабжения требуют отдельного рассмотрения. Классификация их должна проводиться не по формальному признаку, так как, несмотря на отсутствие открытой водной поверхности и непосредственного контакта персонала с технической водой, в градирнях имеется вынос капельной влаги в окружающее пространство, а в теплосетях возможны утечки и перетоки в систему горячего водоснабжения. [c.71]

Башенные брызгальные градирни являются одним из давно известных типов промышленных охладителей, которые строились главным образом в аварийной ситуации, при необходимости скорейшего восстановления системы оборотного водоснабжения или в случаях, когда технологический процесс не требовал больших перепадов температур горячей и охлажденной /2 воды или значительного приближения /2 к температуре смоченного термометра [10], т. е. башенные брызгальные градирни применялись весьма редко, когда использование других, более эффективных промышленных охладителей (башенных пленочных градирен, водохранилищ-охладителей) было менее приемлемо по технико-экономическим соображениям. Охлаждение циркуляционной воды в брызгальных градирнях определяли по номограмме для капельной градирни (градирни с худшими показателями, чем пленочные) и прибавляли к температуре охлажденной воды 4° С [33]. Следовательно, эффективность этого типа охладителя была весьма низка. [c.8]

Вместе с тем брызгальные градирни имеют существенные достоинства, которые оправдывают их эксплуатацию даже при столь низком эффекте охлаждения. Прежде всего они просты в эксплуатации, не требуют большого объема строительных материалов, не используют такой остродефицитный материал, как высокосортная древесина, срок их возведения в полтора — два раза меньше, чем для аналогичных по производительности капельных или пленочных градирен, срок службы которых измеряется долговечностью основных элементов градирни — вытяжной башни, фундаментов, металлических трубопроводов. [c.8]

К градирням III и IV близка по охлаждающей способности градирня /, которая так же, как н градирня III, оборудована 420 чугунными тангенциальными соплами Б-10. Сравнительно высокая охлаждающая способность объясняется несколько большими напорами воды на сопла, чем у градирен IV, прн соответствующих плотностях орошения и развитой области капельного потока за счет высотной компоновки водораспределителя. Градирня II площадью орошения 2400 м , также оборудованная соплами Б-10, охлаждает циркуляционную воду весьма эффективно, но плотность орошения у нее примерно в два раза меньше, чем у градирен I и III. Устройство тамбура вокруг башни градирни, применение сопл Б-10 и достаточно высокий напор на сопла (0,09 МПа) благоприятно сказались на охлаждающей способности конструкции. [c.11]

Натурными исследованиями установлено, что с повышением напора воды на разбрызгивающие устройства охлаждающий эффект брызгальной градирни увеличивался до уровня охлаждения пленочной башенной градирни вследствие уменьшения размера капель в факеле разбрызгивания и увеличения активного объема пространства, занятого капельным потоком [24]. Поэтому важным элементом брызгальных градирен являются разбрызгивающие устройства. От площади свободной поверхности, т. е. числа и крупности капель в единице объема, в значительной мере зависит уровень охлаждения циркуляционной воды. При этом необходимо соблюдение условия оптимизации раздробления, заключающегося в создании капельного потока с верхним пределом крупности капель порядка 1—2 мм в диаметре и нижним (по условиям выноса) не менее 0,5 мм в диаметре. Такое соотношение крупности капель выполняется при высоких напорах воды, малых размерах сопл и малых расходах воды через единичный разбрызгиватель. [c.17]

Рассмотрим изменение основных параметров, характеризующих объемный коэффициент массоотдачи. В результате экспериментальных исследований капельных потоков на опытной градирне устанавливался их гранулометрический состав. Опробование известных способов фиксации крупности капель показало, что наиболее удовлетворительным является улавливание капель на подкрашенную и протарированную фильтровальную бумагу или на касторовое масло. Для оценки скоростного режима капель можно воспользоваться графиком зависимости скорости падения капель от их размеров и высоты падения (рис. 3.3). [c.70]

Если учесть, что содержание капель диаметром 1 мм и меньше в градирнях невелико (по приходящемуся на них расходу воды) и начальный участок падения капель в реальных условиях характеризуется значительными скоростями (6— 10 м/с, а не равными нулю, как в расчетном случае), то согласно графику на рис. 3.5 можно сделать вывод о малой зависимости объемных коэффициентов pxv от высоты падения капель. Объемные коэффициенты тепло- и массоотдачи капельных водных потоков градирен мало зависят также от скорости воздуха в градирне, так как определяющими являются собственные скорости капель. Единственным параметром формулы [c.73]

Однородный капельный поток в условиях градирни пока не представляется возможным создать. Известные разбрызгивающие устройства образуют капельный поток с широким диапазоном крупности капель. В связи с этим задача исследований состояла в выборе такой конструкции разбрызгивателей, которая создавала бы мелкофракционный капельный поток со средней крупностью капель 2,0—3,0 мм в диаметре и удовлетворяла требованиям эксплуатации разбрызгивающее устройство должно работать при небольших напорах воды, создавать развитый факел разбрызгивания, быть надежным и долговечным, не подвергаться засорению. [c.82]

Брызгальная противоточная градирня отличается от известных пленочных противоточных градирен тем, что при ее конструировании необходимо максимально использовать как охлаждающую способность капельного потока, так и аэродинамические особенности конструкции градирни этого типа. В небольших градирнях площадью орошения примерно до 1000 м2 это [c.94]

Брызгальная градирня с разбрызгивающими устройствами типа БВУ-4 в настоящее время строится на базе реконструируемой капельной градирни площадью орошения 1520 м . Конструкция брызгальной градирни предусматривает сооружение кольцевого коллектора с радиальными магистральными трубопроводами длиной 12 м, располагающимися горизонтально внутри башни градирни. На каждом из восьми магистральных трубопроводов монтируются два разбрызгивающих устройства типа БВУ-4, оборудованных соплами Б-50. [c.100]

Брызгальная противоточная градирня СПК Сланцы (см. рис. 3.16) построена на базе реконструированной башенной градирни капельного типа площадью орошения 320 м . Основные элементы капельной градирни были следующие водосборный железобетонный бассейн размером 20x20 м и глубиной [c.101]

I. Открытые, в которых воздух имеет доступ к воде со всех сторон. Открытые градирни капельного типа применяются при производительностях ниже 500—700 м">-1час в малозаселенных районах и брыз-гального типа при производительностях не выше 350 [c.258]

Наиболее распространены градирни капельные башенного типа. Нагревающуюся воду подают в верхнюю часть башни и по желобам разводят по всей ее площади. Ороситель представляет собой систему деревянных реек. Вода из желобов падает на розетки, разбрызгивается и стекает вниз. Холодный воздух поступает через окна в 1шжней части оросителя и поднимается вверх, охлаждая воду. Общая высота градирен составляет 30—80 м. Охлажденная вода собирается под градирней. Площадь оросителя, необходимая для охлаждения 1 м воды, составляет 0,25 — 0,3 м . В пленочных градирнях вода обтекает тонкой пленкой большие поверхности оросителя. [c.147]

Охладительные устройства для выходящей из двигателя горячей воды выполняются следующих видов градирни башенного типа, открытые градирни капельного типа, открытые брызгальиые градир-аи, бассейны и естественные водоемы. [c.335]

В системах водоснабжения промышленных предприятий и небольших тепловых станций в 1930—1940 гг. сооружались башенные брызгальные градирни. Их строительство было вызвано, как правило, аварийной ситуацией на башенных пленочных или капельно-пленочных градирнях и необходимостью срочного пуска охладителя. Эффективность этого типа градирен была весьма низка. Лабораторные и натурные исследования брызгальных водоохладителей, проведенные в последние годы во ВНИИГ имени Б. Е. Веденеева, Южтехэнерго, ВНИИ ВОДГЕО, ПТП Укрэнергочермет , изучение тепло- и массо-обмена, аэродинамики капельных потоков, новых конструкций разбрызгивающих устройств привели к выводу о возможности существенно повысить их охлаждающую способность. [c.4]

Не менее важно, что охладительный эффект брызгальных градирен при должной профилактике практически не зависит от времени их эксплуатации. Брызгальные градирни являются предпочтительным охладителем при значительной концентрации взвешенных или растворенных в воде веществ, которые на элементах оросителя в пленочных или капельных градирнях образуют трудноудалпмые отложения. [c.8]

Градирня VI выполнена при реконструкции ирншедишй в аварийное состояние капельной градирни площадью орошения 800 м . Градирня оборудована напорной системой водораепределения, эвольвентными соплами, располагающимися в три яруса на отметках 2,0 4,5 7,5 м, причем третий ярус выполнен на перекрытии тамбурной части градирни (ем. рис. 1.1). Наибольший эффект охлаждения был зафиксирован при работе всех трех ярусов градирни, когда циркуляционный расход был равен 3480 м ч. Наблюдения за работой градирни ограничены двумя-тремя измерениями. Уровень охлаждения градирни VI оказался близок к уровтмо охлаждения капельных градирен. [c.13]

Оценивая опыт применения брызгальных градирен в системах оборотного водоснабжения, можно заключить, что общая компоновка водораспределительного устройства влияет при прочих равных условиях на уровень охлаждения циркуляционной воды основной расход воздуха должен омывать в полной мере область, занимаемую капельным потоком, причем это может достигаться при поперечном, противоточном и иоперечно-про-тивоточном движении вода — воздух из конструкции разбрызгивающих устройств, применяемых в градирнях, лучшей является тангенциальное сопло типа Б-10 ири повышении напора воды на разбрызгивающие устройства до 0,10—0,12 МПа и при плотности орошения порядка 3,0—4,0 мУ(м -ч) уровень охлаждения брызгальных градирен, оборудованных соплами типа Б-10 и рядом других, достигает уровня охлаждения градирен с пленочным оросительным устройством. [c.13]

Уравнение теплосодерн<ания капельного потока, как и теплоотдачи водяной пленки оросителя градирни, записывается в виде [c.34]

Данные расчета были сопоставлены с результатами натурных исследований башенной брызгальной поперечноточиой градирни Краматорского металлургического завода имени В. В. Куйбышева. Капельный поток создавался эвольвентными соплами, расположенными в два яруса в иодшатровой части градирни. Средний размер капель ориентировочно составлял 3 мм в диаметре. Термодатчики располагались но радиусу градирни, их показания фиксировались неравновесным мостом сопротивлений, обеспечивающим точность измерений 0,3—0,5° С. Значения температур в отдельных выборочных точках измерений проверялись ртутным термометром. По ходу воздуха было установлено девять датчиков в том створе, в котором плотность орошения была расчетной [4—5 мУ(м -ч)]. Одновременно [c.38]

На рис. 3.2 приведены значения коэффициента xv в зависимости от скорости воздушного потока, плотности орошения и усредненной крупности капель. Наиболее сложным для изучения является взаимодействие воздушного потока с капельным. Если капли имеют сравнительно малые скорости вылета и капельный поток равномерно распределен по площади орошения, справедлив график рис. 3.2. Когда плотность капельного потока ниже или выше, чем при эксперименте, наблюдаются большая неравномерность орошения и высокие собственные скорости капель или капельный поток используется в открытом охладителе (открытые брызгальные градирни, брызгальные бассейны), влияние скорости воздушного потока на коэффициент xv, а следовательно, и на температуру охлажденной воды снижается. Таким образом, интерполяция теплофизпческих параметров, полученных на опытной установке, в другие, отличные от эксперимента условия взаимодействия воды и воздуха, недопустима. [c.67]

Сделанный выше вывод можно распространить и на скорость воздушного потока, т. е. объемные коэффициенты тепло- и массоотдачи для крупнофракционного капельного потока брызгальных градирен практически не зависят ни от скорости воздуха в градирне, ни от высоты падения капель. Это утверждение не может быть распространено на ту часть зоны теплообмена, которая занята факелом разбрызгивания. Следовательно, коэф- [c.73]

На рис. 3.7 приведены коэффициенты массоотдачи для про-тивоточной части факелов разбрызгивания, образованных тангенциальными соплами d = 32x12 мм [19]. Здесь же приведены данные натурных испытаний брызгальной градирни Ена-киевского металлургического завода, оборудованной чугунными эвольвентными соплами с диаметром выходного отверстия 25 мм (экспериментальные точки). Средний диаметр капель при разбрызгивании составляет примерно 3—5 мм. Как следует из графика, коэффициенты массоотдачи имеют достаточно близкие значения. Таким образом, натурными исследованиями установлено, что зависимость xv от скорости потока воздуха наблюдается в меньшей мере, чем от других отмеченных выше факторов. При изменении скорости воздуха от 1,0 до 2,5 м/с значение xv увеличивается на 10—15%, что обусловлено мелкофракционной частью в общем спектре капель, составляющих капельный поток. [c.74]

Особенностью аэродинамики брызгальных градирен является то, что основная область тепло- и массоотдачи в них формируется капельным потоком, имеющим меньшие значения аэродинамических сопротивлений, чем имеют их известные пленочные оросительные устройства башенных градирен. Сравним наиболее распространенный ороситель, выполненный из асбестоцементных щитов с расстоянием в свету между листами 25 мм, и капельный поток с крупностью капель 4 мм в диаметре. Плотность орошения в обоих случаях одинакова и равна 7 мV(м ч). Коэффициент аэродинамического сопротивления асбестоцементных листов I составляет 2,6 для капельного потока этот коэффициент равен 0,24. Следовательно, при сохранении всех элементов башенной градирни замена пленочного оросителя брыз-гальной системой приводит к резкому изменению аэродинамики градирни, к росту неравномерности скоростного поля и, в конечном счете, сказывается на полноте использования охлаждающей способности воздушного потока. Эффективное использование брызгальной системы возможно при определенном изменении конструктивных элементов башенных градирен. [c.79]

Аэродинамические исследования перечисленных вариантов брызгальных градирен были проведены во ВНИИГ имени Б. Е. Веденеева на специальном стенде. Масштаб модели 1 50 натурной величины башни определялся из условия работы конструкции в автомодельной области. Условия кинематического подобия достигались при использовании имитирующих устройств, выполненных на модели структурно сходными с натурными элементами градирни. Коэффициенты аэродинамического сопротивления капельного потока при поперечной схеме движения воздуха были приняты по данным Л. Г. Акуловой. На модели капельный поток имитировался рядами спиц, расположение которых на щите принято из условия получения коэффициента сопротивления на один погонный метр при плотности орошения в башне 8,0 м (м Ч), равного 0,33, и в тамбуре при q = 4 м /равного 0,22. Коэффициент сопротивления капельного потока факелов разбрызгивания принят равным 1,0 на один погонный метр. Сопротивление выполнено из нескольких рядов сеток. Коэффициент сопротивления водоуловителя принят равным пяти. Сопротивление имитировалось на модели также рядами сеток. Так как для всей системы аэродинамических сопротивлений рассчитать числа Рейнольдса весьма сложно,. для каждого из элементов модели подбор сопротивления осуществлялся индивидуально на специальной установке. Работа установки в автомодельной области оценивалась опытным путем. Этот метод исследований аэродинамики градирен позволил получить общее аэродинамическое сопротивление градирен в зависимости от изменения конструкций отдельных элементов. [c.80]

Конструкция брызгальной поперечноточной градирни включает в себя орошаемую подшатровую область и полностью свободную вытяжную башню. При таком конструктивном решении градирни воздушный поток пронизывает всю толщу капельного потока и в наиболее полной мере обеспечивает контакт циркуляционной воды с проходящим воздухом и его насыщение теплотой и влагой. Однако расчетом и экспериментом не установлено высокой степени охлаждения воды при чисто поперечноточной схеме движения вода — воздух. Очевидные преимущества поперечного тока практически редко могут быть реализованы по технико-экономическим показателям. Расчетами установлено, что при высоких значениях коэффициентов и av [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...