Скорость термического разупрочнения

Однако осуществить эти условия не всегда возможно, и часто в конструкциях не удается полностью устранить ползучесть, а только замедляют ее. Поскольку скорость ползучести зависит от состава и строения металла, стремятся уменьшить ее соответствующим легированием или термической обработкой. При этом уменьшается скорость процессов разупрочнения при заданных температурах, что достигается тогда, когда возрастают атомные связи в металле уменьшается величина пластической деформации, вызванной данным напряжением, т. е. повышается прочность сплава при данной температуре. [c.455]

Поскольку скорость деформации в исследуемом аномальном диапазоне мала, то деформационное упрочнение, согласно общепринятым представлениям о термическом разупрочнении, должно сниматься полностью, а металл - деформироваться при постоянных и минимально возможных напряжениях. Однако это может наблюдаться только в том случае, если пластическая деформация и упрочнение происходят за счет привычного дислокационного механизма, [c.200]

Влияние скорости на сопротивление деформации металла схематически показано на рис. 5.10. Это влияние, как известно, начинает сказываться, когда активно протекают процессы термического разупрочнения. Если скорость деформации е много больше скорости релаксации напряжений бр, то влиянием последней можно пренебречь, а металл при этом имеет кривую деформационного упрочнения а(е) для е = Ео. В отсутствие релаксационных процессов пластичность металла может быть найдена по соотношениям (5.40), (5.43) или (5.55) для произвольной температуры. [c.234]

Схватывание II рода возникает при больших скоростях скольжения ( 1 м/с) и давлениях, когда интенсивно нагреваются поверхностные слои (до 400— 1100°С), что ведет к термическому разупрочнению поверхностных слоев металлов. В этих слоях, по-видимому, протекают диффузионные процессы, приводящие к изменению структуры и химического состава. [c.258]

Во второй стадии (участок АВ) устанавливается равновесие между механическим упрочнением и термическим разупрочнением, и процесс ползучести протекает с минимальной постоянной во времени скоростью min, которая зависит от напряжения и температуры. Длина второго участка уменьшается с увеличением напряжения. При больших напряжениях она может стянуться в точку. [c.11]

Схватыван-ие II рода возникает при больших скоростях скольжения (> I м/с) и нагрузках, когда поверхностные слои интенсивно нагреваются до 400—1000 °С, что способствует термическому разупрочнению поверхностных слоев металлов. При этом в поверхностных слоях протекают диффузионные процессы, приводя-ш ие к изменению химического состава и структуры контактирующих материалов. Схватывание II рода характеризуется интенсивным переносом материала с одной поверхности на другую. [c.394]

На второй стадии ползучести (участок ВС) устанавливается равновесие между механическим упрочнением и термическим разупрочнением. Процесс ползучести развивается с постоянной скоростью, которая зависит от уровня напряжения и температуры (установившаяся ползучесть). На третьей стадии ползучести (участок D) скорость деформации ползучести непрерывно возрастает вплоть до разрушения образца (элемента конструкции). Пределом ползучести называют напряжение, при котором деформация ползучести за заданный промежуток времени достигает величины, установленной технологическими условиями. [c.353]

Приведенные выше данные позволяют сделать заключение о том, что воздействие плазменной дуги на заготовку оказывает влияние на процесс стружкообразования и силы резания не только через термическое разупрочнение обрабатываемого материала, но и через создание в его подповерхностных слоях полей напряжений и деформаций, ведущих к частичному снижению пластичности материала. Отсутствие или недостаточное число экспериментальных данных о показателях пластичности и других параметрах, относящихся к деформированию металлов в области высоких температур и скоростей, не позволяет пока с достаточной степенью полноты количественно оценить влияние этих явлений. Тем более необходимо привлечь внимание исследователей к изучению термических напряжений, вызванных локальным высокоинтенсивным нагревом металлов, в частности малопластичных (чугун, хрупкие стали и наплавки), где работа этих напряжений может оказаться соизмеримой с работой резания, затрачиваемой на деформирование и отделение слоя предварительно напряженного материала. [c.69]

СКОРОСТЬ ДЕФОРМАЦИИ. В условиях горячей деформации, как было отмечено, структура формируется в результате конкурирующего действия процессов упрочнения и разупрочнения. Все разупрочняющие процессы являются термически активируемыми, т. е. вероятностными, и требуют определенного времени для своей реализации. [c.541]

Использование установки ИМАШ-9-66 открывает принципиально новые возможности для изучения влияния таких факторов, как температура, время и скорость растяжения, на процессы упрочнения и разупрочнения металлов и сплавов в различном структурном состоянии (после тех или иных режимов термической или термомеханической обработок). Измерение микротвердости может служить также одним из чувствительных методов изучения механизма деформации, закономерностей фазовых и структурных превращений широкого класса материалов. Например, в работах [66 67 ], выполненных на установке ИМАШ-9-66, показано, что метод измерения микротвердости позволяет на основании анализа температурной зависимости микротвердости устанавливать температурные интервалы для полупроводниковых материалов с различными механизмами деформации, а также определять природу этих механизмов и изучать влияние на них легирования и других факторов. С помощью полученных температурных зависимостей микротвердости проведено исследование кинетики процессов старения и разупрочнения ряда сталей и сплавов [48, с. 25—32 85—95 68 69], влияния фазового наклепа на упрочнение аустенита [50, с. 27—31 ], роли неметаллических включений в процессе высокотемпературного разрушения стали [50, с. 110—114 129—132] и др. [c.172]

Электронно-лучевая сварка (ЭЛС) является эффективным способом соединения заготовок из алюминиевых сплавов. По сравнению с другими способами этот способ позволяет производить сварку при высокой плотности теплового потока, минимальных тепловложениях, высоких скоростях и получать минимальное разупрочнение металла в зоне термического влияния, плотные качественные швы, минимальные деформации конструкций. [c.450]

Элементарные акты диффузии имеют определяющее значение для сохранения стабильности заданной структуры. Последняя, как правило, отвечает метастабильному состоянию л<аро прочного сплава. Термически активируемые процессы, усиливаемые воздействием поля напряжений, в конце концов разрушают заданную структуру. Скорость процессов рекристаллизации, коагуляции и растворения фаз, приводящих к разупрочнению сплава, определяется скоростью диффузии. Процессы диффузии определяют кинетику всех стадий старения и, следовательно, диффузия, с одной стороны, организует структуру высокопрочного состояния, а с другой — приводит к ее разрушению. [c.392]

При обработке металла параллельно происходят упрочнение и отдых (разупрочнение) в зоне резания. С увеличением скорости резания (увеличивается скорость приложения нагрузки) повышается предел текучести и тело приближается к абсолютно упругому состоянию (атермический процесс). Но при этом повышается температура и возрастает скорость отдыха (термический процесс). При некоторых условиях (при температуре рекристаллизации и выше) скорость отдыха настолько велика, что упрочнение, получающееся вследствие пластической деформации, может значительно снизиться. Но при весьма больших скоростях деформации процесс упрочнения происходит быстрее процесса рекристаллизации, благодаря чему сопротивление деформации увеличивается. Этим можно объяснить противоречия в выводах ряда исследователей. Так, утверждают, что глубина и степень наклепа в зависимости от различных факторов изменяются однозначно, т. е. с возрастанием глубины увеличивается и степень наклепа, что не всегда имеет место [6]. [c.10]

При холодной деформации деталей из отожженного материала иногда требуется промежуточный отжиг. В этих условиях в самом процессе деформации происходит интенсивный распад и коагуляция упрочняющих фаз, так что при последующем промежуточном отжиге будет происходить только снятие напряжений. Этот нагрев можно осуществлять при температуре 300—320° и с очень малой выдержкой, достаточной только для полного прогрева детали. Скорость нагрева и охлаждения при этом можно не контролировать, хотя предпочтительно нагревать быстро с целью уменьшения роста зерна. Отжиг предварительно термически упрочненных полуфабрикатов должен привести к разупрочнению, т. е. к распаду и коагуляции упрочняющих фаз. В этом случае нагрев следует производить при температурах 400—420° С с последую-шим охлаждением со скоростью не более 10 град ч. Цель этого отжига — максимальное выведение из твердого раствора меди и магния. [c.105]

Схватывание II рода возникает при трении скольжения с большими скоростями относительного перемещ,ения и значительными удельными давлениями, обусловливающими высокий градиент и интенсивный рост температуры в поверхностных слоях трущихся металлов и состояние их термической пластичности. Это состояние вызывает разупрочнение металла, связанное с явлениями отпуска, [c.266]

Скоростная зависимость напряжения течения обычно представляется как результат конкуренции скоростей упрочнения Оу и разупрочнения с/р, последняя контролируется термически активируемыми процессами и, следовательно, зависит от температуры. Термическая активация пластического течения требует тем большего времени, чем выше (по отношению к средней энергии атома) энергия активации процесса. [c.227]

Смесь аргона с водородом (аргона 90% и водорода 10%) нашла применение при сварке вольфрамовым электродом тонкого металла, как обеспечивающая минимальное выгорание легирующих элементов, получение швов с равномерным формированием и чистой поверхностью, а также получения суженной зоны термического влияния, уменьшенных остаточных деформаций после сварки, уменьшенной разупрочненной зоны основного металла и более высокой скорости сварки по сравнению со сваркой в аргоне. [c.213]

Самым распространенным методом термической резки металлов является кислородная резка. Этот метод еще долгое время сохранит свое значение благодаря простоте и эффективности процесса. Возможности его далеко не исчерпаны. Об этом свидетельствует достигнутый за последние годы прогресс в этой области. В частности, разработка новых способов кислородной резки (смыв-процессом и кислородом высокого давления) открыла большие перспективы для повышения скорости и качества резки в металлообработке и металлургии. Развитие новых приемов и техники кислородной резки с применением сопутствующего или предварительного газопламенного нагрева обрабатываемого металла оказалось весьма эффективным при резке различных конструкционных, в том числе высокопрочных сталей, склонных к образованию трещин или разупрочнению металла у поверхности реза. Совершенствование газодинамических характеристик режущей кислородной струи и рациональное распределение теплоты подогревающего пламени [c.241]

Основные задачи при сварке сталей высокой прочности — предупреждение образования холодных трещин в сварном соединении, обеспечение наименьшего возможного снижения пластичности и ударной вязкости металла шва и околошовной зоны вследствие роста зерна и разупрочнения зоны термического влияния. Наиболее опасный дефект сварных соединений этих сталей — холодные трещины, образование которых связано с мар-тенситным превращением и растворенным в металле водородом. Исходя из этого при разработке технологии сварки этих сталей следует уменьшать скорость охлаждения металла шва и околошовной зоны и принимать меры к сокращению количества растворенного водорода в металле. [c.294]

Если принять, что da/de равно коэффициенту упрочненш h и что da/d/ равно скорости термического разупрочнения s, то при установившейся ползучести [c.154]

Согласно данным [28, 29], сопротивление деформации меди при 1100 к и скорости деформации 10 с а = 210МПа не достигается, поэтому процессы термического разупрочнения при горячей деформации должны идти за счет образования малоугловых низкоэнергетических границ, т. е. путем полигонизации. Именно это явление и обнаруживается в меди и некоторых ее сплавах при горячей деформации [47], а элементы рекристаллизации появляются после больших степеней деформации, >(50-5-60)%. [c.129]

Если не учитывать влияния термического разупрочнения на предел текучести а, которое для реальных материалов, по-видимому, становится существенным при приближении рабочих температур к температуре рекристаллизации, то в (3.19)= О и в представленном виде описание неупругого деформирования материала по своим возможностям близко к одному из вариантов теории пластичности и ползучести с анизотропным упрочнением, разработанной Н. Н. Малининым и Г. М. Хажинским [27]. В частном случае = О, что соответствует затвердеванию жидкости в элементе 3 вязкого трения в аналоге (см. рис. 3.5, а), неупругие деформации возможны лишь при выполнении условий (3.29) и (3.31), а их скорости при постоянных действующих напряжениях определяются только скоростями снятия изотропного и анизотропного упрочнения. Если к тому же f = О и /" = О, т. е. отсутствует термическое разупрочнение, то описание неупругого поведения материала отвечает варианту теории пластического течения, разработанной Ю. И. Кадашевичем и В. В. Новожиловым [27]. [c.139]

Бейли [149] объяснил это уменьшение скорости взаимодействием механического упрочнения и термического разупрочнения. В первой стадии преобладает механическое упрочнение, связанное с ростом деформации ползучести. Заметим, что на кривых, изображенных на рис. 1.1, а в, первая стадия ползучести отсутствует. [c.11]

Техника заполнения швов и определяемый ею термический цикл сварки зависят от предварительной термообработки стали. Сварка толстого металла каскадом и горкой, замедляя скорость охлаждения металла шва и околошовной зоны, предупреждает образование в них закалочных структур. Это же достигается при предварительном подогреве до температуры 150. .. 200 °С. Поэтому эти способы дают благоприятные результаты на нетермоупрочненных сталях. При сварке термоупрочненных сталей для уменьшения разупрочнения стали в околошовной зоне рекомендуется сварка длинными швами по охлажденным предыдущим швам. [c.275]

Прочность не зависит от скорости нагрева (0,05. .. 700 °С/с) и скорости охлаждения (0,05. .. 500 °С/с). Значительное разупрочнение происходит при длительных изотермических выдержках (порядка нескольких часов). С повышением погонной энергии сварки увеличивается ширина участка разупрочнения и уменьшается предел прочности сварного соединения. При одинаковой эффективной погонной энергии электроннолучевая сварка по сравнению с аргонодуговой дает более узкий разу-прочненный участок и более высокие значения прочности сварных соединений, так как прочность соединений зависит не от уровня твердости разупрочненного участка, а от его ширины. При этом следует учитывать, что участок разупрочнения имеет плавный переход к более прочным участкам зоны термического влияния. Для каждой толщины металла и способа сварки существует определенная ширина разупрочненного участка, при которой обеспечивается максимально возможное контактное упрочнение и достигается равнопрочность сварного соединения основному металлу. [c.305]

Диффузионные процессы в микрообъемах металла, примыкающих непосредственно к поверхности трения или к пленкам вторичных структур, могут приводить к значительным структурным изменениям в этих микрообъемах. Фрикционный нагрев способствует протеканию в поверхностном слое процессов отпуска, возврата и рекристаллизации, что приводит к разупрочнению поверхности, снижению ее несущей способности, усилению схватывания. В тяжелых условиях трения (высокие скорости и давления, отсутствие смазки), когда имеет место интенсивный фрикционный нагрев, в поверхностном слое стали может происходить а -> Y превращение. Возникает так называемый аустенит трения. И. М. Любарский с сотр. обнаружил на поверхности трения стали 20Х2Н4А аустенитный слой толщиной в несколько микрометров. После прекращения трения в процессе охлаждения этот аустенит полностью или частично распадался [20.40]. Аустенит трения в ряде случаев обладает повышенной устойчивостью и может сохраняться в структуре после охлаждения до комнатной и более низких температур. Это объясняется высоким уровнем его легированности, а также стабилизирующим влиянием деформационного и фазового наклепа. Поверхностный слой обогащается легирующими элементами в результате их диффузии из глубинных слоев металла (термодиффузия, восходящая диффузия), а также из окружающей среды. Так, при термическом разложении смазки в зоне контакта поверхность металла может насыщаться углеродом и другими элементами, содержащимися в смазке. Аустенит трения, обладая повышенной прочностью, теплостойкостью, может, увеличивать сопротивление стали изнашиванию. Образование аустенита при трении и его ускоренное охлаждение (вторичная закалка) приводят к формированию нетравящихся ( белых ) слоев на поверхности стальных деталей. Белые слои обладают высокой микротвердостью Я = 9 — 15 ГПа и значительной хрупкостью. Структура белых слоев и условия их возникновения при трении были рассмотрены в работах Б. Д. Грозина, К- В. Савицкого, И. М. Любарского и др. Установлено, что белые слои характеризуются высокой дисперсностью структуры, химической неоднородностью и сложным фазовым составом. В них присутствуют аустенит (20—80%), так называемый скрытноигольчатый (или мелкокристаллический) мартенсит и карбиды. В условиях динамического нагружения белые слои из-за высокой хрупкости интенсивно выкрашиваются, что и ведет к ускоренному повреждению поверхности. [c.396]

Различие в характере структурных изменений при длительном вылеживании. сплава после СПД и термической обработки —это, вероятнее всего, результат химической неоднородности в р-твердом растворе. Действительно, СПД за счет резкой активизации диффузионных процессов и ЗГП способствует существенному выравниванию химического состава фазовых составляющих сплава (см. ниже), в то время как нагрев под закалку при упрочняющей термической обработке из-за низких скоростей диффузии в магниевых сплавах не приводит к замет-,ному перераспределению легирующих элементов в материале [И], Таким образом, наблюдения за состоянием структуры сплава в процессе длительного вылеживания показали, что процесс разупрочнения магниеволитиевых сплавов пос-.ле упрочняющей термической обработки обусловлен перестариванием 0-фазы и е трансформацией в равновесное состояние. [c.148]

Со стороны вьюоких температур отпуска к зоне развития обратимой отпускной хрупкости примыкает зона необратимой высокотемпературной отпускной хрупкости, развивающейся, в отличие от первой, лишь в результате очень длительных (сотни и тьюячи часов) выдержек при температурах от 600—625 С и почти до Асг [274], Хрупкость этого вида отличается от обратимой отпускной хрупкости тем, что она необратима (т.е, не может быть устранена термической обработкой в ферритной области температур), не приводит к изменению вида хрупкого разрушения от транскристаллитного к интеркристаллитному, не чувствительна к скорости охлаждения от температуры отпуска, усиливается с повышением температуры отпуска вплоть до Асг несмотря на снижение прочности (при этом кинетика охрупчивания аналогична кинетике разупрочнения). Необратимая вьюокотемпературнан отпускная хрупкость связана в основном с процессами коагуляции карбидной азы. Например, в случае Мп — N1 — Мо стали А533-В ее развитие при 670°С (за 120 ч критическая температура хрупкости возрастает примерно на 50°С) обусловлено образованием по границам зерен крупных легированных молибденом карбидов типа Ме2з б размером в несколько микрон, в результате чего облегчается зарождение хрупких трещин, распространяющихся затем внутризеренно [274], Таким образом, хрупкость этого вида не имеет ничего общего с обратимой отпускной хрупкостью, и их легко различить между собой несмотря на близость (и даже перекрытие) температурных интервалов развития. [c.12]

Важную технологическую проблему представляет собой сварка высокопрочных стареющих сплавов на основе алюминия (АВ, АВ5, АК6, АК6-1, Д-20, В95 и др). Прп выборе режимов сварки сплавов стремятся ограничить перегрев жидкого металла, сократить время пребывания сварочной ванны в жидком состоянии, возможно уменьшить длительность пребывания металла зоны термического влияния прп высоких температурах. При этом повышается сопротивляемость шва и околошовной зоны хрупкому разрушению п уменьшается степень разупрочнения основного металла вблизи шва. Такие условия обеспечивают источники тепла большой интенсивности, позволяющие вести сварку с повышенной скоростью. Жесткие режимы сварки способствуют также и уменьшению пористости. После сварки проводят полную термическую обработку сварных конструкций закалку - - искусственное старение для сплавов типа АВ, отжиг перед сваркой, закалку Ц- пскусственпое старение для сплава Д20. закалку и естественное старение для сплавов Д1 и Д16, длительный гомогенизирующий отжиг п естественное старение для сплава В95 [2]. [c.29]

Как следует из данных табл. 4, длительная прочность основного металла и сварных соединений хромомолибденовой стали 20ХМ-Л [6] примерно одинакова. Это объясняется тем, что вследствие малой прокалпваемостп и нерегламентируе-мой скорости охлаждения при нормализации стали этой группы упрочняется в процессе термической обработки незначительно, а следовательно, и мало склонны к разупрочнению при сварке. [c.89]

С другой стороны, для ограничения роста зерна в металле шва и околошовной зоне и разупрочнения металла в зоне термического влияния необходимо увеличивать, скорость охлаждения металла при сварке. Оптимальными величинами мгновенных скоростей охлаждений на границе сплавления при температуре 500—600° С являются для ста.чи 16Г2АФ интервал 4,5 —30°С/с, а для стали 14Х2ГМР интервал 3.5 — 13,5 °С/с. [c.376]

Под воздействием ультразвука высокой интенсивности процессы старения металлов и сплавов ускоряются, а твердость их повыщается. Качественно одинаковые данные о влиянии ультразвука получены на стали, алюминиевых, медных и других цветных сплавах, независимо от сложности их состава и концентрации введенных элементов. Ускорение процесса старения объясняют влиянием ультразвуковых колебаний на кристаллическую рещетку металлов. В решетке металлов происходит многократная циклическая деформация (растяжение — сжатие), в результате чего процессы диффузии ускоряются. На стадиях старения ультразвук увеличивает число зародышей выделяющейся упрочняющей фазы. Особенностью ультразвука является то, что он, ускоряя выделение из твердого раствора суб-микроскопических фаз — упрочнителей, почти не влияет на скорость коагуляции этих фаз. Эффект воздействия ультразвука возрастает при суммировании его с влиянием температуры ускорение процесса искусственного термического старения в этом случае еще более заметно. В случае, если влияние температуры преобладает над эффектом ультразвука, ускоряется и разупрочнение, т. е. происходит коагуляция упрочняющих фаз. Упрочняющее влияние ультразвука объясняется измельчением блоков мозаики и интенсивным образованием дислокаций. [c.222]

У чистого 6-fe (99,998%) более высокий и при е 0,15 составляет 0,04. При этом на кривой зависимости а — ев интервале скоростей 10 н-10 сек при е = 10° имеется минимум, который авторы работы [164] связывают с влиянием конкурирующих процессов упрочнения, выражающихся через атерми-ческую компоненту напряжения и разупрочнения, обусловленного термической компонентой т , причем т а т 5= е. [c.65]

Значительно уменьшить и даже устранить разупрочнение можно, увеличив скорость охлаждения при сварке. Однако в этом случае следует учитывать возможность появления закалочных структур в околошовной зоне. Поэтому регулировать термический цикл при сварке термоупрочняемых сталей следует весьма продуманно. [c.332]

Если снлав предназначен для сравнительно краткосрочной службы, желательно иметь в нем высокодисперсное расйределение второй фазы, получаемое обычной термической обработкой закалка и отпуск — старение при температуре, близкой к раб, рис. 312). Для этой цели подходящим будет сплав в системе А В. В данном случае важное значение приобретает скорость коагуляции второй фазы, приводящей к разупрочнению (обратная величина применительно к быстрорежущим сталям называлась красностойкостью) чем быстрее идет этот процесс, тем короче срок службы сплава и тем ниже его рабочая температура. Более сложный состав сплава и особенно выделяющейся фазы обеспечивает высокое значение жаропрочности. [c.348]

Особенностью термоупрочняемых сталей, номенклатура которых 3 проР4Ышленности расширяется в связи со снижением металлоемкости конструкций, является их склонность к разупрочнению при сварке, уменьшающая конструктивную прочность сварных соединений. Рациональными направлениями повышения эффективности применения термоупрочненных сталей в сварных конструкниях является введение в их состав элементов, снижающих условную критическую скорость охлаждения, либо, если рец-ь идет о сварке сталей конкретных марок относител >но про-С1ы> по хим ческому составу, примеиение технологии сварки с регулированием термических циклов. [c.195]

Структура и свойства сварных соединений этих сплавов целиком определяются процессом сварки. Поэтому основным критерием выбора режимов и технологии сварки является оптимальный интервал скоростей охлаждения Дшопт, в котором степень понижения уровня пластических свойств и ударной вязкости околошовной зоны и шва в сравнении с основным металлом оказывается наименьшей. Если сплавы применяются в деформированном состоянии и после сварки отжигу не подвергаются, то в связи с опасностью резкого разупрочнения дополнительным критерием служит длительность (/р) пребывания основного металла выше температуры рекристаллизации обработки в участке зоны термического влияния, нагреваемом до температуры начала а -> р превращения. При невысоком содержании А1 (до 4—4,5%) и Р-стабилизаторов (не выше предела растворимости в а-фазе) сплавы рассматриваемой группы имеют достаточно широкий интервал Ашопт- [c.68]

Для ограничения роста зерна в металле шва и околошовной зоне и разупрочнения металла в зоне термического влияния необходимо увеличивать скорость охлаждения металла при сварке. Оптимальные значения мгновенных скоростей охлаждения на границе сплавления при температуре 500...600°С Жопт находятся в [c.294]

Некоторого уменьшения степени разупрочнения металла в околошовной зоне можно добиться, корректируя технологический процесс получения сварного соединения путем увеличения концентрации ввода теплоты, высокой скорости охлаждения. Так, при однопроходной сварке соединений сплава 1201 толщиной 6 мм ширина зоны термического влияния составляет 28—30 мм для автоматической сварки вольфрамовым электро.дом постоянным током прямой полярности в гелии и 45 мм для автоматической сварки вольфрамовььм электродом переменным током в аргоне. При сварке сплава толщиной 14 мм ширина зоны соответственно составляет 40—50 и 65—70 мм. Улучшения свойств исходного материала — прочности, вязкости, пластичности, свариваемости — можно достичь ограничением содержания сопутствующих примесей, в частности железа и кремния, введением циркония в качестве модификатора. За счет снижения содержания примесей создается запас пластичнос- [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...