Скорость деформирования при изгибе

Скорость деформирования при изгибе е определяется следующими зависимостями при нагружении по трехточечной схеме (рис. 5.1.1, а) — [c.179]

В машинных методах испытаний растягивают или изгибают образец во время сварки. Эта внешняя (машинная) деформация имитирует сварочную деформацию. Склонность материалов оценивают по критической величине или скорости деформирования, при которых возникает трещина. Чем выше скорость деформирования (темп [c.42]

Созданная в лаборатории высокотемпературной металлографии Института машиноведения установка ИМАШ-22-71 обеспечивает возможность прямого наблюдения, фотографирования и киносъемки микроструктуры, а также рентгеноструктурного анализа и записи изменения электросопротивления металлических образцов при их нагружении и тепловом воздействии. Чтобы расширить пределы нагружения, рабочую камеру установки смонтировали на универсальной 10-т испытательной машине УМЭ-ЮТМ, что позволило проводить испытания в широком диапазоне скоростей деформирования при статическом и низкочастотном знакопостоянном и знакопеременном растяжении—сжатии, при изгибе с заданной амплитудой нагрузки или деформации при автоматической записи петель гистерезиса. На рис. 86 дана принципиальная схема установки. Она включает в себя [c.155]

Рассмотрим, например, способ определения ударной вязкости по Шарпи. Он относится к методам испытаний с высокой скоростью деформирования при трех- или четырехточечном изгибе. Если испытываются образцы без надреза, то определяется преимущественно упругая энергия, накопленная в бруске перед разрушением, а ее величина определяется размерами и формой образца, разрушающим напряжением, модулем упругости образца и развитием в нем каких-либо пластических деформаций. Если в материале практически не развиваются пластические деформации, он не чувствителен к скорости деформирования. Тогда показатель вязкости разрушения по Шарпи с хорошим приближением равен площади под суммарной кривой нагрузка — деформация при низкоскоростном изгибе. Однако очевидно, что если материал чувствителен к скорости деформирования, например, в случае нехрупких полимеров, уменьшение вязкоупругих деформаций при высокой скорости деформирования приведет к снижению энергии разрушения по сравнению с медленным изгибом. [c.64]

Если ударные испытания по Шарпи проводятся на образцах с надрезом или с предварительно нанесенной трещиной, то следует рассматривать два случая в зависимости от того, разрушается ли образец контролируемым или неконтролируемым способом (см. рис. 2.7). При контролируемом разрушении образца метод Шарпи можно считать методом определения работы разрушения при высокой скорости деформирования. При катастрофическом разрушении образца испытания образцов с надрезом проводятся аналогично испытанию образцов без надреза, связь которого с разрушением при медленном изгибе описана выше. Однако при испытании образца с надрезом с определением разрушающего напряжения можно рассчитать критическое значение коэффициента интенсивности напряжений по размерам надреза и разрушающему напряжению. [c.64]

Испытания на ударную вязкость отличаются от обычных статических испытаний на растяжение и на изгиб применением образца с надрезом и высокой скоростью деформирования (при ударе). Испытания, выполняемые в этих условиях, могут перевести металл в хрупкое состояние и выявить его склонность к хрупкому разрушению, т. е. определить некоторые свойства металла, а такл<е пороки в его структуре, которые не обнаруживаются при статических испытаниях гладких образцов. [c.136]

Приведенные кривые модулей релаксации и зависимости напряжений от деформаций при постоянной скорости деформирования были получены для растяжения, сжатия и изгиба образцов из эпоксидной смолы на рис. 2 соответствующие сжатию кривые построены по данным работы [69]. Впоследствии те же авторы [70] построили приведенные кривые для композитов с матрицей из эпоксидной смолы и включениями в виде стеклянных шариков, или параллельных стеклянных волокон, или пузырьков воздуха (пенопласт) при всех указанных выше видах нагружения. [c.118]

Образцы для ударных испытаний с надрезом (г = 0,2 мм, глубина 2 мм). Испытания на ударный изгиб осуществляли на маятниковом копре с запасом работы 5 кгс м и расстоянием между опорами 40 мм. Эти же образцы использовали для испытаний на статический изгиб (скорость деформирования 1 мм/мин). На схеме кривой деформации при изгибе, представленной на рис. 22, показаны обе составляющие деформации при вязком разрушении — стрела пластического прогиба /р — стрела прогиба при разрушении. Появление срывов на кривой на участке /р свидетельствует об уменьшении сопротивления развитию трещины и сопровождается образованием хрупких участков в изломе. При полностью хрупком разрушении отрезок/р уменьшается практически до нуля. [c.30]

Для уменьшения нижнего предела рабочих нагрузок, увеличения развиваемых скоростей деформирования и частотных параметров циклического нагружения образца прессы снабжают двумя цилиндровыми парами, соответственно рассчитанными на полную нагрузку и на нагрузку, составляющую примерно i/j полной (см. рпс. 17, а). Два цилиндра дают возможность согласовать нагрузки, создаваемые прессом, с параметрами объекта испытания. При испытании объектов на сжатие (осевые нагрузки), как правило, необходимы большие усилия при относительно малых деформациях и их скоростях. Для объектов, испытываемых на изгиб (поперечные усилия), необходимы малые усилия, но большие деформации. [c.71]

Кратковременная прочность характеризует сопротивление материала разрушению при достаточно больших скоростях деформирования. Для определения кратковременной прочности обычно используют испытательные машины со скоростью перемещения нагружающего устройства 10 — —100 мм/мин. Наиболее распространенными методами определения кратковременной прочности являются испытания на статический разрыв, изгиб, сжатие и срез. [c.254]

Основным видом динамических испытаний, получившим широкое распространение, является ударное испытание надрезанных образцов на маятниковых копрах, главным образом на изгиб. Такие испытания проводят при начальной скорости удара 3—6 м/с. Перемещение ударяющего молота в процессе разрушения замедляется, причем тем в большей степени, чем ближе запас потенциальной энергии молота к величине работы, поглощенной в процессе разрушения образца. Между ударными испытаниями на копрах и динамическими испытаниями на высокоскоростных машинах имеется различие. Ударное испытание происходит при расходовании заданного запаса потенциальной энергии без подвода дополнительной энергии извне, из-за чего скорость деформирования в процессе деформации или разрушения может существенно снизиться. При испытаниях на высокоскоростных машинах в процессе деформации и разрушения об- [c.209]

Деформирование образцов осуществляют изгибом или растяжением. Критерием является наименьшая скорость деформации, при которой в металле шва или околошовной зоне зарождается горячая трещина. [c.47]

ВЛИЯНИЕ СКОРОСТИ ДЕФОРМИРОВАНИЯ (Од) ПРИ ТРЕХТОЧЕЧНОМ ИЗГИБЕ ОБРАЗЦА С ТРЕЩИНОЙ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ РАЗРУШЕНИЯ. ИСПЫТАНИЯ НА МАШИНЕ МТС И НА КОПРЕ [c.289]

Из динамических испытаний самым распространенным является испытание на ударный изгиб. Этим испытанием определяют ударную вязкость K U, т. е. работу, затраченную иа излом надрезанного образца, зависящую от пластичности и прочности. Учитывая, что нагрев образца проводят вне копра и при переносе его из печи к месту испытания теряется тепло на опорах копра, то Точно установить температуру испытаний трудно. При определении численных значений характеристик механических свойств стали или сплава необходимо иметь в виду, что значения эти условные. Они зависят от внутренних и внешних факторов. К внутренним факторам относятся состояние (литое, деформированное, кованое, прокатанное и т. п.) и структура (равноосная, столбчатая, мелкая, крупная) к внешним факторам — температура, схема и скорость деформирования, размеры образца, условия нагружения (дробное или непрерывное) и др. [c.143]

При изучении сопротивления растяжению строительной стали инженеров заинтересовало в особенности явление внезапного удлинения на пределе текучести. Тот факт, что при определенном значении растягивающего напряжения происходит внезапное падение растягивающей нагрузки и что после этого металл получает значительное удлинение при несколько пониженном напряжении, хорошо известен. Бах ввел для этих двух значений напряжения наименования верхнего и нижнего пределов текучести ). Дальнейшие опытные исследования показали, что нижний предел текучести в меньшей степени зависит от формы образца, чем верхний на этом основании на практике ему придается большее значение. Испытания на изгиб и кручение показали, что характерные линии текучести (линии Людерса) в этих условиях появляются при значительно более высоких напряжениях, чем в случае однородного распределения напряжений, откуда выясняется, что начало текучести зависит не только от величины наибольшего напряжения, но также и от градиента напряжений. Недавно под руководством А. Надаи были проведены важные эксперименты со сталью при пределе текучести. Они показали, что начало текучести весьма сильно зависит от скорости деформирования ). Кривые рис. 183 воспроизводят результаты, полученные для мягкой стали в широком интервале скоростей деформирования (M=ds/d = 9,5-10 до M = 300 сек ). Из них видно, что не только предел текучести, но также предел прочности и полное удлинение в сильной степени зависят от скорости деформирования. [c.437]

Ранее нами была проведена оценка статистической связи между пределом прочности при сжатии и скоростью продольных волн для стекловолокнитов типа премикс [125]. Установлено, что связь между этими параметрами для данного материала описывается линейной зависимостью с высоким коэффициентом корреляции Гй=0,9. Оценка связи между пределом прочности при изгибе и скоростью продольных волн показала, что коэффициент корреляции значительно ниже rft=0,69, что объяснено различием характера деформирования при ультразвуковых (волны, сжатия) и механических испытаниях (деформации изгиба). [c.138]

Что касается объемности, то она во многих случаях при переходе в пластическое состояние усиливается например, появление трещин в подповерхностных слоях при изгибе или при растяжении надрезанных образцов, что характерно для пластичных материалов. Во многих случаях необходимо проводить принципиальное различие между исходными, старыми трещинами и развивающимися в процессе нагружения. Это различие определяется отчасти разной кинетикой развития трещин с места (для старых трещин) и с хода (для трещин, возникающих в процессе нагружения). В последнем случае пластически деформированная зона вблизи вершины трещины обычно уменьшается с ростом скорости разрушения. Кроме того, во многих случаях [c.102]

Скорости деформирования и деформации при динамических испытаниях на несколько порядков больше, чем при статических. Так, в стандартных испытаниях на динамический изгиб скорость деформирования составляет 4—7 м/с, а скорость деформации — порядка 10 с , в то время как при статических испытаниях эти величины—м/с и Ю-" -10- с-1 соответственно. [c.203]

Испытание сварных швов статическим изгибом [51]. Стыковое сварное соединение подвергают изгибу в процессе сварки. Скорость деформирования металла шва задается специальной машиной. За меру сопротивления швов образованию горячих трещин принята максимальная скорость принудительной деформации, при которой в шве не возникают трещины. [c.128]

С увеличением температуры также понижается прочность армированных пластиков при растяжении. Еще более сильное влияние температуры на прочность наблюдается при изгибе и сжатии [25], когда большую роль начинают играть напряжения в полимерном связующем. С увеличением скорости деформирования прочность армированных пластиков несколько возрастает. Следует отметить, что даже у пластиков, компоненты которых являются линейно упругими в температурно-временном отношении, возможны отклонения от линейной зависимости вследствие изменений в структуре материала или несовершенства техники и методики эксперимента. [c.36]

Динамические испытания - это испытания, при которых скорость перемещения захватов машины составляет более 10 мм/мин или происходит приложение нагрузки ударом. При такой скорости нагружения могут быть определены динамические свойства при растяжении (или сжатии), параметры динамической вязкости разрушения, а также ударная вязкость при изгибе и ее составляющие - работа зарождения трещины и ее распространение. Динамические испытания металлов проводят для определения условий возникновения хрупкого состояния (обратимая и необратимая отпускная хрупкость, хладноломкость, синеломкость и др.), для оценки поведения материалов в условиях повышенной скорости деформирования и для выявления структурных изменений, связанных с изменением величины зерна, выпадением дисперсных фаз, появлением флокенов и т.п. [c.175]

Поперечным называется удар, которому соответствует приложенное к стержню давление, изменяющееся по известному закону как во времени А так и по координате х р= р х, )). Поперечный удар сопровождается изгибным деформированием стержня, возникающие при этом возмущения распространяются в виде изгиб-ных волн напряжений с конечной скоростью с, которая зависит от длины волны Л. [c.245]

Универсальная испытательная машина УМЭ-10Т изготовления ЗИМ, [120] предназначена для испытания в широком диапазоне скоростей деформирования при статическом и низкочастотном знакопостоянном и знакопеременном растяжении-сжатии или изгибе с заданными амплитудами нагрузок до ЮОкН (10 тс) или деформаций при нормальной и повышенной температурах, в том числе на ползучесть и релаксацию. Силоизмеритель электронный. [c.243]

Сочетание объемного растяжения, понижения температуры и повышения скорости деформирования способствует образованию хрупких состояний и использовано в методах серийных испытаний на ударную вязкость по Шарни и Менаже. По результатам этих испытаний строят температурные зависимости удельной энергии разрушения при ударном изгибе образцов с надрезом. Ударные испытания образцов с надрезом позволяют оценить склонность материала к образованию хрупкого состояния с понижением температуры, которая характеризуется как хладноломкость. [c.14]

Модуль Юнга плазменных покрытий определяется статическими (А. М. Вирник, В. В. Кудинов и др.) и динамическими методами (Л. И. Дехтярь, Б. А. Ляшенко, В. А. Барвинок, Г. М. Козлов и др.). Модуль упругости окисных покрытий при температурах 20, 600, 1000°С оценивали на специальной высокотемпературной установке при скорости деформирования 1 мм/мин. За схему нагружения принимали трех-, четырехточечный изгиб брусков размером 5x5x70 мм [9]. Образцы изготавливались следующим образом в плазменном покрытии толщиной 5,5—6 мм, нанесенном на цилиндрическую оправку, прорезались алмазным кругом пазы по образующей до основного металла. После механического отделения брусков проводили их шлифование в оправке до указанных размеров. Испытания проводи- [c.52]

На величину внутренней динамической нагрузки оказывают влияние ошибки шага зубьев, деформация изгиба зубьев под нагрузкой, переменная изгибная жесткость зубьев и опор, окружная скорость. Погрешности по шагу зубьев и деформация зубьев при изгибе вызывают ударные нагрузки на входе зубьев в зацепление (рис. 11.16, а). Удары отсутствуют, если контакт зубьев происходит на линии зацепления NN, а их основные шаги на торце равны Р/61 -Ptbl- Если шаг зубьев шестерни меньше шага зубьев колеса, то начальный контакт возникает в точке В. Для возможнооти контакта по линии зацепления шаги должны выравняться в результате мгновенного упругого деформирования зубьев. При этом возникает удар. Сила удара зависит от величины погрешности по шагу, жесткости зубьев, окружной скорости и присоединенных к колесам инерционных масс. Поэтому для каждой сте- [c.257]

Ударная вязкость. Ударная вязкость хрупких полимеров, наполненных дисперсными частицами, не коррелирует с данными относительно их поверхностной энергии разрушения. Так, на рис. 2.28 показана зависимость ударной вязкости по Изоду эпоксидной смолы, наполненной стеклосферами с различной поверхностной обработкой, от объемной доли наполнителя [35]. Аналогичная зависимость для поверхностной энергии разрушения этих композиций приведена на рис. 2.16. Значительное возрастание поверхностной энергии разрушения при введении наполнителя до 30% (об.) никак не коррелирует с ударной вязкостью, хотя тенденция к уменьшению ударной вязкости с увеличением доли наполнителя коррелирует с изменением площади под диаграммой напряжение-деформация при низкоскоростном изгибе (рис. 2.29). Аналогичная корреляция между зависимостями ударной вязкости и прочности при изгибе от содержания наполнителя приведена Ли и Невиллом [48]. Причины этого уже объяснялись ранее. Ударные испытания относятся к испытаниям при изгибе с высокой скоростью деформирования и ударная вязкость отражает энергию, определяемую по площади под суммарной кривой нагрузка — деформация при высокой скорости деформирования. [c.84]

Повышенная склонность к хрупкому разрушению обра.зцов с трещиной в ряде случаев проявляется не при высокой скорости деформирования, которая, например, характерна для малолегированных низкоуглеродистых сталей, а напротив, при низкой, т. е. при статическом изгибе (табл. 17.3). Поэтому для получения полной характеристики чувствительности механического поведения материала при наличии в нем трещины и более уверенного его использования в конструкциях при разной скорости нагружения в эксплуатации следует параллельно проводить испытания как при малой, так и при большой Iскорости деформирования. Лучший способ для этого — испытания на одной высокоскоростной машине при использовании динамической (2—5 м/с) и статической (1ч-10 мм/мин) скорости перемещения активного захвата. [c.288]

Следует заметить, что на свойства при растяжении гладких образцов (0в, 00,2. 4) увеличение скорости деформирования в тех же пределах, как и для образцов с трещиной на изгиб, практически не оказывает влияния, хотя работа разрушения образцов с трещиной из стали 35ХСНЗМА при изгибе возрастает на 50%, а разрушающее напряжение на 20%. [c.291]

При быстром разрушении цилиндрических оболочек со-. противление выпучиванию должно вначале создаваться за счет моментов, обусловленных упрочнением и влиянием скорости деформирования. Дело в том, что осевое течение, необходимое для появления моментов направления, может возникать лишь после прихода волн разгрузки от концов оболочки. Так как в процессе разрушения толщина оболочки возрастает и, следовательно, оболочка становится более ус-. тойчивой, то основная часть выпучивания происходит на первоначальной стадии процесса разрушения. Поэтому во многих задачах влияние моментов направления может быть несущественным. Кроме того, увеличение сопротивления изгибу [c.61]

Ординаты ударных диаграмм деформации поликристаллов проходят выше статических [5]. При повышенных скоростях удара к главному силовому полю (растяжение, сжатие, изгиб) добавляется местное поле в области контакта ударяющихся тел. Использование метода вдавливания [5, 6], при котором местное силовое поле являлось одновременно и главным полем, позволило значительно упростить методику и впервые получить надежные опытные данные о влиянии изменения скорости деформирования в 100 млн. раз (от 10 до 10 1/с) на сопротивление значительной пластической деформации. При этом верхний интервал скоростей был увеличен на два порядка по сравнению со скоростями деформирования, достигавшимися ранее. Сопротивление пластической деформации оценивалось по величине твердости Як (твердость по Кубасову) при вдавливании конуса с углом при вершине 90° [c.220]

Они осаждали металлическую пленку толщиной 200 А из газовой фазы на тонкий (толщиной - 15 мкм) слюдяной листок, искривление которого при впуске кислорода (10—12 мм рт. ст.) определяли по отклонению стрелки, прикрепленной к листку. Оказалось, что пленки железа и никеля изгибались так, что слой окисла металла находился на выпуклой стороне, свидетельствуя о боковом расширении окисла. Пленки же магния изгибались в обратном направлении. Это согласуется с тем, чего нужно ожидать при учете величины объемного отношения окислов металлов, равной 1,76 для FeO, 1,65 для NiO и 0,81 для MgO. Скорость деформирования была больше вначале, а затем становилась постоянной или существенно уменьшалась. Эти данные согласуются с предположением, изложенным нами в предыдущем абзаце. Впуск обычного, т. е. влажного (но не сухого), воздуха сопровождался дополнительной деформацией в прежнем направлении, тогда как в случае магния кривизна становилась меньше или в конце концов вообще исчезала. Эти экспериментальные наблюдения могли иметь своей причиной частичное образование оксигидратов железа и никеля (для которых величина объемного отношения превышает 3) и гидроокиси магния (с объемным отношением 1,74). Если влажный воздух откачивали, то первоначальная кривизна окислившейся пленки восстанавливалась. [c.99]

В качестве примера приложений обсуждаемых соотношений рассмотрим задачу о продольном изгибе стержня. Исследуем два варианта определяюгцего соотношения для материала стержня. В первом случае примем, что разрушение имеет место только при напряжениях растяжения. Тогда связь между полной скоростью деформирования и напряжением можно записать в виде [c.396]

Приведенные данные по упругим свойствам ремней получены из статических испытаний. Р. С. Галаджев провел испытания вариаторного ремня 50 X 22 мм при циклическом деформировании растяжением и изгибом [9], [10]. Опыты показали на стабилизацию кривых а—е. В пределах рабочих напряжений и частот циклов модули упругости оказались постоянными и равными /7. пр = 35004-4200 кГ/сж и р = 470 530 кГ/см . В опытах К. И. Герваса [16] модуль упругости при изгибе во время работы был выше, чем при статическом нагружении. Он повышался с увеличением скорости ремня и уменьшался с увеличением его температуры. При скорости к 10 м/сек и t 80 С динамический модуль упругости по был почти равен статическому. [c.59]

Скорость деформирования б армированных пластиков не стандартизована, отсутствуют теоретическое обоснование для выбора и и данные о влиянии на измеряемые величины. В качестве ориентировочных данных можно привести рекомендованные стандартами режимы нагружения при изгибе по трехточечной схеме жестких неармированных пластмасс по ГОСТ 4648—71 v = 2 0,5 мм/мин для образцов стандартных размеров или половине численного значения высоты для образцов других размеров по ГОСТ 9550-71 V = 1 0,5 мм/мин по ASTMD 790-71 и DIN 53457 е = = 0,01 мин . При испытаниях трехслойных балок скорость нагружения (перемещения подвижной головки испытательной машины) берется равной 0,56 мм/мин [182, 183 ] независимо от размеров балки. [c.179]

Влияние скорости нагружения было уже иллюстрировано диаграммами деформации образцов стали 20 при статическом и ударном изгибе (рис. 5). Средняя скорость статического испытания составляла 0,16 мм сек, а ударного — 3490 мм1сек. Повышение скорости деформирования сопровождается заметным повышением сопротивления как большим, так и, в особенности, малым пластическим деформациям. Предел текучести при ударном нагружении оказался вдвое большим, предел прочности на 30"/о, а работа деформации на 35% больше, чем при статическом нагружении, При этом испытании и примененном копре (мощность 30 кгм) ненадрезанные образцы разрушены не были, поэтому величина максимальной пластичности не была установлена. [c.37]

Изложенные выше соображения по поводу склонности материалов к хрупкому разрушению не позволяют предсказать характер разрушения материала, в котором уже образовалась трещина. Возможно, это связано с тем, что у большинства материалов при увеличении скорости деформирования резко повышается предел текучести. Микротрещины в материале могут образоваться в зонах локализации деформации. Таким образом, зная лишь характеристики макропластичности (кривые деформирования) при растяжении гладких образцов, нельзя достоверно оценивать в общем случае склонность материала к хрупкому разрушению. Примером разрушения детали из стали, имеющей отношение 0 0,2/сГв < 0,87, явилось хрупкое разрушение корпуса насоса, работающего в условиях сложного напряженного состояния, для которого в месте образования трещины значение А = (Гг/о = 0,4. Корпус был изготовлен из литой стали 20Х13Л, имевшей грубую структуру и следующие механические свойства <Го.2 = 293 МПа сг = 451 МПа б = 10% ф = 9,8% (рис. 2.7, б). Разрушение корпуса было вызвано аварийным превышением давления. Из металла разрушенного корпуса были изготовлены образцы типа Менаже для испытания на ударный изгиб с радиусом в надрезе 1 мм. Значение уд ной вязкости (удельной работы разрушения) оказалось равным 70-100 кДж/м . [c.85]

Неупругость представляет собой отклонение от св-в упругости при деформировании тела в условиях, когда остаточные деформации практически отсутствуют. При деформировании с конечной скоростью в теле возникает отклонение от теплового равновесия. Напр., при изгибе равно- мерно нагретой тонкой пластинки, материал к-рой расширяется при нагревании, растянутые волокна охладятся, сжатые — нагреются, вследствие чего возникает поперечный перепад темп-ры, т. е. упругое деформирование вызовет нарушение теплового равновесия. Последующее выравнивание темп-ры путём тепл опроводт [c.79]

Медленное деформирование материала может приводить к росту трещины не только по плоскостям скольжения, но также и по границам фрагментов Б условиях интенсивного наклепа материала и к потере когезивной прочности в субграницах. Такой вид разрушения сосуда под давлением был зарегистрирован в условиях эксплуатации. Трещина распространялась в сплаве 17Х4НЛ по границе раздела двухфазовой структуры между прослойками феррита (ферритная полосчатость) и мартенситной матрицей, В условиях двухосного растяжения под давлением и длительной выдержки под нагрузкой происходило вязкое отслаивание феррита по приграничным зонам. Трехточечный изгиб образцов в виде пластин, вырезанных из гидроагрегата вдоль образующей его цилиндрической части, показал, что при скорости деформации 0,1 мм/мин образцы имеют высокую пластичность с остаточной деформацией около 8 % в зоне разрушения. Рельеф излома имел полное подобие рельефу эксплуатационного излома. Это означало, что в условиях эксплуатации вязкость разрушения была реализована полностью, хотя на мезоскопическом масштабном уровне (0,1-10 мкм) разрушение было квазихрупким. Пластическая деформация материала была реализована за счет деформации зерен феррита с формированием неглубоких ямок в момент отслаивания феррита по границам мартенситных игл, что привело к столь значительному утонению стенок ямок, что их можно было выявить только при увеличении около 10,000 крат при разрешении растрового электронного микроскопа около 10 нм. [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...