Возбуждение кинематическое Частоты

Возмущающая сила в системе создается движением компрессорного поршня и действует в течение всего времени движения. Она обусловливает так называемое кинематическое возбуждение с частотой вращения вала компрессора о. [c.408]

Таким образом, характеристикой передачи сил от источника колебаний к объекту или к основанию при силовом и кинематическом возбуждении может служить коэффициент который зависит от частоты собственных колебаний ш системы и от частоты возмущающих колебаний СО3. График изменений величины в зависимости от отнощения Шз/и) показан на рис. 33.2. Из графика видно, что если сОв/о) = 1/2, > = 1 колебания источника полностью переходят на объект. Если то /% > 1 [c.411]

Рассмотренные выше вынужденные колебания происходили из-за действия на точку М возмущающей силы, однако они могут возникать и по другим причинам. Например, если точка подвеса маятника совершает колебания в горизонтальной плоскости, то маятник раскачивается с частотой, равной частоте колебаний точки подвеса. Такое возбуждение вынужденных колебаний называют кинематическим и очень часто встречается на практике. [c.139]

При совпадении частоты вынуждающей силы или кинематического возбуждения с одной из собственных частот системы возникает резонанс. [c.219]

Виброакустическими характеристиками конструкций являются амплитудно-частотные и фазовые соотношения кинематических и силовых параметров колебательного процесса, измеренные в широком диапазоне частот. Возбуждение колебаний при этом может производиться специальными возбудителями, действием внутренних источников работающего механизма или выведением конструкции из состояния равновесия. [c.145]

Возможности системы возбуждения оцениваются передаваемой мощностью, выражаемой в диапазонах нагрузок, перемещений, скоростей, ускорений, частот, энергии. Различают неизменно длительный, медленно возрастающий (статический), скоростной, ударный, циклический режимы нагружения. В испытательных машинах применяют следующие способы возбуждения механические, основанные на использовании кинематических, гравитационных, рычажно-гравитационных, маятниково-гравитационных, инерционных и комбинированных механизмов [c.172]

Схемы, которым свойственны монотонно изменяющиеся с частотой или независимые от нее активные сопротивления при кинематическом возбуждении (модели № 2, 6—8) не обладают предпосылками к амплитудно-частотным срывам. Аналогичными [c.182]

Неподвижная промежуточная втулка придает агрегату ряд важных конструктивных особенностей. Прежде всего упрощается цепь прецизионных сопряжений, что позволяет повысить плотность посадок распределительного механизма дробления. Далее, потоки в отверстиях неподвижной втулки имеют постоянное направление и позволяют применить комбинированное клапанно-золотниковое распределение. Обе особенности, помимо повышения частоты и мощности возбуждения, позволяют снизить уровень шума и кинематических помех роторного возбуждения. Последнее вытекает непосредственно из значения потока, знаменатель амплитудного множителя в котором содержит произведение двух величин порядка рп. Для исключения составляющих при нулевых k или р в гармониках наложений необходимо, чтобы сочетание четных и нечетных значений й и р сводило к нулю фильтрующий множитель sin (1 - -+ ри + M-4 - Для 2(i,4a = я такое сочетание дают нечетные п и Цо. Однако в этом случае сочетание нечетных k и р и, в частности, их значение, равное единице, приводят к действующему значению фильтрующего множителя. Для уменьшения нейтрализации первых гармоник разных знаков в сомножителе (1 + рп + не- [c.239]

Простейшая схема вибрографа показана на рис. 1У.26, а. Основной частью вибрографа является массивный груз 1 (сейсмическая масса), подвешенный в корпусе 3 на податливой упругой пружине 2. Корпус вибрографа укрепляют на конструкции, колебания которой изучают, и он колеблется вместе с последней. При этом система груз—пружина оказывается также в условиях колебаний, вызванных кинематическим возбуждением. Если собственная частота этой системы мала из-за малой жесткости пружины, то отношение /р велико и согласно формуле (1У.23) амплитуда колебаний груза составляет малую часть амплитуды колебаний корпуса прибора, так что практически можно считать груз 1 неподвижным. [c.234]

Схемы, для которых свойственны монотонно изменяющиеся с ростом частоты или независимые от нее активные сопротивления, при кинематическом возбуждении не обладают предпосылками к амплитудно-частотным срывам (модели 2, 6—8). Аналогичными свойствами обладают модели 1—5 с монотонными и независимыми от частоты проводимостями силовых возбудителей. Можно отметить, что если для какой-нибудь схемы соединения элементов при силовом или кинематическом возбуждении отсутствуют предпосылки к амплитудно-частотным срывам, то эти предпосылки появляются на той же схеме при замене силового возбудителя кинематическим и наоборот. [c.20]

Важным является то обстоятельство, что активные сопротивления в механизме возбуждения порождают в рассмотренных моделях предпосылки к потере устойчивости, хотя сами модели внешнего колебательного контура таких предпосылок не содержат. Аналогичные результаты вытекают и при учете внутренних сопротивлений для кинематического возбуждения. Например, учет динамических параметров жидкости в гидропередаче пульсатора для модели 2 приводит к отклонению от монотонности Re Z (to) с максимумом на резонансной частоте. При этом [c.21]

Источником возбуждения вынужденных колебаний рабочего колеса может быть и кинематическое возбуждение, которое непосредственно не связано с силовым. взаимодействием колеса и потока. Здесь в качестве возбуждающих сил выступают силы инерции, приложенные к массам рабочего колеса, когда оно в системе ротора или турбомашины совершает колебательные перемещения как твердое тело. Первоисточником кинематического возбуждения могут быть общие вибрации турбомашины (двигателя), вызываемые массовой или, иногда, газодинамической несбалансированностью ротора. Неравномерность частоты вращения ротора, возникающая, например, при передаче мощности с вала двигателя к приемнику энергии через редуктор, имеющий погрешности в основном шаге зубчатых зацеплений, также способна приводить к кинематическому возбуждению рабочего колеса. [c.138]

На рис. 3 приведена схема ударно-вибрационной площадки с кинематическим возбуждением. Рама 4 опирается на виброизоляторы 5 и несет шатунный привод 6. Шатун через упругое звено 8 соединен со столом 2, на котором установлена удерживаемая электромагнитами 9 форма / с бетонной смесью. Между рал(ой и столом расположены упругие элементы 3 и упругие буферы 7, в которых при замыкании зазора происходят соударения. При надлежащем выборе параметров площадка может работать в ударно-резонансно режиме. Принятая первоначально весьма низкая частота была в последующих моделях значительно повышена до 900 кол/мин. [c.378]

У большинства машин с центробежным, кинематическим и принудительным возбуждением вибрации осуществлен привод от асинхронных электродвигателей, имеющих, как правило, короткозамкнутые роторы. Применяют различные способы плавного регулирования частоты таких двигателей, в том числе изменением напряжения, подаваемого на статор, изменением электрического тока в катушках дросселей насыщения, несимметрично подключенных к обмоткам статора, изменением частоты тока, питающего обмотки статора, применением каскадных схем включения и импульсного регулирования. От выбора способа регулирования может существенно зависеть эффективность работы системы автоматического управления вибрационной машиной. [c.461]

При диагностике состояния кинематических звеньев механизма на каждом режиме работы полезно иметь таблицу основных частот возбуждения колебаний (аналогичную табл. 1) и их гармоник с тем, чтобы вести направленный поиск диагностических признаков В ряде случаев в качестве диагностического признака может служить спектральная амплитуда на частоте возбуждения диагностируемого узла, если ее поведение однозначно связано с изменением соответствующего параметра состояния механизма Однако в большинстве случаев целесообразно использовать энергетический спектр для формирования обобщенного диагностического признака в виде п-мерного вектора, компонентами которого служат отсчеты дискретного представления спектра в точках 1= I..... п, разнесенных по частоте на До) = Шгр/п. [c.402]

Если первый из указанных факторов це сильно сказывается на характере распределения энергии по объему пластинки, то влияние второго фактора более существенно. При наличии значительного несоответствия между видом нагрузки и кинематическими характеристиками возбуждаемой моды вообще невозможно сколько-нибудь заметно возбудить колебания объекта. Об этом убедительно свидетельствует первая строка в табл. 11, где приведены данные о распределении энергии для первой собственной частоты при возбуждении [c.191]

Моделирование возмущений. При моделировании сил и моментов, возбуждающих вибрацию, необходимо установить зависимость между амплитудой и частотой возмущающей силы и параметрами погрешности. Различают силовое и кинематическое возбуждение вибрации. В первом случае источником колебаний являются силы или моменты сил инерции элементов. Например, при вращении неуравновешенного ротора возникают периодические силы инерции [c.637]

В заключение отметим, что рассмотренная система с заданным относительным смещением позволяет при изложении материала в студенческой аудитории подвергнуть дополнительному обсуждению такие понятия как вид возмущения (силовое, кинематическое), число степеней свободы, частоты собственных колебаний системы, резонанс, антирезонанс, формы колебаний, симметрия системы и ряд других. Кроме того, на этом примере хорошо демонстрируется неполнота изучаемой по программе теории колебаний систем с неограниченным возбуждением. [c.97]

Исполнительный механизм, в задачу которого входит изменение величины продольной подачи суппорта, представляет собой электродвигатель постоянного тока ЭП-245 с /г = 3600 об/мин и N = 245 Вт с параллельной обмоткой возбуждения, переделанной в независимую обмотку для улучшения качества регулирования частоты вращения. Электродвигатель закреплен на плите, установленной вместо крышки корпуса гитары, и передает вращение на входной вал гитары через зубчатую передачу с / = 3. При этом существующая в станке кинематическая связь между шпинделем и коробкой подач должна быть разорвана установкой трензеля в нейтральное положение. [c.238]

На скорости о = 0,14 м/с при совпадении частоты кинематического возбуждения ползуна с собственной частотой колебаний (= [c.110]

Наибольшие амплитуды (3,5—4 мм) колебаний в исследованном диапазоне частот (до 5 1/с) наблюдаются при циклоидальном законе кинематического возбуждения. Наименьшие значения амплитуд колебаний наблюдаются при гармоническом симметричном законе колебаний. Несимметричность в законе кинематического возбуждения ухудшает динамику системы. Сравнивая значения амплитуд [c.217]

Резонансы локального поля возникают также и вблизи шероховатых поверхностей диэлектриков и полупроводников их появление, однако, не связано с возбуждением ПЭВ, а обусловлено другими причинами. В частности, в случае твердых диэлектриков возможен резонанс с бегущими поверхностными акустическими волнами (ПАВ). В расплавленных диэлектриках и полупроводниках весьма эффективными оказываются резонансы с капиллярными волнами (КВ) на поверхности расплава. Закон дисперсии КВ (эти волны обусловлены поверхностным натяжением в жидкости) имеет вид кв где о - поверхностное натяжение, 2 — частота КВ, р — плотность, а постоянная затухания КВ у = (и — кинематическая вязкость). [c.161]

В качестве возбудителей второго вида обычно выступает кинематическое возбуждение, передающееся на роторы через их опоры. Примерами таких возбуждений могут быть колебания двигателя вместе с конструкцией самолета, например с крылом самолета, где он установлен, или в фюзеляже. Такие колебания, как правило, происходят в вертикальной плоскости с низкими частотами. Несмотря на это они могут дать повышенные амплитуды колебаний силовой установки на рабочих частотах вращения роторов, усиленные резонансными явлениями. [c.356]

В описанном варианте стабилизация создается путем кинематического возбуждения, но тот же результат можно получить, если вместо вертикальной вибрации опоры нагрузить стержень дополнительной вертикальной силой, меняющейся во времени по гармоническому закону. Такая динамическая добавка к основной сверхкритической нагрузке также стабилизирует упругий стержень. Разумеется, что частота и амплитуда этой динамической добавки не могут быть любыми, их нужно рассчитать заранее — иначе можно лишь усугубить неустойчивость. [c.170]

Возникает вопрос, насколько правомерной является оценка с помощью этих параметров диссипативных свойств системы при неодночастотных колебаниях и какие коррективы следует внести при этом в инженерный расчет. Применительно к задачам динамики цикловых механизмов этот вопрос имеет особое значение, так как затухание периодически возбуждаемых сопровождающих колебаний происходит на фоне вынужденных колебаний. Необходимость в уточнении коэффициентов диссипации может возникнуть также при резонансе на определенной гармонике возмущения при одновременном воздействии достаточно интенсивного возмущения другой частоты. Такие условия в цикловых механизмах иногда возникают при одновременном силовом и кинематическом возбуждении системы. Кроме того, коррективы коэффициентов диссипации могут играть весьма важную роль при определении условий подавления параметрических резонансов. [c.41]

В некоторых машинах выполнить это условие затруднитель- но из-за того, что высокочастотная составляющая может приближаться к частоте собственных колебаний нагружаемой системы, быть равной ей или превышать ее. Если при этом машина выполнена по схеме с кинематически неограниченным возбуждением, например при инерционном возбуждении [1, 3, П, 14, 15], то по мере изменения упругих свойств системы при развитии трещины в образце будет изменяться также коэффициент динамического усиления. Это отразится в первую очередь на высокочастотной составляющей, т. е. и форма цикла и максимальные напряжения станут отличными от заданных в начале испытаний. [c.131]

Совмещение кинематической и динамической диаграмм может рассматриваться как аналогия статической диаграммы сил стержневых систем, где векторы отдельных перемещений и деформаций представляют плоскую систему шарнирных стержней или звеньев, вращающуюся около полюса (аналогия Штиглица). Можно показать, что суммы моментов сил возбуждения и всех сил трения относительно начала также уравновешены, поскольку силы и Г не имеют плеч, а силы Уц взаимно-противоположны и моментов относительно начала не имеют. Это отображает баланс работ внешних сил и рассеяний в разных местах колеблющейся системы при устойчивых вынужденных колебаниях с любой частотой. [c.43]

Возбуждение гармонических потоков пиковой мощностью до 500 кВт в диапазоне частот 2—20 Гц осуществляется объемными плунжерными гидропульсаторами. Наряду с традиционными кинематическими схемами гидропульсаторов разработаны новые конструкции. Предусматриваются разновидности не только для питания однопоточных, но и для двухпоточных симметричных систем. На рис. 31, а показана схема гидропульсатора типа ПГ, входящего в комплекс АСИП, в котором предусмотрены три модификации 130, 300 и 600 см цикл в однопоточном и двухпоточном исполнениях (табл. 15). Пульсатор в двухпоточном исполнении имеет два противонаправленных цилиндра с плунжерами, приводимыми в возвратно-поступательное движение общим эксцентриковым валом. Последний снабжен двумя соосными эксцентриками, которые могут поворачиваться друг относительно друга посредством встроенного поворотного цилиндра, преодолевающего силу трения фрикционов. Фрикционы соединяют между собой оба эксцентрика с моментом, превышающим момент привода пульсатора. Взаимное положение эксцентриков определяет амплитуду перемещения [c.230]

Прежде всего остановимся на виброизоляторах. Различают активную и пассивную системы виброизоляцин. В активной системе виброизоляторы устанавливаются под объектами, которые являются источниками вибрации (например, под двигателями) и служат для защиты основания от возмущающих сил Р(/)(рис. IV. 29, а). В противоположность этому пассивная система служит для защиты тех или иных объектов (приборов, прецизионных станков и т. д.) от возможных колебаний основания / ( ), т. е. от кинематического возбуждения (рис. IV.29, б). Во всех случаях необходим расчет виброизоляции применение виброизолирующих устройств без расчета не допускается, так как случайная, необоснованная установка упругих элементов может принести не пользу, а вред. При виброизоляцин быстроходных машин требуется, чтобы (л1р 4 при этом коэффициент динамичности оказывается меньшим, чем /15. При активной виброизоляции тихоходных машин (с частотой вращения меньше 500 об/мин) разрешается как исключение принимать р < 1/8. С этой целью под корпус изолируемой машины или под постамент, на котором укрепляется машина, вводится система упругих элементов, которыми обычно являются стальные пружины или рессоры либо резиновые элементы. Для того чтобы предотвратить появление больших колебаний при переходе через резонанс (при пуске или остановке машины), может оказаться необходимым введение трения в систему. Применяются принципиально равноценные ва- [c.238]

Кинематическое возбуждение. Объект эксперимента устанавливают на подвижной платформе, совершающей колебания с заданными амплитудой и частотой, в результате чего j ia bi объекта нагружаются силами инерции. Подвижная платформа имеет шесть степеней свободы, т. е. ей. может быть сообщено шесть независимых колебательных движений (рис. 10.11). В соответствии с этим возможны три поступательно-кинематических н три пово-ротно-кинематичеоких возбуждения. [c.210]

Силоизмерительные датчики. В отличие от испытаний иа вибропрочность и виброустойчивость, при измерении частотных характеристик используют силовое, а не кинематическое возбуждение. Для измерения вынуждающей силы, приложен ной к объекту, применяют малогабаритные пьезоэлектрические датчики силы на основе пьезокерамики, реже — кварца. Они имеют гораздо большую чувствительность (0,01—0,1 В/И), чем, например, тензорезисторные датчики при той же жесткости. Для них нужна та же усилительная и регистрирующая аппаратура, которой комплектуются пьезоэлектрические датчики ускорения. Диапазон рабочих частот (в среднем 5—.ЬООО Гц) снизу ограничен параметрами согласующего усилителя, сверху — резонансными свойствами механических связей. Диапазон измеряемых усилий примерно 0,1 — 1000 И. Типичная конструкция датчика силы описана в работе [7] и показана на рис. 7, а. [c.320]

Изменение параметров технического состояния машин в ряде случаев сопровождается увеличением уровня колебательной энергии (Ниже, когда иет необходимости различать механизм, машину и агрегат, для простоты их будем называть машиной). Для машин, уровень шума которых имеет существенное значение, превышение определенного уровня вибрации или излучаемой акустической энергии можно считать отказом по виброакустическим показателям В этом случае первой задачей вибро-акустической диагностики машин является локализация источников повышенной виброактивности. Она позволяет определить относительную роль каждого источника в создании общей вибрации. На ее основе строят математическую модель механизма и устанавливают особенности кинематики рабочего узла или протекающего в нем процесса, приводящ,ие к возникновению повышенной вибрации Источник вибрации может быть протяженным (например, многоопорныи ротор) Тогда возникает необходимость дополнительного исследования пространственного распределения динамических сил и кинематических возбуждений, возникающих в данном узле. Наиболее распространенными способами выявления и локализации источииков является сравнение вибрационных образов (во временной и частотной областях) машины в целом и отдельных ее узлов Когда виброакустические образы нескольких источников подобны, полезно анализировать потоки колебательной энергии через различные сечения механизмов, динамические силы, действующие в различных сочленениях, а также статистические характеристики процессов (функции корреляции, взаимные спектры, модуляционные характеристики и т д,). В связи с тем. что силовые и кинематические возбуждения в узлах н вибрация машины в целом зависят не только от интеисивности рабочих процессов, но и от динамических характеристик конструкций, для выявления причин повышенной вибрации следует измерять механический импеданс и подвижность различных узлов — статорных и опорных узлов механизмов, машин, агрегатов, а также фундаментных конструкций Способы выявления источников повышенной виброактивности механизмов. Наиболее распространенный способ выявления — сопоставление частот дискретных составляющих измеренного спектра вибрации с расчетными частотами возбуждений, действующих в рабочих узлах механизмов В табл. 1 пре ставлены сводные формулы частот дискретных составляющих вибрации и возбуждающих сил некото рых механизмов. Спектры вибрации измеряют на нескольких скоростных режимах работы механизма, что позволяет более надежно сопоставить расчетные частоты с реальным частотным спектром вибрации Кривые зависимости уровней конкретных дискретных составляющих вибрации от режима работы механизма дают возможность выявить резонансные зоны. [c.413]

Обобщенная возмущающая сила при гар-.моническом возбуждени.и б( ) = 2о 4 Р - При ситовом и кинематическом возмущении амплитуды 2о обобщенной возмущающей силы постоянна (на рис.6.1.5, а Со 0> на рис.б. 1.5, б Q=eS()), а при инерционном возмущении Qo пропорциона.дьна квадрату частоты р возмуще- [c.320]

Для плохообтекаемых тел и сопряжений с острыми кромками при определенных режимах обтекания происходит срыв потока и образование вихрей, обусловливающие аэро- и гидроуп-рутую неустойчивость. Такие явления динамической неустойчивости, как флаттер, резонансное возбуждение колебаний при периодическом срыве вихрей, галопирование, наблюдаются для определенных диапазонов чисел Рейнольдса К =Чи/ / и Струхаля 8Ь=со//С7, ще I - характерный размер тела V - кинематическая вязкость ш - частота колебаний. Многие процессы, обусловливающие процесс обтекания, являются родственными и поэтому. строго не разграничены. [c.521]

Разновидностью механизмов прерывистого движения являются устройства, преобразующие однонаправленное ращение в механические колебания (вибрации) выходного звена. Возможны два способа возбуждения колебаний кинематический с использованием любого механизма, преобразующего непрерывное движение в качательное или возвратно-поступательное (рис, 10.2.12, а) силовой получаемый за счет колебательного или вращательного движения инерционного элемента. Механизмы, реализующие второй способ, -это динамически существующие механизмы. В неработающем состоянии в них либо отсутствует замыкание звеньев в кинематических парах (рис. 10,2.12, б, в), либо имеется лишняя степень свободы, поэтому положение звеньев, характер их движения зависят от задаваемой частоты вращения входного звена. [c.570]

Как уже отмечалось, даже идеальные подшипники качения являются виброактивными из-за параметрических и кинематических воздействий. Они возбуждают так называемую фоновую высокочастотную вибрацию, мощность которой постоянна во времени. При появлении дефектов, например внешнего кольца, появляются спектральные амплитуды (ударные импульсы) на участках, кратных частоте возбуждения. Эти ударные импульсы накладываются на фоновую вибрацию в виде пиков, затухающих во времени. При хорошем Техническом состоянии подшипников пики превышают уровень фона незначительно. Сам уровень фона также невысок. Отношение пикового и среднеквадратического значений общего уровня фона, которое называется пик-фактором, является диагностическим признаком, а метод, основанный на измерении пик-фактора на частоте [c.44]

При кинематическом возбуждении, когда смещение основания происходит ио гармоническому закону с частотой р и амплитудой Хо, т. е. 2о = 1оС05 р1, движение системы можно описать следующими уравнениями [c.280]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...