Случай Нагрузки поверхностные

Эффективность дробеструйного наклепа оценивают а) по повышению срока службы детали в эксплуатации или по ее долговечности (в часах или в циклах нагружений) при стендовых испытаниях б) по повышению несущей способности летали, т. е. по повышению той предельной нагрузки (того напряжения), при которой деталь еще не разрушается при определенном количестве циклов нагружений. Дробеструйный наклеп особенно эффективен 1) в отношении деталей, на поверхности которых сосредоточены концентраторы напряжений 2) в тех случая, когда поверхностные слои детали являются носителями вредных растягивающих напряжений, обусловленных ранее проведенными технологическими процессами, или когда они испытывают повышенную напряженность вследствие самого характера нагружения детали (изгиб, кручение) 3) при обработке деталей повышенной твердости, прошедших жесткую термическую обработку. [c.586]

Уравнения (2Л4), (2Л 5) выведены для случая следящей поверхностной нагрузки. При консервативной (постоянной) по направлению нагрузке в уравнениях (2.15) исчезают все слагаемые, содержащие произведения компонент поверхностной нагрузки на углы поворота, а в уравнениях (2Л4) они появляются с обратным знаком. К первым трем уравнениям (2Л4) соответственно добавляются слагаемые [c.35]

Она определяет безмоментное напряженное состояние полной сферической оболочки для случая, когда поверхностная нагрузка равна нулю в любой области, не содержащей точки Поэтому естественно считать, [c.230]

Рассмотрим произвольное твердое тело с наложенными на него реакциями связей. Воздействие окружающих тел заменяется силами, которые называются внешними. Внешние нагрузки можно разделить на объемные (массовые), поверхностные и сосредоточенные. Последние могут рассматриваться как предельный случай приложения поверхностных нагрузок на малой части поверхности тела. [c.23]

Основное состояние. Ограничимся рассмотрением наиболее важного в расчетной практике случая, когда поверхностная нагрузка отсутствует, а краевая может давать в сечении б] главный вектор и главный момент 2) ° (рис. 7). [c.794]

Эта нагрузка представляет собой наиболее простой частный случай несимметричной поверхностной нагрузки. Некоторое представление о характере ветровой нагрузки дает рис. 7.24, где показана оболочка в разрезе с действующими на нее нагрузками и (функция —р в данном случае — отрицательная). Вместо рядов (7.67) в данном случае имеется только по одному слагаемому, соответствующему k= I.. [c.304]

Вычислите поверхностный интеграл в задаче 116 для случая нагрузки, показанной на рисунке. [c.241]

Поверхностные и массовые нагрузки характеризуются интенсивностями, которые в общем случае зависят от координат х, у, z и выражаются соответственно в Н/м (или Па) и Н/м . Сосредоточенные внешние силы, приложенные в точках поверхности тела, можно рассматривать как предельный случай поверхностных нагрузок, распределенных на малой части поверхности тела. [c.10]

Замечание 2. Теорема 4.1 легко обобщается на случай других внешних воздействий — поверхностной нагрузки, заданных ненулевых перемещений на границе и вынужденных деформаций. [c.45]

Рассмотрим теперь случай когда неоднородная среда в дополнение к нагрузкам а и ( сг ) испытывает равномерное повышение температуры Т, и попытаемся определить эффективные коэффициенты теплового расширения. Пусть локальные коэффициенты теплового расширения обозначаются через а — = ti( ) заметим, что в анизотропном материале наиболее общего вида изменение температуры вызывает Появление всех шести компонент тензора деформаций. Таким образом, при равномерном изменении температуры Т однородное анизотропное тело при отсутствии поверхностных нагрузок находится в деформированном состоянии е,- = а,Т. Обозначим эти деформации свободного расширения ) через е,, так что [c.45]

Устойчивость поверхностного наклепа при нагреве и действии внешней нагрузки. Известны единичные работы, в которых изучалась устойчивость деформационного упрочнения поверхностного слоя после механической обработки, однако результаты их оказались противоречивыми даже для случая длительного хра- [c.139]

На рис. 12.1, а, б показаны такие случаи нагружения призматического бруса, которые вызывают в нем чистый изгиб в понимании сопротивления материалов. При этом случай, изображенный на рис. 12.1, а, является чистым изгибом и в смысле теории упругости, а случай 12.1, б с позиций теории упругости не является чистым изгибом, так как существует само-уравновешенная доля у нормальной поверхностной нагрузки, приложенной к торцу. Исследования этого случая средствами теории упругости намного сложнее исследования [c.98]

Здесь первый интеграл берется по объему, а второй — по той части поверхности тела, где приложены внешние поверхностные нагрузки. Знаки — перед интегралами соответствуют тому случаю, когда объемные А", Y, Z и поверхностные/7зс. Р /, р% нагрузки направлены так же, как и перемещения и, V, w. Следовательно, с ростом перемещений потенциал внешних сил уменьшается. [c.23]

Для отсека, подкрепленного поперечным набором, наиболее важен случай, когда температуры обшивки и кольца-шпангоута постоянны и соответственно равны и t- Напряжение определяют с помощью уравнений моментного состояния цилиндрической оболочки. В правой части уравнения (6.49) для осесимметричного случая появится слагаемое, соответствующее безмоментному температурному перемещению Wr = oit R, где а — температурный коэффициент линейного расширения. Если отсутствуют поверхностная нагрузка р и осевая сила Tj, уравнение (6.49) примет вид [c.346]

Случай потенциального распределения поверхностных сил имеет место, когда усилие на элементарной площадке сохраняет величину и направление ( мертвая нагрузка ) [c.676]

Обратимся к случаю, когда на оболочку действует поверхностная нагрузка и, снова опираясь на принцип суперпозиции, будем считать, что отлична от нуля только одна ее компонента. Пусть для конкретности это будет Z. Тогда в правой части равенства (П. 14.7), как уже говорилось, появится член — Z, который мы зададим так [c.504]

Поэтому для решения краевой задачи надо к нагрузочному напряженно-деформированному состоянию присоединить дополнительное напряженно-деформированное состояние, снимающее невязки. Построение последних сводится к рассмотренной выше задаче об эффекте приложения краевых воздействий. Отсюда вытекает, что дополнительное напряженно-деформированное состояние будет также определяться решениями вида (П.15.1), в которых надо, вообще говоря, число р, отождествлять с числом е, входящим в (П. 16.5). Исключение представляет случай, когда в (П. 16.6) функция г точно или приближенно обращается в нуль, т. е. когда край у близок или совпадает с линией уровня функции изменяемости внешней поверхностной нагрузки. [c.504]

Рассмотренный выше случай возбуждения SH-волн является наиболее простым в рамках плоской динамической задачи об установившихся волновых движениях в полупространстве. При возбуждении волн нормальными поверхности полупространства и касательными (х) нагрузками в нем возникают как продольные, так и сдвиговые волны. Наличие границы предопределяет существование поверхностных волн Рэлея, т. е. физически картина волнового движения становится достаточно сложной, что отражается в сложности математических выражений для основных характеристик поля. [c.87]

Рассмотрим частный случай, когда краевая и поверхностная нагрузки не зависят от угла ф. Тогда и деформация оболочки не будет зависеть от этого угла, т. е. будет осесимметричной. Этот случай получается из рядов (2.24), если в них отбросить все члены, кроме первых, соответствующих Л = 0. [c.98]

Г рафики зависимости безразмерных нагрузки Р, давления в жидкости poj радиуса 6 области Пь от безразмерного расстояния >, построенные для разных значений объёма v жидкости и её поверхностного натяжения, характеризующегося параметром ст, приведены на рис. 2.4,а-е. Здесь и в дальнейшем участки кривых, выделенные жирными линиями, соответствуют случаю контакта поверхностей, остальная часть приведённых кривых (тонкие линии) - отсутствию непосредственного контакта. Для сравнения на рис. 2.4,а приведена зависимость нагрузки от расстояния, соответствующая случаю отсутствия мениска (кривая 0). [c.93]

Результаты расчётов позволили установить, что наличие адгезии, связанной с молекулярным взаимодействием поверхностей, приводит к эффектам, аналогичным имеющим место при капиллярной адгезии наличие отрицательных давлений в контакте, увеличение размера области контакта, неоднозначность определения контактных характеристик при отрицательных значениях силы. Кроме того, зависимость нагрузки, действующей на тела, от расстояния между ними является немонотонной и неоднозначной. Это иллюстрируется рис. 2.8,а, где приведены графики безразмерной нагрузки от безразмерной величины D/L, характеризующей изменение расстояния между телами при деформировании [L — - характерный геометрический размер), построенные для случая контакта двух упругих тел, форма зазора между которыми в недеформированном состоянии описывается функцией /(г) = Сг (см. рис. 2.5,а, кривая 2). Кривые 1 и 2 соответствуют двум разным значениям величины поверхностной энергии 7- Участки непосредственного контактирования поверхностей выделены на кривых, как и прежде, толстыми линиями. В отличие от случая капиллярной адгезии неоднозначность зависимости нагрузки от расстояния имеет место при всех значениях параметров. [c.100]

Случай поверхностной нагрузки аналитического типа. Предположим, что поверхностные нагрузки р х) и q x) являются аналитическими функциями по всей длине стержня (см. рис. 4.1). Для связи напряжений и деформаций в слоях используем соотношения закона Гука (1.17) в девиаторно-шаровой форме [c.141]

Рассмотрим вынужденные колебания упругого трехслойного стержня, вызванные поверхностными нагрузками параболической формы. При этом будем исследовать два случая, соответствующие направлению параболы выпуклостью вверх или вниз. Начальные условия (5.8) в дальнейшем предполагаем нулевыми, что в данном случае позволяет положить в (5.20) константы интегрирования Лтг — Bmi = о, а при резонансных нагрузках использовать формулы (5.46). [c.279]

В работе [71 ] процесс текстурирования поверхностного слоя рассматривают как необходимое и достаточное условие внешнего трения. Необходимость обосновывают неизбежностью пластического деформирования при как угодно малых нормальных нагрузках на подвижном контакте. Достаточность определяется тем, что ориентация кристаллических поверхностных слоев является случаем минимального, предельно локализованного объемного деформирования, которое можно рассматривать как чисто поверхностное. [c.36]

Поверхностные силы (нагрузки) возникают в результате давления на данное тело каких-либо других тел. Они могут распределяться по поверхности тела непрерывно, как, например, в случае гидростатического давления, давления ветра и т. д., или могут представляться отдельными сосредоточенными силами. Сосредоточенные силы всегда можно рассматривать как предельный случай распределенной нагрузки, нужно только предположить, что часть поверхности, по которой силы распределены, весьма мала по сравнению с поверхностью тела. [c.19]

Стали для зубчатых колёс, подвергающихся термообработке после нарезания зубьев. Сплошная закалка с низким отпуском является самым дешёвым видом термообработки, но не обеспечивает сочетания высокой твёрдости рабочих поверхностей зубьев и высокой вязкости их сердцевины. При поверхностной закалке токами высокой частоты могут возникать значительные остаточные напряжения, и необходима тщательная экспериментальная отработка режима закалки для каждого частного случая. Цианированные и азотированные стали не уступают цементированным в сопротивляемости контактным напряжениям при постоянной нагрузке, но не выдерживают значительных перегрузок вследствие малой толщины твёрдого поверхностного слоя. Азотирование зубчатых колёс применяется в случаях, когда неосуществимо шлифование зубьев (например, внутренних), и поэтому необходимо уменьшать до минимума коробление зубчатых колёс. [c.669]

Частным случаем поверхностной нагрузки (4.26) является сосредоточенная сила [c.84]

Эффективен наклеп в напряженном состоянии, представляющий собой сочетание упрочнения перегрузкой с наклепом. При этом способе деталь нагружают нагрз зкой того же направления, что н рабочая, вызывая в материале упругие пли упруго-пластические деформации. Поверхностные,слои металла, подвергающиеся действию наиболее высоких напряжений растяжения (случай изгиба) или сдвига (случай кручения), подвергают наклепу (например, дробеструйной обработкой). После снятия нагрузки в поверхностном слое возникают остаточные напряжения сжатия, гораздо более высокие, чем при действии только перенапряжения или только наклепа. [c.320]

В практике часто встречаются случаи, когда циклической нагрузке подвергаются сопряженные детали машин. В этом случае из-за контактного трения поверхностные слои металла разрушаются. Еще в 1911 году Е. М. Иден и др. описали случай разрушения усталостных образцов не в наиболее напряженном сечении, как этого следовало ожидать, а в более массивном сечении -в местах контакта образца с цангой. Наличие контактнш о трения при циклическом нагружении в общем случае приводит к снижению циклической прочности изделий процессы, развивающиеся при этом, названы фрсттинг-коррозией или фреттинг- усталостью. [c.94]

Общий сл Чай однородного напряженного состояния заключается в том,, что во всех Т0ЧК2Х одноименные компоненты напряжений одинаковы и при этом все они отличны от нуля. Этот общий случай изображен на рис. 5.6. Для удобства изображения касательные составляющие поверхностной нагрузки показаны отдельно от нормальной и при этом каждое слагаемое самостоятельно (рис. 5.6, б). [c.390]

Способы инределения аидатливости образцов с трещиной позволяют непосредственно измерять количество энергии, затрачиваемой на микроскопические процессы, протекающие в материале при росте трещины. Рост трещины обычно происходит при двух различных условиях. Во-первых тело подвергается действию постоянной нагрузки, например постоянного веса, а во-вторых, постоянной деформации. Ниже описан принцип определения поверхностной энергии разрушения по податливости образцов с трещиной при условии постоянства деформации. Можно, однако, показать, что этот случай эквивалентен условию постоянства напряжения [8]. [c.57]

Случай осевого сжатия. Замкнутая круговая цилиндрическая оболочка не допускает тангенциальных перемещений по торцам и несет равномерно распределенную сжимающую нагрузку интенсивностью р — Uxh и нормально распределенную поверхностную нагрузку итенсивностью дот (рис. 3.16). Это определяет следую- [c.134]

В дальнейшем при исследовании задачи теории упругости ограничимся случаем, когда объемные силы (X, Y, Z), поверхностные нагрузки (Ху, Kv, Zv) и поверхностные перемещения (ы, и, ш) заданы и при варьировании не меняются ни по величине, ни по направлению. Тогда функции потенциальной энергии запис >1-ваются для таких сил следующим образом [c.51]

В формулировке каждой краевой задачи теории оболочек содержится в явном или неявном виде некоторое число параметров. Если, например, надо рассчитать замкнутую круговую цилиндрическую оболочку, подверженную действию поверхностной нагрузки, меняющейся по закону sin па, sin та , то параметрами задачи будут Л — относительная полутолщина, г — радиус оболочки, / — длина облочки, а также числа пит, определяющие характер внешних воздействий. В связи с этим обратим внимание читателя на то, что полученные здесь оценки выявляют некоторые свойства, связанные с поведением только одного из параметров задачи, а именно, с малостью h . Это — асимптотические свойства, т. е. свойства, проявляющиеся при достаточно малом h . В конкретных задачах значение этого параметра фиксировано, и как бы оно ни было мало, может случиться, что при выбранных значениях других параметров задачи асимптотические свойства еще не имеют силы. [c.101]

Замечания. 1. Требование (10.22.9) обязательно для излагаемого варианта теории пологих оболочек. Оио имеет силу лишь в случае, когда внешняя поверхностная нагрузка нормальна к средиииой поверхности оболочки. Обобщение иа случай Х[ =5 О ие сложно, но мы не будем иа этом останавливаться. [c.144]

При этом в формулах (13.1.6), (13.1.10) компоненты поверхностной нагрузки Х , Xg, Z неоднократно интегрируются по j. Отсюда следует, что усилия и перемещения безмоментной теории будут при некоторых обстоятельствах неограниченно возрастать, даже если Х , Xg, Z остаются всюду ограниченными. Рассмотрим, например, случай, когда Xj, Xg, Z постоянны noaj, и проследим по формулам (13.1.6), как ведут себя усилия 7 , [c.221]

Рассмотрим наиболее простой случай возбуждения волн в полупространстве при действии поверхностных нагрузок. Он характерен тем, что происходит генерация только сдвиговых горизонтально поляризованных SH-волн. При их распространении смещения частиц среды параллельны граничной поверхности. Такая задача описывается одним скалярным уравнением Гельмгольца и во многих аспектах подобна задаче для акустической среды. Относительная простота характера движения здесь обусловлена специальным выбором типа внешнего нагружения. Нагрузка схематически изображена на рис. 29 и состоит из единственного компонента вектора усилий qg= Gf (х) exp (—i at). Иные типы нагрузки q x) ядх (х), которые также приводят к двумерным задачам, возбуждают значительно более сложные волновые поля. [c.81]

Вообще же найденные оценки мощности поверхностных сил не позволяют оценить предельные усилия. Можно, однако, следуя Фейнбергу [ ° ], рассмотреть важный случай поверхностных сил, возрастающих пропорционально одному параметру т в этом случае легко получить оценки для предельной нагрузки. [c.93]

Пусть, для простоты, граничные условия рассматриваемой задачи являются чисто геометрическими (деформационными), а основное состояние слагается из безмоментного и чистоизгибного. Частное решение (снимающее поверхностную нагрузку), как правило, не удовлетюряет граничным условиям задачи. Полученную невязку в граничных условиях Муо, ы<о. Щ, vo ( но. [c.376]

В качестве пртмера рассмотрим усталостный рост поверхностной полу-эллиптической трещины с равнопрочным контуром в пластине под действием стационарной случайной нагрузки (г). В [1] п яшодится следующее выражение функции 17 (/) для этого случая [c.227]

В подынтегральном выражении (14.8) также допустиш упрощение, если У/ /а - /. Компоненты поверхностной нагрузки общем случав могут зависеть от неинерциального движения тела отсчета. В [c.55]

Уел овные обозначения способов термообраво т к н Н нормализация и отпуск У i— улучшение ПЗ — поверхностная закалка с нагревом ТВЧ Ц — цементация. Примечания. 1. Стали марок 55Л, 35ХМЛ — по ГОСТ 977—75, сталь 45 — по ГОСТ 1050 74, остальные марки сталей по ГОСТ 4543—71. 2. Значения <г , ,, даны при односторонней нагрузке. При двусторонней нагрузке их следует уменьшить в 1,5 раза t ига и при нормализации и улучшении, в 1,3 при остальных способах термообработки. Если концентрация углерода в поверхностном слое (от 0,75 до 1,1 %) при цементации не контролируется, значение снижается на 15 %. 3. Значения а° и в скобках указаны для случая, когда при поверхностной закалке закаленны слой повторяет очертания впадины, без скобок — н>гда закаленный слой распространяется на всю высоту зуба и часть обода. 4. Обозначения параметров см. в табл. V.I.6. [c.185]

То обстоятельство, что соотношения (4.51) применимы только при отсутствии объёмных сил, не уменьшает их прак-таческого значения, так как в технических приложениях обычно можно рассматривать только поверхностную нагрузку. Сверх того, для случая силы тяжести X, У, Z суть постоянные по всему объёму тела, и их производные по координатам — нули. Поэтому правые части формул (4.48) и (4.50) обратятся в нули, и снова получатся формулы (4.51). Итак, шесть компонентов напряжённого состояния однородного изотропного тела не могут быть выбраны произвольно, но должны удовлетворять шести соотношениям (4.48) и (4.50), а в случае отсутствия массовых сил — шести соотношениям (4.51). Их называют шестью тождествами Бельтрами. [c.102]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...