Эффективные коэффициенты теплового расширения

А. Эффективные коэффициенты теплового расширения.....45 [c.38]

Итак, в данной главе излагается способ определения эффективных модулей слоистого тела, каждый слой которого является анизотропным и не обладает никаким частным видом упругой симметрии, т. е. характеризуется 21 упругим коэффициентом. Исследование ограничивается случаем, когда результирующие сила и момент, действующие на слоистое тело, а также поверхностные силы постоянны. Это означает, что межслойные напряжения также постоянны. (Наиболее общий случай, когда последнее условие не выполняется, изучается в настоящее время.) Далее рассматривается определение эффективных коэффициентов теплового расширения. [c.39]

А. Эффективные коэффициенты теплового расширения [c.45]

Рассмотрим теперь случай когда неоднородная среда в дополнение к нагрузкам а и ( сг ) испытывает равномерное повышение температуры Т, и попытаемся определить эффективные коэффициенты теплового расширения. Пусть локальные коэффициенты теплового расширения обозначаются через а — = ti( ) заметим, что в анизотропном материале наиболее общего вида изменение температуры вызывает Появление всех шести компонент тензора деформаций. Таким образом, при равномерном изменении температуры Т однородное анизотропное тело при отсутствии поверхностных нагрузок находится в деформированном состоянии е,- = а,Т. Обозначим эти деформации свободного расширения ) через е,, так что [c.45]

В приложении приводится краткий обзор теоретических оценок эффективных коэффициентов теплового расширения. [c.67]

Эффективные коэффициенты теплового расширения 45—46. 94, 95, 160 Эффективные определяющие уравнения слоистого композита 38 Эффективные упругие модули 15, 61—95 [c.556]

Эффективный коэффициент теплового расширения МНМ a j определяется из уравнения <е, > о)> где to — начальная, а t — конечная температура тела. При этом > =0. [c.170]

Тензор эффективных коэффициентов теплового расширения а,у для квазиоднородной среды определяется из уравнения ( < а- > = 0) [c.175]

Так как композиты часто находятся в тепловом контакте, важную роль играют их коэффициенты теплового расширения. Поэтому настоящая глава завершается кратким обзором теоретических оценок эффективных коэффициентов теплового расши- рения. [c.94]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОГО МОДУЛЯ УПРУГОСТИ И КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОВОГО РАСШИРЕНИЯ [c.168]

По-видимому, наконец найдена жидкая среда с почти идеальными флюоресцентными свойствами. Однако это решает только первую часть задачи. Среди многих оставшихся проблем главной остается проблема коэффициента теплового расширения жидкости, который примерно в 1000 раз больше, чем в твердых телах. Ударная тепловая волна, возникающая в среде при вспышке, может привести к бедственным для ячейки последствиям. Эффективны простые компенсационные объемы на обоих торцах трубки, но разрабатываются и лучшие конструкции. Нагревание жидкости, вызванное возбуждающей лампой, сопровождается также изменением коэффициента преломления, который возмущает путь лучей и тем самым приводит к потерям в полости. В данном случае большое значение приобретает перемешивание жидкости, в особенности для лазеров, работающих в непрерывном режиме и при больших частотах импульсов. [c.55]

При распространении сейсмических волн через однородную среду возникают температурные флуктуации, пропорциональные дилатационной части деформаций. Константа пропорциональности варьирует в прямой зависимости от коэффициента теплового расширения, модуля всестороннего сжатия и плотности. На фиксированной частоте максимум и минимум температуры в однородной среде находятся на расстоянии половины длины волны, поэтому температурный градиент оказывается столь малым, что энергией, затрачиваемой на тепловой поток, можно пренебречь. Одномерный тепловой поток на данной частоте уменьшается в 1/е раз на расстоянии, называемом эффективной глубиной, которое зависит от [c.139]

Другой эффективный метод контроля качества клеевых соединений основан на том, что при нагревании тела расширяются. Причем если изделие состоит из нескольких материалов, то тепловое расширение их различно и зависит от коэффициента температурного расширения и, материала. [c.109]

Цилиндры и роторы установок с начальной температурой как 650°,так и 750° С изготовляются из ферритных сталей и охлаждаются воздухом в своей входной части. Эти стали хорошо куются и свариваются, хорошо проводят тепло и имеют небольшой коэффициент линейного расширения, что снижает тепловые напряжения при стационарных и нестационарных режимах. Однако применение их возможно лишь при температуре 500° С, что требует создания эффективной системы охлаждения. [c.54]

Действительно, при температурах, которые наиболее часто встречаются в теплонасосных установках, в качестве рабочего тела обычно используют холодильные агенты, обладающие низкими температурами насыщения при технически приемлемых давлениях (аммиак, фреоны и др.). Если процесс изобарного охлаждения рабочего тела в теплообменнике протекал бы в области насыщения, то он совпал бы с изотермическим процессом 2 —3 (рис. 7-1, г). Тогда расширению в детандере соответствовал бы процесс 3—4", сжатию в компрессоре — процесс Г—2, а изобарному нагреву в теплообменнике — изотермический процесс испарения 4"—Г. В итоге, в тепловом насосе осуществлялся бы обратный цикл Карно Г—2 —3—4"—Г, для которого коэффициент эффективности [c.157]

Значительное догорание топлива при расширении вызывает повышение температуры отработавших газов и увеличение теплоты, отводимой в охлаждающую среду, что ухудшает топливную экономичность дизеля. Для уменьшения тепловых потерь в четвертой фазе необходимо активизировать процесс сгорания путем усиления интенсивности завихрения свежего заряда. Более интенсивное завихрение воздуха улучшает смесеобразование во всем объеме камеры сгорания, что обеспечивает эффективное протекание процесса сгорания. Однако одним вихревым движением нельзя полностью обеспечить качественное смесеобразование, вследствие чего приходится увеличивать коэффициент избытка воздуха а. Для автомобильных четырехтактных дизелей коэффициент а находится в пределах 1,3—1,7. [c.35]

В соответствии с зависимостью (2-23) в табл. 2-3 приведены значения коэффициентов эффективности расширенного теплоснабжения от районных отопительных котельных в условиях роста тепловой нагрузки как расширенных, так и базовых систем теплоснабжения. При составлении табл. 2-3 мощность рассматриваемой системы централизованного теплоснабжения принималась равной сумме мощностей базовых систем, с ней конкурирующих. Сравнение произведено [c.32]

Выражения (97) и (98) являются точными и зависят только от эффективных упругих модулей композита. Таким образом, задача нахождения эффективных коэффициенто-в теплового расширения KOMino3HTOB сводится к задаче оценки его эффективных модулей, которая является основной темой настоящей главы. Этим и объясняется незначительное количество публикаций, посвященных определению эффективных коэффициентов теплового расширения. [c.95]

Проведенные выше рассуждения можно применить к эффективным коэффициентам теплового расширения термореологически простых материалов. Рассмотрим, например, полученное Шепери [88] выражение для коэффициента линейного расширения вдоль волокон двухфазного однонаправленного волокнистого композита [c.160]

Таким образом, метод локального приближения можно применять для определения термоструктурных напряжений и деформаций в композитах с периодической структурой и последующего вычисления по формуле (5.14) эффективных коэффициентов теплового расширения. [c.93]

Задача нахождения эффективного коэффициента теплового расширения сводится к определению В р , т. е. к отысканию средшсс напряжений в компонентах при задании поверхностных нагрузок на представительном объеме V [38, 77]. При этом уравнение для а,у принимает вид [c.170]

Учитывая важность этого вопроса, на первый взгляд можно счесть странным, что посвященных ему статей довольно мало. Первая попытка в этом направлении была сделана, по-видимому, Тёрнером [144], получившим для эффективного объемнога коэффициента теплового расширения следующее выражение [c.94]

Рассмотрим сначала первый из названных классов композитов. Для нестационарного поля температур в этом случае используются определяющие уравнения (63) или (64), записанные через эффективные модули или податливости. Предположим, что при некоторой фиксированной температуре Tr известны выражения эффективных характеристик и коэффициентов теплового расширения композита через характеристики его фаз. Предположим, далее, что только одна фаза является вязкоупругим (в области рассматриваемых температур) н термореологически простым материалом с коэффициентом [c.159]

При определении модулей упругости С и коэффициента теплового расширения (КТР) а обычно используют метод эффективной среды, метод случайных функций, вариационные оценки и др. Обзор литературы, посвященной определению упругих свойств, приведен t [38, 77]. Многообразие методов определения Ска связано с проблемой замыкания уравнений (9.5), (9.6). Как и ранее, при определении проводимости, здесь наиболее перспективными являются те методы, которые используют структурные модели. Простейшие из шос. изучались Фойгтом и Ройссом [38, 77]. [c.170]

Значения коэффициента теплового расширения покрытия и защищаемого материала должны быть одинаковыми или по крайней мере мало различаться между собой. Необходимо выбирать для покрытий такие жаростойкие вещества, у которых величина коэффициента теплового расширения изменяется так же, как и у защищаемого материала. Чем меньше разница в значениях коэффициента теплового расширения, тем выше прочность сцепления покрытия с защищаемой поверхностью, тем эффективнее работает защитиш слой. [c.41]

Здесь 5 (Л, В) — якобиан по горизонтальным координатам, 2k" и 2h", k" и А " —коэффициенты трения и теплообмена на подстилающей поверхности и поверхности раздела двух слоев соответственно, 0 —заданная температура подстилающей поверхности, Н—глубина жидкости, — коэффициент теплового расширения, f—параметр Кориолиса, который в модельной постановке задачи предполагается постоянным ). Соотношение (27) является следствием геострофического и гидростатического балансов (22) и называется уравнением термического ветра. Эффективность метода Галеркина, примененного к системе (23)—(27), показана в работах [136 — 138, 156, 158, 168, 169], посвященных исследованию лабораторных течений, которые наблюдаются во вращающихся цилиндрических и кольцевых сосудах с жидкостью, подверженной внешнему горизонтально неоднородному нагреву. Такиетечения, несмотря на огромное различие в размерах, во многих отношениях схожи с крупномасштабными атмосферными течениями. [c.23]

Бериллий обладает эффективным сечением захвата тепловых нейтронов, большой проницаемостью для мягкого рентгеновского излучения (в 17 раз больше, чем у алюминия), высокой отражательной способностью, малым коэффициентом линейного расширения, хорошей коррозионной стонко-аью, сравнительно высокой прочностью, но низкой пластичностью. Бериллий имеет уникальный модуль упругости. Если для большинства металлов и промышленных сплавов (за исключением сплавов типа 1420) значение удельного модуля упругости E/(pg) колеблется в пределах (2,3—2,6) 10 км, то удельный модуль упругости бериллия достигает 16,6-10 км, а сплавов бериллия с алюминием и магнием 10,5-10 км (табл. 78). Наряду с ценными техническими свойствами бериллий и его соединения обладают резко выраженными токсическими свойствами. Наиболее токсичными являются химические соединения бериллия, особенно хлористые и фтористые. Аэрозоли и мелкодисперсные частицы бериллия, его сплавов и соединений воздей- [c.321]

Уравншия движения. При выводе уравнений использованы следующие обозначения Sq — солнечный тепловой поток / — длина штанги 1 — толщина стенки штанги ri — средний радиус поперечного сечения штанги ао — коэффициент поглощения наружного покрытия штанги у — средние коэффициенты лучеиспускательной способности соответственно наружной и внутренней поверхности штанги Xi — эффективное значение теплопроводности материала штанги - угловая цилиндрическая координата элемента штанги (отсчитывается от плоскости, проходящей через вектор солнечного потока) s - текущая длина штанги (рис. 5Л) 7/ — угол между векторами о и 3s для /-й штанги ао — постоянная Стефана — Больцмана ах - коэффициент линейного расширения материала штанги Oi — механическое напряжение в элементе штанги [c.120]

Из этого следует, что путем изменения состава практических стекол можно значительно улучшить их термомеханические свойства. За последнее время ведутся широкие работы по синтезу и внедрению в производство новых видов технических стекол, отличающихся от обычных промышленно распространенных стекол высокими показателями прочности, упругости и термостойкости. Разрабатываются новые типы малощелочных или бесщелочных силикатных и боросиликатных стекол, которые обладают пониженным коэффициентом термического расширения, устойчивы к действию повышенных температур и отличаются высокой термической стойкостью. Так, например, в СССР широко и эффективно используются промышленные термостойкие и тугоплавкие стекла МКР, мазда , стекло 13-в и стекло №31 (табл. И. 2, 8). Вновь рекомендованы для применения в промышленности высокотермостойкие стекла КС-16, КС-18 и ппрексил и стекла с повышенными упругими свойствами (табл. II. 7), обладающие сравнительно невысоким коэффициентод расширения (а 10 = 52,6 - 54 V С) и пониженной хрупкостью. Такие стекла не дают хрупкого разрушения при определении микротвердости (на приборе ПМТ-3) во время нагрузки на алмазную пирамиду в 200 г их эффективно применяют для создания механически прочных переходных спаев между различными по тепловому расширению и температуре размягчения видами электровакуумных стекол в производстве изделий радиоэлектроники одно такое стекло при спаивании деталей заменяет 8—10 переходных стекол. [c.182]

Компжсация температуры свободных концов 8.11 Конвекция 1.19 Конвекция вьшужденная 1.21 Конвекция свободная 1.20 Конденсация 1.67 Конец рабочий 8.3 Контакт тепловой 4,4 Контраст пороговый 11.26 Контраст яркости 11.27 Конус Зегфа 9.9п Концы свободные 8,4 Концы холодные 8.4п Коэффициент видимого расширения 5.52 Коэффициент излучения 10.9 Коэффициент излучения интегральный 10,11 Коэффициент излучения направлений 10,12 Коэффици етт излучения нормальный 10.13 Коэффициент излучения полусферический 10.14 Коэффициент излучения спектральный 10,10 Коэффициент излучшия эффективный 10.15 Коэффициент темп )атур-ный термометра сопротивления 7,13 Коэффициент температуропроводности 1.28п Коэффициент теплопроводности 1.27п Кривая парообразования 2,36 Кривая плавления 2.35 Кривая сублимации 2.37 Кривая фазового равнове- [c.66]

Нанесение покрытия и подслоя чаще всего производят плазменным способом [40]. Считается, что сцепление керамического покрытия с подслоем, а подслоя с основным металлом поршня имеется только механическое. Вследствие этого прочность сцепления в значительной степени зависит от качества подготовки поверхности поршней перед нанесением покрытий. Толщина покрытия, которая может длительно работать на поршне без отслоения, зависит от величины напряжений, возникающих в нем при нанесении, уровня рабочих напряжений, конфигурации камеры сгорания, наличия вьсточек и острых углов, а также от технологических факторов. Величина напряжений, возникающих в покрытии на дизеле, зависит от перепада температуры в нем, а также от различий в коэффициентах линейного расширения покрытия, подслоя и материала поршня (см. табл. 22 и 35). Учитывая напряженное состояние, конструктивные и технологические факторы, на головки поршней наносят покрытия толщиной 0,4—0,6 мм. При заданной толщине покрытия эффективность в снижении теплового состояния поршня определяется прежде всего коэффициентами теплопроводности керамики, которые до последнего времени еще мало исследованы. Данные, имеющиеся в литературе, по характеру изменения этого коэффициента от температуры, влиянию пористости и т. п. часто [c.122]

Весьма эффективным способом очистки стальной поверхности от окалины, ржавчины и особенно от старого лакокрасочного покрытия является тепловой (газопламенный) способ. Принцип его основан на значительном различии коэффициентов линейного теплового расширения металла и загрязнения. В результате нагрева и последуюш его охлаждения окалина растрескивается и отслаивается от металла, что существенно облегчает ее последующее удаление. Одновременно при нагреве сгорают органические загрязнения. Пламенную очистку поверхности производят с помощью керосинокислородной или ацетиленокислородной горелки, при этом необходимо контролировать температуру металла, не допускать его деформации. [c.157]

Эффективно применение для очисткн поверхности от окалины, ржавчины и особенно старой краски теплового (газопламенного) способа. Принцип теплового способа очистки основан на значительной разнице между значениями относительного температурного коэффициента линейного расширения металла и окалины. В результате нагрева и последующего охлаждения окалина легко растрескивается и отслаивается от основного металла, что значительно облегчает ее последующее удаление. Одновременно при нагреве горелкой сгорают органические загрязнения. [c.299]

Здесь абсолютная температура определяется характером теплопотребителя, а абсолютная температура — используемым источником тепла низкого потенциала. Практически, однако, реализация процессов сжатия и, в особенности, расширения высоковлажного пара пока неосуществима. Поэтому в качестве идеального цикла парового теплового насоса рассматривается обычно цикл 1—2—2 —3—4—1, показанный на рис. 7-1, г. Соответствующая тепловая схема представлена на рис. 7-1, б. Компрессор К засасывает сухой насыщенный пар и сжимает его в области перегрева (процесс 1—2). Далее, в теплообменнике сжатый пар теряет свой перегрев (процесс 2—2 ) и конденсируется в процессе 2 —3. Понижение давления образовавшегося конденсата осуществляется путем дросселирования в редукционном клапане РК (процесс 3—4). Цикл замыкается процессом испарения 4—1 в теплообменнике т . Такому идеальному циклу соответствует работа, эквивалентная на рис. 7-1, г площади 1—2— 2 —3—4 —1. Коэффициент эффективности для идеального цикла [c.157]

Составляющая П2к определяется эффектом теплового выпучивания торцов активного элемента, в результате которого поверхность торцов приобретает выпуклую форму, подобную обыч ной линзе. Выпучивание обусловлено неравномерностью прогрева элемента по сечению и соответственно неравномерным продольным расширением кристалла (вдоль его оси). Центр нагрева ется сильнее, чем края, и поэтому удлиняется больше, что и приводит к выпучиванию торцов. Проходя через такие торцы, световой пучок фокусируется. Эта фокусировка аналогична фокусировке пучка в среде с поперечным квадратичным распределением коэффициента преломления. Поэтому можно эффект выпучивания торцов описать в терминах эффективной квадратичной среды, что удобно для теоретических оценок тепловой линзы активного элемента и инженерных расчетов лазерного резонатора с таким элементом. Разность температур центра и края кристалла ДГ = Рал2/4/СаУа, вычисленная с помощью (1.18), соответствует разности теплового удлинения кристалла в центре и с краю [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...