Сила внешняя при ударе

Для определения абсолютных скоростей Vix после удара, а также импульсов мгновенных сил, развивающихся при ударе, применим теорему пмпульсов. Внешних ударов нет, поэтому количество движения системы до удара и после удара одно и то же таким образом, проектируя векторы количеств движения на ось Ох, получим [c.138]

Теорема об изменении главного момента количеств движения системы материальных точек в приложении к мгновенным силам. Приращение главного момента количеств движения системы материальных точек относительно неподвижного центра при ударе равно векторной сумме моментов относительно того же центра импульсов внешних мгновенных сил п [c.559]

Так как Pi, п 2 представляют количества движения системы до и после удара, то из равенства (91.38) следует теорема об изменении количества движения системы при ударе изменение количества движения системы за время удара равно сумме мгновенных импульсов всех внешних ударных сил, действующих на систему. [c.129]

Равенство (111.72) определяет теорему об изменении количества движения системы при ударе прираш,ение количества движения системы при ударе равно главно.иу импульсу внешних мгновенных сил. Напомним, что реакции внутренних связей принадлежат к внутренним силам лишь тогда, когда эти связи — идеальные. [c.460]

Равенство (111.74) выражает теорему об изменении кинетического момента при ударе приращение кинетического момента за время удара равно главному моменту импульсов внешних мгновенных сил, приложенных к точкам системы. [c.460]

Под действием ударов молекул частица движется в разных направлениях, в том числе и снизу вверх. Броуновское движение частицы в направлении снизу вверх представляет собой кажущееся противоречие второму началу термодинамики (в его формальной феноменологической трактовке), так как при этом совершается работа против внешних сил (силы тяжести) при наличии одного источника теплоты — среды (газа или жидкости, находящихся в термодинамическом равновесии), а энтропия системы соответственно уменьшается. [c.95]

В процессе пробной штамповки на основании внешнего осмотра получаемых изделий и измерения их наличной контрольной оснасткой производят окончательное регулирование установки ползунов пресса для достижения необходимой силы удара на формоизменяющих операциях и силы прижима (при испытании и приемке вытяж- [c.421]

Снимкам а) и б) соответствуют величины о = 4, а = 5. Как видим, при таких зазорах имеют место устойчивые периодические движения, в процессе которых совершаются два соударения за период действия внешней силы (режим п = 0). Оценив коэффициент восстановления при ударе величиной R = 0,55, свойственной удару стальных шаров, обратимся к карте устойчивости, соответствуюш,ий участок которой в увеличенном масштабе представлен на рис. 8.13. [c.282]

Само собой разумеется, что эти вопросы имеют смысл только в том случае, если считать, что рассматриваемая виброударная система обладает свойством консервативности. Для этого надо пренебречь действием сил внутреннего и внешнего трения, а величину коэффициента восстановления при ударе принять равным R = . Приписав системе свойство консервативности, попытаемся ответить на поставленные вопросы, для чего используем условия периодичности, свойственные разыскиваемым режимам. По [c.293]

Способы передачи шумов. Силы, возникающие в работающем двигателе, передаются к внешним поверхностям двумя основными способами. Первый из них состоит в передаче силы, возникающей при сгорании смеси в цилиндре, на поршень, далее на шатун, коленчатый вал и картер. Второй способ связан с ударом поршня о стенку цилиндра или прокладку головки цилиндров, который передается на опоры двигателя. Воздействуя на каждый из этих способов в отдельности, можно уменьшить колебания стенок цилиндра и тем самым снизить шум двигателя. Демпфирование внутренних элементов двигателя, как правило, не дает эффекта, поскольку они обладают высокой жесткостью и высоким начальным конструкционным демпфированием. [c.372]

При решении задач динамики машин и строительных сооружений следует учитывать, во-первых, возможность многократного приложения нагрузки. Из-за этого предельное состояние возникает при меньших нагрузках, нежели при статическом действии внешних сил. Во-вторых, в условиях динамических нагрузок, в том числе и при ударе, в конструкции возникают колебания, вибрации. В этом случае предельные нагрузки снижаются еще более. В-третьих, при ударе имеем высокие скорости деформирования. В этих обстоятельствах некоторые пластичные материалы разрушаются хрупко, без заметных остаточных деформаций. Поэтому инженер должен знать критерий выбора подходящего материала. [c.291]

Для простых тел максимальные напряжения или перемещения при ударе приближенно могут быть определены с помощью использования закона сохранения энергии, в соответствии с которым внешняя работа, совершенная над телом, должна равняться потенциальной энергии деформации, накопленной телом, при условии что потерями можно пренебречь. Чтобы использовать этот метод, следует приравнять работу внешних сил накопленной энергии деформации, записать выражение энергии через напряжение или перемещение и определить это напряжение или перемещение. [c.498]

Приращение главного момента количества движения материальной системы относительно неподвижного центра при ударе равно векторной сумме моментов относительно того же центра импульсов внешних ударных сил [c.605]

Дадим здесь краткую характеристику новых методов изучения движения точки переменной массы, предложенных Мещерским в его работе Динамика точки переменной массы . Мещерский подверг особо тщательному анализу тот случай движения точки переменной массы, когда относительная скорость отбрасываемых частиц равна нулю. Исходное уравнение в этом случае совпадает по форме со вторым законом Ньютона. Если для такого класса задач допустить, что равнодействующая внешних сил пропорциональна массе точки, то мы получим, что результирующее ускорение точки не зависит от закона изменения массы. Таким образом, при действии сил, равнодействующая которых пропорциональна массе точки, точка переменной массы, по какому бы закону ее масса ни изменялась при отсутствии ударов, движется так же, как движется точка постоянной массы при действии тех же сил и при тех же начальных данных . [c.113]

Второй способ определения частот собственных колебаний (обычно низшей частоты) заключается в том, что в исследуемой системе возбуждаются свободные колебания, по записи которых устанавливаются их частоты. Декремент системы определяется по убыванию амплитуды последующих циклов. Свободные колебания могут быть возбуждены посредством удара или внезапной разгрузки. Однако вследствие недостаточной определенности в задании начальных условий при ударе начальная часть процесса затухания свободных колебаний обычно искажается. Целесообразнее поэтому при измерении декрементов возбуждать свободные колебания следующим образом. Система вводится в резонанс с помощью внешней гармонической силы, а затем возбуждение отключается. Начальные условия при этом могут быть получены строго определенные, и запись свободных колебаний легко поддается анализу. [c.383]

Третий закон динамики объясняет многие явления, связанные с взаимодействием тел. Например, при ударе молотком по заготовке его действие вызывает равное и противоположно направленное противодействие, в результате чего молоток подскакивает. При выстреле из орудия давление пороховых газов выбрасывает из ствола снаряд и создает противодействие на орудие, вызывая отдачу . Внешние силы при деформациях тел производят действие, внутренние силы упругости — противодействие, которое называют сопротивлением материалов. [c.86]

Внешней силой трения колес о рельсы пренебрегаем силы же давления вагонеток друг на друга, развивающиеся при ударе, являются внутренними силами. [c.475]

Пусть данная система п материальных точек испытывает действие некоторых ударных сил. Посмотрим, как изменится при этом количество движения системы. Так же как при доказательстве общих теорем динамики системы, разделим все ударные силы, действующие на материальные точки данной системы, на силы внешние и силы внутренние. Если обозначим скорость А-й точки системы в начале удара через Vf , скорость той же точки в конце удара через м , а количества движения системы в начале и в конце удара обозначим соответственно через и К, то [c.584]

Изменение момента количеств движения системы относительно неподвижного полюса при ударе равно сумме моментов импульсов всех внешних ударных сил относительно того же полюса. [c.386]

Мы будем говорить о внутренних ударах, т. е. об ударах между частями системы, следовательно, о таких, при которых вызываются взаимные мгновенные силы, подчиненные закону равенства между действием и противодействием. Эти силы не войдут в уравнение, даваемое видоизменением на-чала Даламбера, а так как внешних приложенных ударов в нашей задаче нет, го в уравнении останутся только поте-рянные количества движения. Обозначим для какой-нибудь частицы т ее скорости до удара по трем координатным осям через и, V, т скорости же после удара — через и, V , гг . Тогда для точки, имеющей массу т, потерянные количества движения по координатным осям будут равны [c.314]

Кроме описанных дифференциальных и клиновых МСХ, были экспериментально исследованы несколько образцов роликовых МСХ. Были изучены причины буксования МСХ (см. подразд. 10). На основании этой части исследований даны рекомендации, касающиеся конструкции и технологии изготовления фрикционных МСХ, создана методика гидродинамического расчета. Для определения работоспособности вновь созданных фрикционных МСХ для ИВ весьма эффективна экспериментальная проверка заклинивания при ударном приложении внешней нагрузки удар наносится по ведомой детали МСХ в направлении, соответствующем заклиниванию МСХ. Механизм считается нормально работающим, если не обнаруживаются даже микроперемещения ведущей части относительно ведомой в направлении удара. Для регистрации перемещений рекомендуется использовать гибкую пластину, одним концом заделанную на ведомой детали МСХ, а другим опирающуюся на ведущую часть. На пластину наклеены тензорезисторы, включенные в обычную схему измерений. При изменении относительного положения деталей вследствие удара в пластине возникают напряжения изгиба, которые регистрируются осциллографом. На рис. 53 приведена типичная осциллограмма ударного заклинивания и расклинивания дифференциального МСХ. Участок ей осциллограммы соответствует положению МСХ до заклинивания. Участок Ьс характеризует процессы заклинивания, расклинивания и поворота ведущих элементов механизма под действием сил упругости в сторону, противоположную направлению момента, создаваемого ударной нагрузкой. Участок аЬ соответствует новому положению МСХ. Тангенциальные перемещения в контакте колодок и шкива в направлении момента, создаваемого ударной нагрузкой, отсутствуют. [c.98]

Начнем с рассмотрения вертикальных свободных колебаний. Они могут возникать при ударе или внезапном приложении и удалении внешних сил, направленных по оси 0Z. Аналитическое выражение колебаний рассматриваемого вида может быть найдено из [c.22]

Общий метод расчета на прочность при динамических нагрузках основан на принципе Даламбера. Согласно этому принципу, всякое движущееся тело может рассматриваться как находящееся в состоянии мгновенного равновесия, если к действующим на него внешним силам добавить силу инерции, равную произведению массы тела на его ускорение и направленную в сторону, противоположную ускорению. В тех случаях, когда известны силы инерции, можно применять метод сечений и для определения внутренних усилий использовать уравнения равновесия. Если определение сил инерции затруднено, как например при ударе, для определения напряжен- [c.286]

Рис. 10.184. Схемы датчиков для изменення ударных ускорений а и б — высокочастотные датчики, в которых упругая чувствительная часть растянута (а — собственная частота / gg = 17 кГц) или сжата (б) в — цельньй стальной или бронзовый овал с прикрепленным к нему грузом в средней части на боковой внешней или внутренней поверхности наклеены тензодатчики (f o6 кГц) г — стальной или бронзовый датчик бочкообразной формы с несколькими пропилами на боковой поверхности и грузом в верхней части датчик из бронзы диаметром 45 х 40 и грузом 150 г имеет /(-об = Ю кГц д — датчик с чувствительным элементом из пьезокерамики (титанах бария). Между двумя керамическими дисками А диаметром 10 х 4 расположена латунная фольга с изолированным выводом. Сила нажатия пружины должна превышать силу инерции при ударе (/(,р5 = 20 кГц и чувствительность до 20 мВ/д). Недостаток - добавочные колебания, вносимые корпусом и пружиной е — датчик с керамическим элементом диаметром 25 х 2,5 с грузом, прижатым изолированным винтом.

Решение. Будем рассматривать пулю и тележку как одну систему. Это позволит при решении задачи исключить силы, которые возникают при ударе лули о ящик. Сумма проекций приложенных к системе внешних сил на горизонтальную ось Ок равна нулю. Следовательно, Qj = onst или Qix=Qox где Qo— [c.283]

Классическим примером образования флуктуаций является так называемое броуновское движение, состоящее в непрерывном хаотическом движении малых твердых или жидких частиц, взвешенных в газе или жидкости. Броуновское движение возникает вследствие того, что сумма импульсов от ударов молекул среды (т. е. газа или жидкости) о поверхность малой твердой частицы не равна нулю и с течением времени изменяется по закону случая как по величине, так и по на-пpaвлeнч o. Под действием ударов молекул частица движется в разных направлениях, в том числе и снизу вверх. Броуновское движение частицы в направлении снизу вверх представляет собой кажущееся противоречие второму началу термодинамики (в его формальной термодинамической трактовке), так как при этом совершается работа против внешних сил (силы тяжести) при наличии лишь одного источника тепла— среды (газа или жидкости, находящихся в термодинамическом равновесии), а энтропия системы соответственно уменьшается.. [c.105]

В реальных условиях рабо1Ы вибромолота благодаря конечной продолжительности ударов, скачкам угловой скорости дебалансов при ударах и другим факторам показанные на рис. 1 кривые, сохраняясь качественно, несколько смеш,аются и деформируются, но максимуму ударной скорости во всех случаях отвечает одинаковая фаза дебаллисов, приблизительно равная 0,55 л. Такая особенность ударно-вибра-цнонных машин задачу настройки вибромолота, внбротрамбовки или иной машины подобного типа на режим с наибольшей ударной скоростью позволяет заменить задачей о поддержании заданной фазы вынуждающей силы в момент удара. Если вслед за изменяющимися условиями работы вибромолота система автоматического регулирования будет осуществлять такое регулирующее воздействие на машину, чтобы фаза вынуждающей силы в момент удара сохраняла постоянное оптимальное значение при изменяющихся внешних условиях, то работа ударно-вибрационной машины автоматически будет поддерживаться в режиме наиболее сильных ударов. [c.463]

Для выработок указанного типа сила, вызывающая горный удар, описывается коэффициентами интенсивности напряжений промежуточной асимптотики, которые определяются из решения соответствующей упругой задачи при h = 0. Они зависят от размеров выработки в плане, от положения точки на контуре соответствующего разреза, от положения выработки в массиве, от приложенных внешних нагрузок и т. п., но не зависят от h. Сила сопротивления горному удару определяется, наоборот, деталями структуры породы и пласта вблизи рассматриваемой точки контура (т. е. в некоторой окрестности края выработки порядка h). Однако независимо от этих деталей и механизма разрушения локальный критерий безопасности запишется так [c.215]

При столкновении действуют зшругие силы, являющиеся внутренними для системы, и внешние силы — сила тяжести и реакция опоры О. Как обычно при ударе, импульс конечной силы (силы тяжести) можно не учитывать. [c.614]

Следствие. Представим себе, что мы с помощью внешнего приложение о удчра приводим в движение твердое тело, находящееся в покое. Если это тело свободно, то вся работа удара пойдет на сообщение телу живой силы. Если же тело связано, то произойдет удар между телом и связью, следовательно, будет потеря живой силы поэтому при той же величине удара сообщенная живая сила будет меньше, чем в случае свободного тепа. Итак, при данной величине удара наибольшая живая сила получится для того случая, когда тело совершенно свободно. [c.316]

В сборнике Проблемы электрической обработки металлов , где Б. Н. Золотых окончательно оставил идею электродинамических сил, другие авторы выступают в защиту этой идеи. В статье Электродинамическая теория искровой электрической эрозии металлов Б. Р. Лазаренко и Н. И. Лазаренко сравнивают кратеры, образованные в твердом металле при ударе стальным шаром, летящим с большой скоростью, с лунками на электродах, образованными при электрической эрозии. Подобие внешних форм лунок является, по мнению авторов, замечательным подтверждением предложенной ими много лет назад электродинамической теории искровой электрической эрозии металлов. Авторы утверждают, что можно не только провести а ялогию между высокоскоростным ударом тела большой массы и ударом электрона о твердую металлическую поверхность, но и применять к этому элементарному микропроцессу выводы, полученные механиками и астрономами при объяснении происхождения воронок, образованных на поверхности Луны большими метеоритами. Авторы считают, что выдвигаемое ими положение имеет полную очевидность . [c.144]

Давлением обрабатывают металлы, обладающие свойством пластип- ности, т. 0. способностью без разрушения изменять свою форму п размеры под действием приложенных внешних сил (статического давления, удара). Хрупкие металлы и сплавы (например, белый и серый чугун) не приобретают пластичности даже при нагреве и поэтому не подвергаются -обработке давлением. Деформация металлов происходит при нагрузках, превышающих их предел упругости и располагающихся в границах меж-,ду точками В и О диаграммы растяжения (см. рис. 13). При обработке давлением металл испытывает напряжения сжатия, а не растяжения, однако эти явления подобны и величина предела упругости имеет приблизительно одинаковое значение как нри растяжении, так и сжатии. [c.50]

Различные приближенные схемы расчета гидродинамических нагрузок (основанные на теоретических и экспериментальных исследованиях), действующих на корпус корабля при ударе о волну, приводятся в работах 3 и г а н -ч е н к о П. П. Приближенный метод расчета гидродинамических давлений, действующих на пластины и ребра жесткости днища быстроходных судов. — В сб. НТО судпрома, вып. 68. Л., 1965, с. 48—57 Р а с к и н Ю. Н., Ш а ц В. Н. Оценка величины силы удара волны о корпус при ходе судна на крыльях. — В сб. НТО судпрома, вып. 68. Л., 1965, с. 44—47 Чувиковский Г. С. Исследование величин внешних сил, действующих на корпус судна в условиях удара о встречную волну. — В сб. НТО судпрома вып. 35.1 3— 27 [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...