Коэффициент диффузии трубах

Ранее было установлено, что при течении в трубе смеси газ — твердые частицы измеренное распределение твердой фазы обусловлено не только диффузией, но также и сносом твердых частиц. При полностью развитом течении в трубе одно лишь диффузионное перемещение должно привести к равномерному распределению концентрации твердых частиц независимо от величины коэффициента диффузии, даже если он изменяется вдоль радиуса. Указанный результат был приписан электростатическому заряду твердых частиц, возникающему вследствие соударений со стенкой снос частиц объясняется их электростатическим отталкиванием [7301. [c.191]

Уравнение (1.27) позволяет рассчитывать скорость конденсации паров на поверхности котельных труб, расположенных в температурной области ненасыщенного пара, на основе данных по теплообмену и коэффициента диффузии парогазовой смеси для данного конкретного случая. [c.25]

Модель течения гомогенизированной среды для случая нестационарного тепломассообмена в пучке витых труб (см. разд. 1.2), ее математическое описание и особенности метода решения задачи обосновываются экспериментально путем сопоставления теоретически рассчитанных и экспериментально измеренных на реальном пучке витых труб полей температур теплоносителя. При этом подтверждается правильность сделанных при математическом описании задачи упрощающих допущений и возможность с помощью эффективного коэффициента диффузии АГн замкнуть систему уравнений (1.36). .. (1.40). При экспериментальном исследовании коэффициента К учитывается действие на К всех механизмов переноса, присущих течению в пучке витых труб как при стационарных, так и нестационарных условиях, а также определяются границы применения квазистационарного значения этого коэффициента при расчете нестационарных полей температур теплоносителя. [c.44]

При исследовании нестационарного перемешивания теплоносителя в пучке витых труб использовался метод диффузии от системы линейных источников тепла, впервые примененный для исследования стационарного перемешивания в таких пучках [9]. Этот метод заключается в исследовании процесса диффузии тепла от группы нагретых труб вниз по потоку. Для экспериментальных установок и участков различного масштаба обычно нагревались группы из 7 и 37 витых труб [39]. При исследовании нестационарного тепломассопереноса на пучках с 127 трубами нагревалась центральная зона из 37 витых труб. Нагрев труб осуществлялся благодаря их омическому сопротивлению при пропускании электрического тока. Создаваемая при этом неравномерность тепловыделения по радиусу пучка формирует неравномерность полей температуры теплоносителя, в качестве которого использовался воздух. Неравномерность температур частично выравнивается благодаря межканальному поперечному перемешиванию теплоносителя. Этот процесс характеризуется эффективным коэффициентом диффузии который определяется путем сопоставления экспериментально измеренных и теоретически рассчитанных полей температур в рамках принятой модели течения гомогенизированной среды, которая заменяет течение теплоносителя в реальном пучке витых труб. [c.56]

Расчет температурных полей теплоносителя при изменении расхода во времени проводился путем численного решения системы уравнений (5.17). .. (5.21) с записью уравнений газовой динамики в квазистационарном приближении, используя функцию С = (7 (г), определенную экспериментально (см. разд. 5.1). На рис. 5.26, 5.27 сопоставляются теоретически рассчитанные поля температур с экспериментально измеренными полями для определенных моментов времени. Видно, что для рассмотренных режимов работы пучка витых труб с = 57 эффективный коэффициент диффузии ЛГд в течение всего нестационарного процесса, связанного с возмущением расхода теплоносителя, практически остается постоянным и равным значению перед моментом внесения этого возмущения, т.е. [c.176]

Кинематическая вязкость представляет собой коэффициент диффузии импульса или скорости, а температуропроводность— коэффициент диффузии тепла или температуры. Коэффициент диффузии определяется как скорость диффузии какой-либо субстанции в среде при градиенте потенциала, равном единице. Если Рг = 1, тепло и импульс диффундируют в жидкости с одинаковой скоростью. Если скорость и температура на входе в трубу распределены по сечению равномерно, то профили скорости и температуры развиваются одинаковым образом. Поэтому условие Рг=1, как будет показано в дальнейшем, значительно упрощает расчет пограничных слоев при внешнем обтекании тел. Если число Прандтля больше единицы, то профиль скорости развивается быстрее, чем профиль температуры. При числах Прандтля, превышающих приблизительно 5, профиль скорости развивается настолько быстрее профиля тем-150 [c.150]

Более совершенным моделированием структуры пористой среды является замена цилиндрической капиллярной трубки капиллярными трубками различных конфигураций прямой канал, прямая щель, соосная и концентрическая щели, в которых можно изучить эф кты асимметрии профиля скорости, искривления канала и трубы, сходящихся и расходящихся каналов (рис. 6-11). В частности, модель смешивающей ячейки используется для объяснения того факта, что коэффициент диффузии для цилиндрической трубки прямо пропорционален квадрату скорости, а 8 пористой среде коэффициент диффузии прямо пропорционален первой степени линейной скорости течения. Однако надо отметить, что в ряде работ было получено иное соотношение между D и в частности, коэффициент диффузии D прямо пропорционален где показатель степени л > 1. [c.446]

Шаг в трубном пучке вдоль по течению Расстояние между осями труб в пучке по нормали к потоку Коэффициент диффузии /-компонента смеси [c.10]

Концентрические и эксцентрические каналы есть обобщение прямого канала и прямой трубы и отражают эффект асимметричного профиля скорости. Коэффициент диффузии в этом случае есть функция отношения внешнего и внутреннего радиусов (1//С = [c.524]

Поэтому ослабление продольных волн за счет трения в трубах или каналах с твердыми стенками должно быть следствием вязкого замедления и связанной с ним диссипации энергии в пограничном слое, который отделяет безвихревые потоки, изученные в разд. 2.1—2.6, от твердых границ. Эти явления легко поддаются оценке, если, как предполагается в этом разделе, коэффициент диффузии (117) достаточно мал, чтобы пограничный слой был тонким по сравнению с размерами поперечного сечения. [c.163]

В случае более сложного, чем линейный, профиля средней скорости u(Z) в безграничном пространстве и зависимости коэффициентов турбулентной диффузии от координаты 1 точное рещение уравнения (10.55), отвечающее мгновенному точечному источнику, уже не может быть явно выписано. Но если зависимость средней скорости и коэффициентов диффузии от Z задается достаточно простыми формулами (например, если функции u(Z), /(xx(Z), kyy(Z) и Kzz Z) являются степенными), то основные особенности процесса диффузии, описываемого полуэмпирическим уравнением (10.55), можно исследовать с помощью уравнений (10.76), (10.76 ), (10.76") и т. д. для моментов 0 m(Z, I). При этом оказывается, что здесь также взаимодействие вертикального градиента средней скорости u с вертикальной диффузией, описываемой коэффициентом Kzz, приводит к горизонтальному рассеянию, как правило, при большом времени диффузии T=i — to много превосходящему обычную горизонтальную турбулентную диффузию с коэффициентом Кхх- При этом в отличие от ситуации, с которой мы столкнулись при изучении горизонтальной диффузии в трубах и каналах, в безграничном пространстве это дополнительное горизонтальное рассеяние обычно не сводится к простому увеличению коэффициента горизонтальной диффузии до некоторого нового значения К>Кхх, а приводит к тому, что горизонтальная дисперсия оказывается пропорциональной более высокой, чем первая, степени т. Обо всем этом, однако, мы более подробно будем говорить в следующем разделе в связи с рассмотрением более важного практически случая диффузии в полупространстве Z>0, для которого также сохраняются указанные здесь особенности процесса горизонтального рассеяния, вызываемого взаимодействием вертикального градиента средней скорости с вертикальной диффузией. [c.559]

О — коэффициент диффузии, м -с и — диаметр трубы, м [c.9]

Исследование течения в вертикальной трубе позволило установить следующее [401]. При содержании в воздухе частиц стекла и меди в количестве от 0,5 до 2,3 об.% их присутствие не оказывает заметного влияния на коэффициент турбулентной диффузии [c.197]

В работах 34, 35] предложено использовать для расчета турбулентного переноса в трубах модель однородной диффузии, описанную выше. Для этого прежде всего необходимо связать лагранжев интегральный масштаб турбулентности, входящий в формулу (4.20), с эйлеровыми коэффициентами корреляции, ко- [c.99]

Для замыкания системы уравнений, описывающих турбулентное течение в пучках витых труб, в книге предлагается использовать экспериментально определенные коэффициенты тепломассопереноса (турбулентной диффузии и теплоотдачи). Для их определения были разработаны методы экспериментального исследования и созданы специальные экспериментальные установки, учитывающие специфику измерения быстро-меняющихся параметров. На этих же установках были экспериментально обоснованы модель течения и методы расчета процессов стационарного и нестационарного тепломассопереноса. [c.5]

Использование метода диффузии от системы линейных источников тепла для определения коэффициента /), при нестационарном протекании процесса имеет свои особенности. Это связано, прежде всего, с необходимостью рассматривать в общем случае задачу в сопряженной постановке, так как процессы теплопереноса в теплоносителе и в стенках труб взаимосвязаны, а условия на границе с теплоносителем неизвестны. При использовании модели течения гомогенизированной среды удается избежать необходимости определения полей температур в стенках труб и заранее задать граничные условия, используя понятие коэффициента теплоотдачи, зависящего от граничных условий. При этом тепловая инерция витых труб. учитывается введением в систему уравнений, описывающих нестационарный тепломассоперенос в пучке, уравнения теплопроводности для твердой фазы, а изменение температуры труб во времени и пространстве идентично изменению температуры твердой фазы гомогенизированной среды. Система уравнений (1.36). .. (1.40), приведенная в гл. 1, позволяет рассчитать поля температур теплоносителя и стенки труб (твердой фазы), зависящие от продольной и радиальной координат в различные моменты времени, т.е. решить двумерную нестационарную задачу. В гл. 5 будет рассмотрена система уравнений и метод ее расчета, которые позволяют решить задачу и при асимметричной неравномерности теплоподвода. Однако, как показали проведенные исследования стационарных трехмерной и осесимметричной задач, коэффициент В,, определенный для этих случаев течения, остается неизменным при прочих равных условиях. Поэтому при экспериментальном исследовании нестационарного тепломассопереноса в пучках витых труб целесообразно ограничиться рассмотрением только осесимметричной задачи. Такая задача решена впервые, поскольку все предыдущие исследования ограничивались использованием одномерного способа описания процессов нестационарного теплообмена в каналах, когда рассматривается течение с постоянной по сечению канала скоростью и температурой, которые изменяются только по длине канала. При этом температура стенки определяется из уравнения Ньютона для теплового потока по экспериментальным значениям коэффициента теплоотдачи [24, 26]. [c.57]

На фиг. 2.20 показана интенсивность турбулентности потока для различных размеров и расходов переносимых твердых частиц (массовый расход вещества частиц во всех случаях от 90 до 180 г1сек). Из фиг. 2.20 с.ледует, что при содержании частиц до 0,06 3 на 1 3 воздуха, реа.лизованном в этих экспериментах, их присутствие не оказывает существенного влияния на турбулентность воздушного потока. То же самое подтверждается данными о коэффициенте турбулентной диффузии и масштабе турбулентности, приведенными на фиг. 2.21 и 2.22. Измеренные значения коэффициента турбулентной диффузии несколько превышают полученные для случая круглой трубы. Коэффициенты диффузии при турбулентном течении в трубах впервые измерены в работе [c.90]

При обработке опьггньпс данных коэффициент массоотдачи определялся по среднеинтегральным значениям Рпш и р / для всего измерительного участка, а физические свойства паровоздушной смеси определялись по температуре Tf. Величина числа определялась по формуле (8.5) с введением поправки на длину трубы 1, которая найдена в опьп ах по теплоотдаче [1]. Возможность использования этой поправки подтверждена экспериментами по массоотдаче в потоке без закрутки. Коэффициент диффузии паров воды в воздух рассчитывался по формуле [c.164]

В книге предложены способы обобгцения опытных данных по нестационарному тепломассообмену в пучках витых труб при различных типах нестационарности резком и плавном изменении тепловой нагрузки при запуске и остановке аппарата и переходе с однрго режцма работы на другой режим, а также при изменении расхода теплоносителя. При этом использовались теории подобия и размерностей, на основании которых предложены критерии подобия и способы учета особенностей нестационарного процесса тепломассообмена в пучках витых труо. Определены критериальные зависимости для расчета эффективных коэффициентов диффузии и коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления для стационарных и нестационарных условий работы, которые рекомендуется использовать при теплогидравлических расчетах теплообменных аппаратов. Рассмотрены методы расчета теплообменных аппаратов с витыми трубами с учетом межканального перемешивания, что позволяет наряду с усредненными определять и локальные параметры в рамках гомогенизированной постановки задачи. В книге анализируются и обобщаются теоретические и экспериментальные работы, выполненные как авторами, так и другими исследователями. [c.5]

Величины эффективных коэффициентов вязкости 1 эфф и теплопроводности Хэфф в уравнениях (1.8), (1.15), (1.10), (1.16) учитьшают все механизмы обмена в пучке витых труб турбулентную диффузию, конвективный перенос, обусловленный вихревым движением в ячейках пучка, и организованный перенос по винтовым каналам труб. Величины г эфф и Хэфф выражаются через эффективный коэффициент диффузии В(, принимая, что турбулентные числа Льюиса и Прандтля равны единице [c.17]

Опытные данные по эффективному коэффициенту диффузии АГд, представленные в разд. 5.2, относятся к пучку витых труб с числом = 220 и были получены при резком уменьшении мощности тепловой нагрузки от номинального значения до нуля. При этом максимальное значение производной мощности по времени составляло (ЭЛ /Эт) = 7,5 -10 кВт/с, а выявленное уменьшение коэффициента по сравнению с его квазистационарным значением в первые моменты времени по характеру было аналогично изменению коэффициента теплоотдачи в круглых трубах для такого же типа нестационар-ности. В данном разделе ранее представленные результаты сопоставляются с экспериментальными результатами по коэффициенту А д, полученными для пучков с числом = 57 при небольших темпах выхода на режим (Э.Л /9г) = 1,075. ... .. 1,875. Уменьшение темпов охлаждения стенки (уменьшение производной мощности тепловой нагрузки по времени) в этой серии экспериментов удалось обеспечить путем ступенчатого охлаждения, т.е. перехода с одного режима работы пучка витых труб на другой режим с меньшей мощностью тепловой нагрузки (рис. 5.20). Кроме того, работа теплообменных устройств в условиях перехода с одного на другой режим работы представляет и самостоятельный интерес. На рис. 5.20 представлено изменение во времени мощности тепловой нагрузки для режимов работы пучка с числами Рейнольдса Ее = 1,25 10 , 8,9 10 , 5,1 10 , а также изменение температуры теплоносителя для числа Ее = 1,25 10 в характерных точках ядра потока с теми же координатами, что и в случае пучка витых труб с Рг = 220 (разд. 5.2), при неравномерном поле теплЬвыде-ления в поперечном сечении пучка (подводе электрической мощности к центральным 37 трубам из 127). Видно, что если мощность нагрева стабилизируется примерно за 1 6 с, то температура теплоносителя выходит на новый стационарный уровень в каждой точке потока практически при г = 60. .. 76 с. 170 [c.170]

Выполненное обобщение опытных данных позволило предложить зависимость для расчета нестационарного эффективного коэффициента диффузии для режимов работы теплообменных аппаратов и устройств, связанных с уменьшением тепловой нагрузки до нуля, а также при переходе с одного режима работы на другой с меньшей тепловой мощностью. Эта зависимость может быть использована для замыкания системы дифференциальных уравнений, описывающих нестациот парный тепломассоперенос в пучках витых труб для рассмотренного типа нестационарности. [c.174]

Исследование нестационарных температурных полей теплоносителя в пучках витых труб с целью определения эффективных коэффициентов диффузии АГд при увеличении и уменьшении расхода теплоносителя первоначально было проведено с быстрым изменением расхода на 12%. В этом случае исследования имеют в большой степени методический характер, так как позволяют наметить пути дальнейшего изучения процесса нестационарного тепломассопереноса для рассматриваемого типа нестационарности, имеющего большое практическое значение при эксплуатгщии теплообменных устройств. Действительно, в процессе работы теплообменного оборудования возможны флюктуации расхода теплоносителя при пос-тоянной мощности тепловой нагрузки, а также перевод аппарата с одного режима работы по расходу теплоносителя на другой. [c.174]

Л. 696] изучали перемешивание псевдоожиженного воздухом слоя стеклянных шариков (d = 0,7 мм) в трубе диаметром 00 мм, непрерывно подсыпая сверху окрашенные шарики и измеряя их концентрацию в пробах, отбиравшихся в различных точках вдоль оси слоя. Для поддержания постоянной высоты слоя снизу выпускалось столько же частиц, сколько подсыпалось сверху. В условиях опытов Массимилла и Бракале не наблюдалось пропорциональности коэффициента диффузии материала D и скорости фильтрации Шф [c.197]

Dj — коэффициент диффузии /-компонента в миогоком-понентной смеси d — наружный диаметр круглой трубы [c.11]

Л— коэффициент диффузии, Г или Уз Х — динамический коэффициент вязкости V—кинематический коэффициент вязкости —длина деобопреваемого начального участка трубы или пластины переменная интегрирования (сум-миро1вания), может быть как размерной, так и безразмерной, в зависимости от контекста р— плотность жидкости [c.15]

Отсюда видно, что продольное рассеяние примеси относительно плоскости, движущейся вдоль трубы со скоростью U pr происходит аналогично молекулярной диффузии (в частности, оно также приводит к гауссовскому распределению концентрации по направлению Ох), но с коэффициентом диффузии /С, определяемым формулой (11.70). Следовательно, пространственная дисперсия продольного распределения примеси равна 2K t — о), [c.556]

Сааски [6-20] выполнил теоретическое и экспериментальное исследование растворимости газа в артериальных тепловых трубах в изотермических условиях. Им проанализировано влияние растворимости и коэффициента диффузии гелия и аргона в аммиаке, фреоне-21 и метиловом спирте. [c.205]

В формулах (14-51) и (14-52) критерий Рейнольдса подсчитывается по скорости парогазовой смеси перед трубой или рядом труб, определяющим раз 1ером является внешний диаметр труб физические параметры смеси определяются по состоянию паровоздущной смеси перед трубой или рядом труб. Коэффициент диффузии подсчитывается по формуле (14-2), коэффициент вязкости смеси — по уравнению [c.341]

Обозначения, принятые в этой и исследующих формулах q— плотность теплового потока — наименьшая плотность теплового потока г—энтальпия среды )л—динамическая вязкость к—коэффициент гидравлического сопротивления I — масштаб турбулентности рп,, р"— плотность воды и пара ротл—плотность отложений V—удельный объем VQ — удельный объем на входе в трубу ш—средняя скорость потока Ш погр — скорость Б пограничном слое яг —показатель 7б,5— /5,4 О коэффициент диффузии В — коэффициент массопередачи Лт — коэффициент, зависящий от скорости парообразования — коэффициент, распределения между паром и водой 1, 2, Ь, 4, / — коэффициенты пропорциональности б — толщина пограничного слоя 6п — толщина пленки вокруг парового пузыря do—отрывной диаметр пузыря Спот, Спот.вх — концентрация вещества в потоке и на входе Спогр — концентрация вещества в пограничном слое Сп.в — концентрация вещества в питательной воде Ср — растворимость вещества У — степень упаривания t u,, ts — температура стенки и насыщенного раствора. [c.17]

Ес.и принять, ЧГО В пламени ламинарного потока смешоние Контролируется молекулярной диффузией и коэффициент диффузии не зависит от размеров трубы и скорости газа, то длина пла-дгени пропорциональна расходу газа. [c.120]

Таким образом, из опытных данных следует, что при выборе гидравлического диаметра в качестве определяющего размера пучка коэффициент турбулентной диффузии в пучке при прочих равных условиях превышает значение коэффициента турбулентной диффузии в свободном канале в 2,4 раза. Если же принять во внимание, что перемешивание осуществляется через узкие щели между трубками, то приходится прийти к выводу, что в пучке перемешивание значительно выше того, которое принято называть турбулентностью. Это можно объяснить тем, что в пучке при малейшем изменении расстояния между трубами отнот сительные сечения каналов, по которым течет вода, сильно меняются. При этом получается поперечный переток воды из одних каналов в другие и величина е получается большей, чем если бы каналы были точными. Кроме того, здесь дополнительное перемешивание создают входная решетка и дистанционирующие устройства. Чтобы здесь не вводить нового термина, будем эффективную величину е называть коэффициентом турбулентной диффузии. [c.30]

Для вычисления локальных критических тепловых нагрузок, когда кризис теплоотдачи контролируется диффузией капель жидкости на стенку (трубы с аксиальным косинусоидальным распределением тепловыделения) в соответствии с выражением (2), рационально поток орошения т выразить через макроскопический коэффициент массонереноса к= т/С), где С — концентрация лшдкой фазы в ядре дисперсно-кольцевого потока. По физическому смыслу коэффициент массонереноса является осредненной [c.35]

Система уравнений (1.30). .. (1.32), (1.17), (1.18) может быть решена численно. При этом дифференциальные уравнения заменяются их разностными аналогами по общепринятой для явной схемы методике. Особенностью этой системы уравнений является пренебрежение диффузионными членами в уравнениях движения, которые учитываются при математическом описании течения в пучках прямых витых труб (1.15).... .. (1.18). Поэтому при замыкании системы уравнений (1.30). ... .. (1.32), (1.17), (1.18) не требуется вводить условие Ргт = 1, а из эксперимента определяют величину Хэфф, связанную с эффективным коэффициентом турбулентной диффузии соотношением (1.24). [c.20]

Методы экспериментального исследования перемешивания теплоносителя в поперечном сечении пучка витых труб на стационарном режиме были рассмотрены в работе [39]. Это — классические методы исследования переносных свойств потока методы диффузии тепла (вещества) от точечного источника, непрерьшно испускающего нагретые частицы воздуха (или газа другого рода) в основной поток, и метод диффузии тепла от линейного источника, трансформированные с учетом особенностей течения в пучке витых труб, а также его конструкции. При этом для проведения экспериментов и обработки опытных данных использовалась гомогенизированная модель течения. Измерения полей температуры и скорости потока проводились вне пристенного слоя, а теоретически рассчитанные поля температуры теплоносителя и скорости потока бьши непрерьшны в пределах диаметра кожуха пучка. При этом считалось, что в пучке течет двухфазная гомогенизированная среда с неподвижной твердой фазой. При исследовании эффективного коэффициента турбулентной диффузии в прямом пучке витых труб первым методом диаметр источника диффузии бьш равен диаметру витой трубы с , а сам источник перемещался относительно выходного сечения пучка, гделроизво-дились измерения полей скорости. Однако эти отклонения от известного метода диффузии не стали препятствием для использования понятия точечного источника в пучке витых труб при достаточно больших расстояниях от него, где измеренные поля температур практически не отличались от гауссовского распределения [39]. Этот метод, основанный на статистическом лагранжевом описании турбулентного поля при изучении истории движения индивидуальных частиц, непрерьшно испускаемых источником, используется в данной работе и для определения эффективных коэффициентов турбулентной диффузии в закрз енном пучке витых труб, но при неподвижных источниках диффузии. [c.52]

В выражении (2.6) принято, что время диффузии г = х/и. Это условие справедливо, если скорости пульсаций невелики по сравнению со скоростью потока и. В пучках витых труб это ус-ловие в первом приближении выполняется. В координатах у , X прямая (2.6) отсекает от оси абсцисс отрезок Хо, и постоянная в уравнении (2.6) равна величине 20[Хо1и. Тогда из эксперимента, зная распределение температур теплоносителя на различных расстояниях от источника диффузии и определив величины для каждого распределения, можно определить коэффициент из предельного решения уравнения Тэйлора (2.1) для большого времени диффузии О/ [c.54]

Однако в пучках витых труб эта связь практически не реализуется [39] Это можно объяснить как влиянием конечности размеров источника и неравномерности поля скорости в ядре потока, так и загромождением исследуемого потока витыми трубами. Это приводит к тому, что нагретые частицы вблизи устья струи успевают пройти большое число не коррелированных между собой различных путей от источника до рассматриваемой точки, хотя распределения пульсационных скоростей при числах Ее > Ю" в ядре потока и приближаются к нормальному закону распределения. При числах Ее < Ю наблюдается отклонение пульсаций скорости от закона Гаусса в пучке витых труб, что свидетельствует об анизотропности турбулентности в таких пучках в этом диапазоне чисел Ее. Поэтому в закрученном пучке витых труб метод диффузии тепла от источника использовался только для определения коэффициента а. его применение оправдьшалось совпадением экспериментальных распределений температур с гауссовским распределением, хотя основные допущения теории Тэйлора в данном случае не выполняются строго. В экспериментах источник диффузии имел радиус, примерно в три раза превышающий радиус витой трубы. В этом случае свойства потока индикаторного газа (нагретого воздуха) и основного потока одинаковы, Это позволяет получить достаточно надежные опытные данные по коэффициенту В то же время если в работе [39] для прямого пучка витых труб, где радиус источника, бьш равен радиусу витой трубы, удалось оценить значение интенсивности турбулентности по уравнению (2.9), то в данном случае это исключается из-за больших размеров источника. Для увеличения точности определения коэффициента опыты по перемешиванию теплоносителя в закрученном пучке проводились при неподвижном источнике диффузии, а для определения полей температуры на различном расстояниии от него в витых трубах были установлены термопары. При этом измерялась температура стенок труб (т.е. температура твердой фазы в терминах гомогенизированной модели течения). Эта методика измерений могла приводить к погрешностям в определении коэффициента ) г, поскольку распределения температур в ядре потока теплоносителя и стенки труб различны, а следователь-различны и среднестатистические квадраты перемещений, а также и причем это различие, видимо, носит систематический характер. Подход к учету поправки в определяемый коэффициент Df при измерении температуры стенки изложен в разд. 4.2. [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...