Давление деформация продольная

Цай [290] рассмотрел бесконечно длинный цилиндрический баллон давления, изготовленный продольно-поперечной намоткой, и сравнил кольцевые и осевые деформации, следующие из решения Донга и др. [83], с соответствующими результатами расчета по сетчатой модели (согласно которой не учитываются жесткость связующего и эффект связанности безмоментного и изгибного состояний), а также с результатами эксперимента. Варьируя величину структурного параметра т (введенного в разделе III,Г гл. 4) от 1 до 10, он установил, что несмотря на то, что обе теории оказываются достаточно близкими при /п = 1, сетчатый анализ приводит к весьма приближенным результатам по сравнению с результатами, полученными по теории Донга и др., которые хорошо подтверждаются экспериментом. [c.233]

На рис. 51 показана форма для изготовления ре б- г ристых плит перекрытий. Борта формы коробчатого j типа, откидные, шарнирно закрепленные к поддону. Они крепятся между собой винтовыми замками. Для предотвращения деформации продольных бортов от давления бетонной смеси сверху устанавливаются одна или две стяжки. [c.97]

Изгиб стержней большой кривизны. Предполагается, что ось стержня — плоская кривая, а поперечные сечения имеют ось симметрии, лежащую в той же плоскости. Решение основано на гипотезах плоских сечений и отсутствия давлений между продольными волокнами. Пусть р — радиус нейтральной линии пп, смещенной относительно центра тяжести сечения (рис. 8) к — изменение кривизны при деформации. Относительное удлинение волокна, отстоящего на расстоянии у от [c.512]

НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ТРУБЫ, НАХОДЯЩЕЙСЯ ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАВНОМЕРНОГО ВНУТРЕННЕГО ДАВЛЕНИЯ И ПРОДОЛЬНОЙ СИЛЫ ПРИ БОЛЬШИХ ПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЯХ [c.196]

В открытых трубах и в закрытых цилиндрах, находящихся под действием внутреннего давления и продольной силы или имеющих на концах различного рода уплотнения, сила трения в которых создает продольную силу, продольная деформация оказывается отличной от нуля и постоянной в достаточном удалении от концов цилиндра [7 ]. [c.196]

Все выведенные формулы позволяют определять напряжения и деформации при условии, что постоянная по сечению продольная деформация е , соответствующая заданной степени пластической деформации трубы под действием внутреннего давления и продольной силы, известна. [c.207]

Пример расчета. Для закрытого цилиндра, изготовленного из стали марки Ст. 5, истинная диаграмма растяжения которой представлена на фиг. 7, определить внутреннее давление р, продольную силу Р и построить эпюры главных напряжений Ог и 0, в момент, когда относительная приведенная деформация во внутреннем волокне [c.214]

Медный стержень длиной 100 см квадратного сечения со стороной 20 см испытывает растяжение от продольной силы Р и гидростатическое двустороннее сжатие давлением q. Определить Рид, если в результате деформации длина стержня увеличилась на 1 мм, а стороны уменьшились на 0,1 мм. [c.61]

Цилиндрическую оболочку подвергли действию внутреннего давления р. Деформации оболочки контролировались с помощью тензометров с базой s=20 мм и увеличением й=1000. Приращения показаний продольных тензометров А оказались равными 4 мм. Определить напряжения ах и Оа в стенке оболочки и величину внутреннего давления. [c.37]

Труба под внутренним давлением. Рассмотрим задачу об упруго-пластической деформации толстостенной трубы, находящейся под действием внутреннего давления р,. При решении этой задачи будем принимать осевую деформацию = о, и коэффициент р == 1/2 для упругой и пластической областей. При таком допущении мы будем иметь для продольного напряжения = /2(06 + о,). При внутреннем давлении р, тангенциальные напряжения а будут положительными, а Ог — отрицательными. Из трех главных напряжений Ов, а Сг наибольшее значение имеет напряжение Ов и [c.301]

Хребтовые балки в зависимости от соотношения размеров котла могут быть расположены продольно или поперечно. Для придания жесткости стенам топки, восприятия нагрузок от наддува, от повышения давления при хлопках, а также с целью предупреждения деформации экранов предусматривают обвязочный каркас с горизонтальными поясами жесткости через 2,5— 3 м по высоте. К нему крепят помосты и лестницы. Совмещением каркасов котла и здания удается снизить металлоемкость конструкций. [c.130]

Под действием давления и сил усадки твердая корка изгибается, а на ее наружной поверхности образуется незначительный прогиб (см. ниже). Деформация затвердевшей части происходит подобно продольному изгибу. [c.80]

При воздействии внутреннего гидростатического давления статический разрыв в виде трещины длиной более 1000 мм с раскрытием кромок на 150—200 мм происходит вдоль образующей трубы по основному металлу или в околошовной зоне продольного сварного шва, что по характеру соответствует разрывам в эксплуатационных условиях (рис. 3.3.1). Более детальное исследование, однако, показывает существенное различие условий разрушения труб в экспериментах и при работе в трубопроводах. Как упоминалось выше, для эксплуатационных разрывов характерным является отсутствие значительных пластических деформаций как в месте разрыва, так и по периметру трубы [10]. Напротив, в наших испытаниях наблюдались выраженные пластические деформации, причем остаточное увеличение диаметра трубы составляло 2,5—7,5%, а местное сужение толщины стенки в средней части по длине трещины — 10—15%. [c.159]

При уровнях внутреннего давления, соответствующих рабочим, в результате повторного действия нагрузки, характерного для условий эксплуатации, возможно малоцикловое разрушение сварных труб н диапазоне числа циклов нагружений 10 —2,5-10 . При этом малоцикловая прочность определяется уровнем местных повторных деформаций, максимальные значения которых возникают в результате отклонений поперечного сечения трубы от правильной геометрической формы из-за наличия валика продольного сварного шва, смещения кромок шва и угловатости, а также овальности трубы. [c.177]

Следует отметить, что предположение о деформации датчика в направлении распространения волны нуждается в обосновании. Расположение датчика для измерения давления ов в стали, алюминиевом сплаве или каком-либо другом материале значительно большей жесткости, чем жесткость диэлектрической пленки, приводит к тому, что большая скорость распространения волны в исследуемом материале вызывает сжатие диэлектрика при прохождении фронта волны и его продольную деформацию вместе с исследуемым материалом. Последнее не выполняется при измерении давления в материале, жесткость [c.193]

Осевые продольные усилия в образце от действия давления сжатого воздуха исключаются следующим образом. Внутренняя полость образца 16 соединяется с полостью S, вследствие чего давление воздуха со стороны образца на элемент 11 уравновешивается тем же давлением на плунжер 10. Таким образом, продольная составляющая усилия в образце от действия давления сжатого воздуха воспринимается элементами 7, /2 внешней рамы. Плунжерная иара 8, 10 обеспечивает компенсацию вдоль оси образца упругих деформаций элементов 11, 13 основной рамы. [c.17]

Схема электрогидравлической установки для испытаний на давление приведена на рис. 66. Она состоит из маслонасосной станции 1, системы трубопроводов, по которым масло поступает к ЭГР 2 и через фильтр тонкой очистки 3 попадает в испытуемую емкость 4. Испытания управляются по одному из приведенных параметров внутреннему давлению р, измеряемому датчиком давления 5 деформации в тангенциальном st или в продольном [c.75]

Прямым результатом этого будет появление в стенках и в элементах фланцевого соединения горизонтального разъема, напряжений, дополнительных к тем, которые вызываются избыточным давлением пара в цилиндре. В этом случае напряжение в болтах и фланцах горизонтального разъема может достичь предела текучести, в результате чего появятся остаточные деформации и фланцы будут коробиться. Одновременно с этим, как только прекратится свободное расширение обода, после встречи его со стенками цилиндра, продолжающийся рост внутренней части диафрагмы вызовет сжатие лопаТок радиальными силами. Вследствие того, что продольная образующая лопатки не совпадает с радиусом, радиальные силы одновременно со сжатием вызывают изгиб лопаток. Наибольшие изгибающие моменты и напряжения в лопатках получаются в местах заливки в обод и тело диафрагмы. Так как наиболее слабым местом в заделках лопаток являются углы у выходных кромок лопаток со стороны спинки, где чугун ограничен поверхностями, образующими острый угол, то в этих местах могут появляться трещины и происходить выкрашивание чугуна. [c.45]

При работе на продольно-строгальных станках особое значение имеет правильное определение наибольшего веса заготовки, допустимого к обработке на данном станке. Обычно заготовка, по весу близкая к предельному, обрабатывается на пониженных скоростях. Плоские направляющие выдерживают значительно большие удельные давления, чем V-образные. Плоские направляющие обеспечивают лучшую прямолинейность при обработке горизонтальных поверхностей, а комбинированные — при обработке вертикальных и горизонтальных. Комбинированные направляющие, особенно с несимметричным наклоном граней V-образной направляющей, чрезвычайно чувствительны к малейшим деформациям стола. [c.72]

Сравнительный анализ профилей температуры показывает, что на них мало влияет продольный градиент давления. В то же время деформация температурных полей при изменении расхода охлаждающего газа значительна. Существенно изменяется также состояние теплового пограничного слоя с изменением свойств вдуваемых газов. [c.375]

Брус можно представить как состоящий из бесконечно большого числа продольных элементов, имеющих поперечные сечения бесконечно малой площади dF. Эти элементы принято называть волокнами, В процессе деформации продольные волокна не оказывают давлений друг на друга (гипотеза о ненадав-ливании волокон). [c.143]

Деформация продольного изгиба стоек картера в плоскости, параллельной оси яала, под влиянием сил давления газов (в двигателях двойного действия). [c.494]

Бочарова С. А. Напряженное состояние трубы, находящейся под действием равномерного вдутреннего давления и продольной силы при больших пластических деформациях. — В кн. Расчеты иа прочность. [Сборник статей], вып. 9,- М., Машгиз, 1963, с. 196—218. [c.133]

Различают давильные работы без утонения и с утонением стенки. Схема давильных работ без утонения стенки показана на рис. 3.46, а. Предварительно вырубленную заготовку продольным суппортом прижимают к торцу формы-пуансопа (обычно деревянной), укрепленной на вращающейся планшайбе токарно-давильного станка. На наружной гюверхности заготовки создают давление торцом давильника (рычага). Заготовка проскальзывает под давильником, который вызывает местную деформацию. Постепенное деформирование заготовки по всей поверхности позволяет придать заготовке форму иуансона,. [c.113]

При многорядной установке колец с затяжкой с одной стороны ближайшая к гайке пара колец, на которую действует цолная сила затяжки, развивает наибольшее давление на вал и ступицу и передает главную долю крутящего момента. В следующих парах давление падает, так как часть силы затяжки погашается осевыми составляющими сил трейия на поверхностях колец. Соответственно уменьщается доля крутящего момента, передаваемого этими кольцами. На удаленных от гайки кольцах сила затяжки ослабевает настолько, что ее не хватает даже для упругой деформации колец и выбора первоначального монтажного зазора, вследствие чего нарущается центрирование и теряется продольная устойчивость крепления детали. [c.305]

Известно, что при подводе охладителя через пористую поверхность происходит деформация профилей продольной скорости и температуры во внешнем пограничном слое. Профили скорости и температуры становятся менее заполненными, при этом увеличение интенсивности вдува охладителя ведет к более сильной их деформации. Таким образом, наличие поперечного подвода охладителя вызывает снижение градиентов скорости и температуры в пограничном слое на стенке из-за деформадаи профилей и при одновременном возрастании динамической и тепловой толщин пограничного слоя. Это вызывает уменьшение поверхностного трения и теплового потока на пористой стенке. С увеличением интенсивности вдува охладителя это уменьшение будет более сильным. Однако механизм охлаждения пористой стенки различен в зависимости от термодинамического состояния охладителя. Если охладитель газообразный, то температура стенки, соприкасающейся с горячим потоком газа, зависит от расхода охладителя и плавно уменьшается при его увеличении. В случае жидкого охладителя температура горячей поверхности при больших удельных расходах охладителя на единицу поверхности близка к температуре кипения при давлении горячего газа, омывающего пористую стенку. Между газовым потоком и пористой стенкой образуется жидкая пленка, толщина которой зависит от расхода охладителя. По мере умень- [c.153]

После 10 лет эксплуатации произошла разгерметизация трубопровода 0720x10 мм Газораспределительная станция-1-Сакмарская ТЭЦ. Трубопровод протяженностью 9,7 км, предназначенный для транспортировки очищенного природного газа под давлением 1,2 МПа, сооружен из труб производства Челябинского трубного завода (сталь ВСт Зсп). Повреждение трубы представляло собой разрыв металла П-образной формы с основанием, располагавшимся почти параллельно (под углом -20 ) оси трубопровода. Общая длина линии разрыва составляла -2700 мм. Вдоль линии разрыва выявлены три характерные зоны металла 1 — зона с первичной продольной трещиной длиной - 1000 мм без явных признаков пластической деформации. Трещина проходила по поверхности трубы с механическими повреждениями (задиры и вмятина) под углом - 20° к оси трубопровода 2 и 3 — зоны с участками долома, располагавшимися под углом 40-50° к поперечному сечению трубы и направленными в одну и ту же сторону относительно первичной трещины. В зоне 1 находились окисленная поверхность шириной от 7,7 до 8,3 мм, то есть до -90% толщины стенки трубы, и поверхность долома шириной 0,9-1,5 мм по всей длине продольной трещины. Отмечено, что увеличение угла между линией разрыва металла и осью трубы произощло в местах локализации концентраторов напряжений, а именно на концах задира, который явился очагом зарождения исходной трещины. На поверхности трубы в области зарождения трещины и вблизи нее зафиксированы многочисленные механические повреждения металла в виде групп задиров (бороздок) и отдельных вмятин. Размеры задиров длина от 48 до - 1000 мм, глубина — от 0,8 до 3,0 мм. Размеры вмятин длина — от 130 до 450 мм, ширина — от 75 до 130 мм, глубина — от 5 до 25 мм. Наиболее протяженные задиры и самая крупная вмятина располагались вдоль предполагаемой линии зарождения разрыва. Характер задиров [c.56]

Следлет отметить, что, вследствие специфики работы толстостенные конструкций в условиях высоких давлений, влияние побочных факторов (например, продольных осевых сил или изгибных нагрузок, действующих на корп с конструкции) на напряженное состояние последних принебрежимо мало по сравнению с тонкостенными оболочками. В связи с э тим для рассматриваемых цилиндрических и сферических оболочек характерно нагружение в условиях плоской (02 / 0 = / ад = 0,5) и осесимметричной (Оф I ) деформаций. [c.199]

В продольных волнах участки среды испытывают чередующиеся сжатия II растяжения, изменяющие их объем, т. е. продольные волны являются волнами объемной деформации. Упругие силы, противодействующие изменению объема, возникают как в твердых телах, так II в жидкостях и газах. Поэтому продольные волны распространяются в твердых телах, экидкостях и газах. Чередующиеся деформации сжатия и растяжения участков среды в продольных волнах сопровождаются соответствующими изменениями давления по сравнению с его средним значением в деформированной среде. [c.201]

На рис. 38 представлены результаты испытаний конструкционной углеродистой стали на трубчатых образцах под действием внутреннего давления и осевой силы. Продольное напряжение обозначено ст. окружное Оу. По осям отложены отношения соответствующих напряжений к условному пределу текучести = сто,2 (см. лекции 5—6). Опыт-ные точки соответствуют достижению октаэдрическим сдвигом величины, соответствующей деформации 0,2% при растяжении, а именно — 0,14% (в предположении несжи- [c.62]

При испытании трубопровода тензорезисторы зафиксировали деформации = 6 10 , = 7,82 10 (см. рисунок). Вычислить внутреннее избыточное давление q и продольную силу N,-действовавшие на стенки трубы при испытании, если в момент подачи воды температура стенок повышалась на At = 50° С. Материал — сталь. Средний диаметр сечения d = 800 мм, толш,ина стенок S = 12 мм. [c.63]

Опыт инженерного использования критериев (6.22) и (6.26) указывает, что в материале принципиально заложена возможность разрушения как отрывом, так и срезом. Все зависит от вида напряженного состояния и от соотношения между константами Ст( .р и 2Тррез. Например, стержневой образец из мрамора разрушается при растяжении без остаточных деформаций, поверхность излома ориентировагса перпендикулярно оси образца, что характерно для разрушения отрывом. Однако такой же образец при растяжении в условиях значительного бокового давления об наруживает существенную остаточную деформацию (до 20%) и разрушается срезом. Стержневые образцы из пластичного материала с относительно глубокой кольцевой выточкой разрушаются без существенных остаточных деформаций, хотя при отсутствии указанного надреза разрушению предшествуют большие остаточные деформации с образованием шейки. Причина охрупчивания образца состоит в том, что у дна выточки имеет место трехосное растяжение, при котором материал предрасположен к разрушению отрывом. Подобный эффект вызывает даже шейка, сформировавшаяся при растяжении стержневого образца. При этом первоначальная трещина возникает в окрестности точки, лежащей на продольной оси образца в плоскости поперечного сечения наименьшей площади (см. точку О на рис. 6.4). Трещина имеет дискообразную форму, а с ростом нагрузки ее фронт распространяется в радиальном направ- [c.142]

Разрушения труб в эксплуатации по своему внешнему виду соответствуют разрушениям под действием внутреннего давления при статическом нагружении до разрыва. При этом трещины, как и при статическом разрыве, образуются в продольном направлении [10]. Характерно, что появление эксплуатационных трещин, как правило, происходит в зоне сварного соединения. Длина разрывов в процессе эксплуатации, как и при статическом разрыве, может составлять до нескольких метров. Однако рассмотрение характера мест разрушения показывает существенные отличия эксплуатационных разрывов труб от разрывов при статическом нагружении. Основной особенностью эксплуатационных разрывов является отсутствие значительных пластических деформаций [10] как в месте разрыва, так и по периметру трубы. Излом имеет выраженные зоны очага разрушения и дорыва. [c.137]

Последствия химического взаимодействия между составляющими в композициях третьей и псевдопервой группы проявляются не только после специальных термических обработок, но и после получения их методом горячего прессования. Большинство исследователей сходится во мнении, что существуют оптимальные параметры получения этих композиций. Если два любых параметра из трех (температура, время, давление прессования) постоянны, то кривая зависимости продольной прочности композиции от третьего переменного параметра имеет максимум. Объяснение такой зависимости будет дано при обсуждении выбора оптимальной температуры прессования композиции алюминий—борное волокно. Проиллюстрируем сказанное графиком (рис. 31) зависимости прочности и деформации до разрушения от температуры прессования композиции Ti — 6% А1 — 4% V — 25% волокон B/Si . Кривые имеют пологий максимум в интервале температур 770—830° С. Снижение механических характеристик композиций, полученных прессованием при высоких температурах, объясняется химическим взаимодействием и разупрочнением волокон. [c.78]

За исключением частных случаев (например, продольного соударения тонких стержней), воздействие импульсной нагрузки создает в материале напряженное состояние, характеризующееся высоким уровнем средних напряжений сжатия или растяжения (последнее во взаимодействующих волнах разгрузки). Можно пренебречь сопротивлением материала сдвигу при высоких давлениях и принять систему напряжений эквивалентной гидростатическому сжатию, что допускает решение ряда задач (например, задачи расчета начальной стадии высокоскоростного взаимодействия твердых тел [252—255]) методами гидродинамики. Для таких расчетов достаточно использовать уравнение состояния вида F p, гу, Т)=0, однозначно связывающее среднее напряжение (давление), объемную деформацию ev и температуру Т. Это уравнение пригодно для описания поведен ия жеталлических твгатерй лев, - ъемиая- -деформация-которых является упругой и, следовательно, не зависит от режима нагружения и его истории. [c.10]

Для изготовления элементов типографских клише и разных деталей согласно ГОСТу 598—60 поставляют цинковые листы толщиной 0,12—4,0 мм, шириной 30—700 лш, длиной 500—1400 мм. Цинк легко прессуется, штампуется, прокатывается и протягивается. В процессе деформации прочность и твердость снижаются, а пластичность увеличивается. В холоднокатаном состоянии цинк анизотропен. Его прочность в поперечном (к прокатке) направлении значительно выше, чем в продольном. При повышенных температурах цинк деформируется легче, чем в холодном состоянии. При комнатной температуре давление прессования у цинка велико, а с повышением температуры уменьшается. Цинк рекомендует я прессовать при 250—300 С и малых скоростях. При больших скоростях правсования цинк разогревается и становится горячеломким. Прокатку цинка производят при 130—170 С. [c.262]

Эти соображения послужили основой предложенной и разработанной в Институте электросварки им. Е. О. Патова АН УССР идеи непрерывной компенсации температурных деформаций трубопровода за счет создания труб с пониженной продольной жесткостью путем введения в конструкцию винтовых гофров [1]. Трубы, получившие название самокомпенсирующиеся , обеспечивают местную компенсацию продольных деформаций от изменения температуры, внутреннего давления и других осевых воздействий, например, деформации грунтов. [c.233]

Обозначения Р — полное давление п кГ р — нагрузка на единицу длины цилиндра или едини ну длины пластинки в кГ1см q — среднее давление на единицу площади контакта в кГ см — наибольшее давление по площадке контакта, раоное наибольшему сжимающему напряжению, в кГ слС-, max t — наибольшее касательное напряжение шах о — наибольшее растягивающее напряжение с — радиус площадки контакта по кругу или половина шнрины прямоугольной площадки контакта а и f — наибольшая и наименьшая полуоси эллиптической площадки контакта w — величина сближения по линии давления точек обеих деталей, удаленных от зоны контакта, из-за деформации в зоне контакта (или величина перемещения в направлении, параллельном давлению по отношению к неподвижной удаленной точке) Е — модуль продольной упругости р. — коэффициент Пуассона I н 2 — индексы, соответствующие первой п второй деталям. [c.420]

При растопке одного из котлов ПК-41, проработавшего около 12 тыс. ч, на линии БРОУ (быстродействующей редукционно-охладительной установки) были обнаружены две сквозные трещины (рис. 6-22,а), проходящие по зоне термического влияния в месте приварки гильзы для термопары одна продольная длиной около 700 мм, другая, отходящая от нее, кольцевая. Они были расположены на вертикальном участке, изготовленном из труб диаметром 377x10 мм из стали 20. Трубопровод спроектирован на давление среды 6,5 ат и температуру 170° С. Механические свойства и химический состав металла труб соответствовали требованиям ЧМТУ 670-65, по которым были поставлены трубы. Микроструктура состоит из феррита и плотного пластинчатого перлита без следов сфероидизации. Деформации зерен феррита около трещины не отмечается, величина зерна соответствует 5—6 баллам. Трещина развивалась по зернам от внутренней поверхности трубы. Металлургических дефектов вблизи трещины не обнаружено. [c.295]

Оболочки, нагруженные внещним газовым давлением, хорошо рассчитанные на прочность, иногда подвергаются без видимой внешней причины опасным деформациям и даже разрушению. Изучение этого явления показало, что оно аналогично явлению продольного изгиба стержней и по аналогии получило название устойчивости оболочек [12]. [c.171]

В сентябре 1962 г. на Саблино-Знаменском сахарном заводе произошла авария на горизонтально-водотрубном секционном двухбарабанном паровом 1ютле Бабкок — Вилькокс , поверхностью нагрева 252 м , с рабочим давлением 15 ати, вызвавшая продольный разрыв размером 320 X 160 мм одной кипятильной трубы диаметром 102 X 4 мм нижнего ряда крайней левой секции и деформацию пяти труб нижнего ряда со стрелой прогиба до 180 мм. [c.187]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...