Коэффициент гидравлической устойчивости

Г идравлическая устойчивость — способность системы поддерживать заданный гидравлический режим. Коэффициент гидравлической устойчивости У — отношение расчет- [c.348]

Кроме того, коэффициент гидравлической устойчивости (4-12) не учитывает два важных фактора гидравлическое сопротивление паропроводов и изменение плотности пара. Если учесть и то и другое, то коэффициент гидравлической неустойчивости можно записать [c.177]

При изменениях расхода сетевой воды или напора на ТЭЦ могут меняться расходы воды через абонентские вводы, т. е. может нарушаться их гидравлический режим. Гидравлическая устойчивость абонентских систем тем больше, чем больше отношение потери напора на абонентском вводе Яаб к напору иа ТЭЦ Ях,эц Соответственно коэффициент гидравлической устойчивости абонентской системы при отсутствии автоматического регулирования [c.181]

Для количественной оценки гидравлической устойчивости местной системы пользуются коэффициентом гидравлической устойчивости, под которым понимается отношение расчетного расхода воды в местной системе к максимальному возможному расходу воды через эту систему. [c.87]

Чем ближе к единице коэффициент гидравлической устойчивости, тем устойчивее гидравлический режим. [c.87]

Коэффициент гидравлической устойчивости абонентских вводов, оснащенных авторегуляторами расхода, равен единице. [c.87]

Коэффициент гидравлической устойчивости абонентских вводов, не оснащенных авторегуляторами, определяется по формуле [c.87]

Значительно большая гидравлическая устойчивость однотрубных систем отопления по сравнению с двухтрубными не дает оснований к резкому завышению количества циркулирующей воды в системе отопления. Противодействующим фактором в этих системах также является так называемая температурная разрегулировка, связанная с изменением температур воды в системе по мере ее охлаждения в нагревательных приборах. Всякое изменение расхода воды против расчетного изменяет темп снижения температуры воды по стоякам системы и тем нарушает расчетную теплоотдачу нагревательных приборов. Поэтому увеличение коэффициента смешения для однотрубных систем отопления может преследовать только цели компенсации возможного снижения расхода сетевой воды при эксплуатации сетей. Если коэффициент смешения элеватора получен больше необходимого, то его снижение до нормы может быть легко получено путем увеличения сопротивления отопительной системы прикрытием любой из задвижек. [c.273]

Следует заметить, что поворот направляющего аппарата первой ступени на угол 9, обеспечивающий расчетное обтекание воздуха, может оказаться неоптимальным для рабочего колеса второй ступени. Тогда необходимо выбирать такую величину 9, чтобы общие гидравлические потери были минимальными. Это замечание справедливо для всех ступеней. Необходимо также учитывать, что расчетное обтекание лопаток при таком регулировании можно обеспечить только на одном, близком к среднему, радиусе. На других радиусах обтекание несколько отличается от расчетного. Несмотря на это, такое регулирование обеспечивает существенное уменьшение гидравлических потерь и возрастание Т1к и Як. Характеристики компрессора с поворотными лопатками в нескольких первых и последних ступенях показаны на рис. 8.6. Обращает на себя внимание то, что КПД компрессора практически во всем диапазоне эксплуатационных режимов остается почти неизменным и высоким, а коэффициент запаса устойчивости по рабочей линии изменяется очень слабо (рис. 8.7). [c.139]

Рассмотрим эти снижающие эффект разделения коэффициенты. Коэффициент Si учитывает тот факт, что, соединяя последовательно разделительные ступени в каскады, необходимо пропускать через пористые перегородки только половину потока, т. е. делить поток приблизительно пополам одна часть потока, обозначим ее 0, — обогащенная (легкая фракция), вторая (1—0)—обедненная легким изотопом (тяжелая фракция). В противном случае очень сложно обеспечить равномерную работу всех ступеней и гидравлическую устойчивость процесса в каскаде. С учетом того что в ступенях каскада 0 (1—0) О,5, французские исследователи получили следующее значение Si [c.263]

Несмотря на то что значения коэффициентов гидравлической и тепловой устойчивости теоретически могут принимать любые значения от нуля до бесконечности, в действительности их значения ограничены и находятся в относительно узком пределе — от 15 до 25. Указанное обстоятельство позволяет при достаточно накопленном опыте по значениям данных коэффициентов проводить оценку работы паровой сети промышленного предприятия. Так, если значение коэффициента тепловой устойчивости исследуемой паровой сети находится ближе к верхнему пределу, то условия эксплуатации такой сети наиболее благоприятны. [c.178]

Таким образом, согласно этому условию потеря устойчивости в форме помпажа (режим мягкого возбуждения) возможна только при работе насоса на левой ветви характеристики [48], достаточно больших значениях податливости сосредоточенной упругости и малых значениях коэффициентов гидравлических сопротивлений питающего и напорного трубопроводов Rl и R2. [c.32]

Конструктивные параметры шнека выбираются из условия обеспечения высоких антикавитационных качеств высокооборотного шнеко-центробежного насоса. В то же время установленное направление изменения конструктивных параметров шнека для стабилизации системы в конечном счете приводит к снижению напора шнека . Это может оказаться недопустимым с точки зрения обеспечения бескавитационных условий работы центробежного колеса. Заметим, что при возникновении кавитационного режима работы центробежного колеса дальнейшие изменения конструктивных параметров шнека с целью стабилизации системы, как правило, не приводят к желаемому результату, так как в этом случае существенное дестабилизирующее влияние на устойчивость системы могут оказывать кавитационные явления в центробежном колесе (см. разд. 4.7). В подобных случаях задача обеспечения устойчивости значительно усложняется и возникает необходимость в разработке специальных средств подавления кавитационных колебаний. Как следует из теории, возможные направления повышения устойчивости системы связаны с изменением конструктивных параметров входной части шнека, которые оказывают определяющее влияние на параметры и j, и с увеличением коэффициентов гидравлического и инерционного сопротивлений питающего трубопровода. [c.134]

Вязкость среды, как известно из гидромеханики, непосредственно влияет на гидродинамическую устойчивость потоков, при нарушении которой происходит смена ламинарных течений турбулентными. При этом изменяются коэффициенты гидравлических сопротивлений и соответственно изменяются потери механической энергии в гидро- или в пневмосистеме. От вязкости рабочей среды зависят также силы трения, возникающие при относительных перемещениях деталей, зазоры между которыми заполнены жидкостью или газом. Действие этих сил также сопровождается потерями механической энергии. Таким образом, вязкость рабочей среды играет важную роль в диссипации механической энергии и вследствие этого может оказывать существенное влияние на демпфирование гидро- или пневмосистем. [c.176]

Величина, обратная р , называется модулем упругости жидкости рр. Значения коэффициентов р и р весьма малы. Так, например, в интервале давлений р = (1- -200) 10 Па при t =20 " С средние значения р, и Рр составляют для воды р, л 2 Ю °С , РрЯ= 5 10 ° Па для минеральных масел, применяемых в гидроприводах, Р/ 7 10" °С", Рр ж 6 10" Па . Поэтому при решении большинства практических задач изменением плотности капельных жидкостей при изменении температуры или давления обычно пренебрегают (исключение составляют задачи о гидравлическом ударе, об устойчивости и колебании гидравлических систем и некоторые другие, где приходится учитывать сжимаемость жидкости). [c.8]

Это произойдет тогда, когда гидравлическая характеристика витка будет устойчивой и дросселирование не потребуется. Подставим значения коэффициентов А, В, С и, учтя, что у ср = о , найдем условие устойчивости характеристики по П. А. Петрову [c.69]

Камера сгорания состоит из входного устройства, жаровых труб, корпусов и соединительных фланцев. Во входном устройстве снижается скорость паровоздушной смеси, поступающей из компрессора. Тем самым увеличивается устойчивость горения и сни-н<ается гидравлическое сопротивление камеры сгорания. Входное устройство выполняется в корпусе высокого давления. Для формирования зон обратных токов, необходимых размеров и интенсивности (для стабилизации пламени), для получения требуемых коэффициентов избытка воздуха в первичной зоне и т. п. служат фронтовые устройства. Конструктивно эти устройства могут [c.62]

Основная трудность создания надежной методики расчета на устойчивость гидравлического следящего привода заключается в сложности математического описания движения привода в граничных условиях перехода от неустойчивого к устойчивому режиму движения и наоборот, вследствие множества параметров, определяющих динамику привода, и ряда нелинейных зависимостей между ними. Общеизвестно [52], что методы расчета, рассматривающие силовой гидравлический следящий привод в виде линейной модели, в которой исключается трение, а коэффициенты усиления по скорости и давлению (нагрузке) принимаются постоянными, независимыми от величины входного сигнала (рассогласования), дают чрезмерный запас устойчивости и заставляют выполнять следящий привод с неоправданно низкой точностью воспроизведения. Эти методы расчета предполагают возможность существования двух областей динамического состояния гидравлического следящего привода области / устойчивости и области II неустойчивости равновесия. Эти области показаны на рис. 3.8, где А — амплитуда перемещений рп — подведенное давление. Критическим давлением перехода из одной области динамического состояния в другую является подведенное давление величины рпл- [c.113]

Демпфирование нагрузкой вязкого трения с переменным коэффициентом усиления дает наиболее эффективное повышение устойчивости гидравлических следящих приводов при нагружении им непосредственно силового двигателя привода и обеспечении высокой степени демпфирования при небольших скоростях слежения и низкой степени демпфирования при высоких скоростях слежения. [c.221]

Демпфирование гидравлических следящих приводов нагрузкой вязкого трения с коэффициентом усиления, уменьшающимся с увеличением скорости слежения (рис. 3.54, а), оказывает на динамику приводов действие, близкое по своему характеру к действию усилия сухого трения в направляющих рабочего органа. Преимуществом демпфирования нагрузкой вязкого трения является то, что оно ие уменьшает чувствительности следящего привода. Кроме того, простым изменением величины коэффициентов и k2 усиления демпфирования и скорости перехода от одного к другому коэффициенту молено сформировать оптимальную характеристику привода, обеспечивающую лучшие устойчивость и точность воспроизведения. Демпфирование усилием [c.221]

Механический к. п. д. гидравлических машин, а следовательно, и привода в целом во многом определяет такие эксплуатационные показатели гидрообъемных передач, как общий коэффициент полезного действия, минимальное устойчивое число оборо- 2, тов, диапазон регулирования по оборотам, а также надежность работы и срок службы. [c.255]

Первая попытка предотвращения такой трудности состояла в деаэрации жидкости. Этот метод широко использовался во многих гидродинамических трубах и на некоторых стендах для испытания гидравлических машин. Однако по мере накопления знаний о природе кавитации стало очевидным, что удаление растворенного и находящегося в свободном состоянии газа создает искусственные условия для кавитационных испытаний. Если, например, удаление газа существенно увеличивает эффективную прочность жидкости на разрыв, то можно ожидать, что лабораторные испытания дадут лучшую, т. е. более далекую от возникновения кавитации характеристику, чем у натурных машин. Такое расхождение менее допустимо, чем отклонение в противоположную сторону, поскольку оно приводит к отрицательному коэффициенту надежности экспериментальных результатов. Попытка разрешения этой экспериментальной проблемы путем установки абсорбера в контур трубы была сделана во время реконструкции гидродинамической трубы Калифорнийского технологического института в 1947 г. [24]. Это устройство предназначено для растворения воздуха и других газов с такой же скоростью, с какой они выделяются из раствора, что позволяет поддерживать нормальное количество растворенного газа и устойчивых ядер кавитации без накопления свободных пузырьков. [c.574]

Элементы пароводяного тракта котла с большими входными энтальпиями в номинальных условиях, имеющие, как правило, однозначные гидравлические характеристики, при низких входных энтальпиях и малых тепловых нагрузках могут иметь многозначные гидравлические характеристики. Для обеспечения устойчивости при работе в области многозначности необходимо поддерживать массовую скорость на внешней ветви характеристики, соответствующую перепаду давления в точке минимума гидравлической характеристики разверенной трубы с определенным коэффициентом запаса. Таким образом, нижний предел массовой скорости (см. рис. 13.4) определяют по формуле [c.238]

Особенности гидравлических следящих приводов манипуляторов еще более усложняют теоретическое исследование их устойчивости, ибо постоянная составляющая нагрузки, действующая на приводы многих звеньев, и использование дифференциальных цилиндров приводит к несимметричным колебаниям. Некоторые параметры приводов, такие как приведенная к поршню масса подвижных частей, коэффициент усиления обратной связи и ряд других, могут изменяться с изменением положения звеньев. [c.106]

Масса подвижных деталей гидроцилиндра обычно составляет незначительную долю общей приведенной к поршню массы подвижных частей привода М, поэтому ее можно считать мало зависящей от остальных параметров. Масса М определяет два коэффициента, входящие в формулу ( .92) в соответствии с выражением (У.31) и Со по соотношению (У.45). Оба эти коэффициента, возрастающие при увеличении приведенной к поршню массы М, входят в отрицательный член предпоследнего определителя Гурвица. Увеличение М всегда уменьшает величину Н 1 и, следовательно, сужает область устойчивого равновесия привода. При этом во избежание возникновения автоколебаний приходится, например, уменьшать передаточное число , что в соответствии с формулой (У.Зб) увеличивает ошибку слежения в установившихся режимах. Кроме того, увеличение массы подвижных частей, как известно, ухудшает динамические характеристики привода, увеличивая динамическую ошибку и время переходного процесса. Поэтому для повышения точности работы гидравлических следящих приводов желательно конструктивными мерами и выбором материалов по возможности уменьшать массу подвижных частей. Величина М для некоторых приводов манипуляторов может изменяться в зависимости от положения звеньев. Поэтому для обеспечения устойчивости равновесия этих приводов необходимо производить расчет при максимальном значении М. [c.133]

На рис. 218 приведен ремонтно-технологический чертеж решетчатой фермы. Элемент а—б, имеющий сквозную трещину и большой изгиб, подлежит замене, элемент в—г с незначительным изгибом должен быть выправлен без подогрева с помощью винтового или гидравлического домкрата 2, установленного на деревянные брусья 3. Деревянная прокладка 1 устанавливается с целью придания большей устойчивости домкрату за счет большого коэффициента трения дерева по [c.333]

Величины большинства параметров следящих приводов в той или иной степени связаны друг с другом. Поэтому изучение влияния каждого из них в отдельности на устойчивость и точность не всегда может являться основанием для конкретных рекомендаций конструкторам, хотя и представляет известный теоретический интерес. Например, при исследовании гидравлических следящих приводов с золотниковыми усилителями [3] установлено, что увеличение рабочей площади поршня Г, а также отношение этой площади к силе трения в направляющих позволяет увеличить давление питания следящего привода рн при сохранении устойчивости. Этот безусловно верный вывод, однако, не может служить основанием для рекомендации конструкторам при проектировании следящих приводов всегда стремиться к одновременному увеличению Р и рн, так как при этом значительно возрастает тяговое усилие гидродвигателя, которое может намного превысить величину, заданную техническими требованиями. Это ведет к снижению к. п. д. привода и увеличению его веса, что в ряде случаев может оказаться нецелесообразным. Кроме того, увеличение площади поршня приводит к возрастанию коэффициента упругости привода, заставляет увеличивать расход жидкости для обеспечения заданной скорости, что влечет за собой изменение размеров трубопроводов и т. д. Таким образом, изменение лишь одного параметра привода для обеспечения устойчивости и повышения точности часто может оказаться невыгодным, а иногда и невозможным. [c.76]

Г идравличсская устойчивость — способность системы поддерживать заданный гидравлический режим. Коэффициент гидравлической устойчивости У — отношение расчетного расхода сетевой воды в местной системе к максимально возможному расходу при разрегулировке сети. В абонентских установках с авторегуляторами расхода У=1. [c.605]

Гидравлический расчет. Гидравлический расчет ПГ по контурам теплоносителя и рабочего тела выполняется по участкам после определения их размеров и скоростей сред в них. Полное сопротивление контура вычисляется по формуле (1.1). Формулы для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления приведены в гл. 1, 2 и в [3, 5, II, 13]. Все расчеты проводятся подобно тому, как указано в 11.1 и 11.3. В расчете оценивается необходимое шайбование труб испарителя, обеспечивающее.устойчивую циркуляцию воды через трубы при изменении паропроизводительности ПГ от 100 до 20%, [c.193]

Коэффициент запаса устойчивости Коэффициент запаса устойчивости N определяется как отношение действительного критического давления р р к рабочему Ppgg. Численное значение коэффициента N рекомендуется принимать не менее 3. При пробном гидравлическом испытании допускается принимать N = 2,5. [c.264]

По самому принципу устройства однотрубные системы, конечно, имеют значительно большую гидравлическую устойчивость, нежели системы двухтрубные. Этому способствует значительное повышение доли потерь напора в однотрубных стояках. Однако увеличение гидравлической устойчивости однотрубных систем отопления, к сожалению, не означает полной независимости их работы от расхода воды и температурного режима. Причиной разрегулировки 0 дн0трубных систем отопления является разное изменение коэффициентов теплопередачи отопительных радиаторов, расположенных последовательно по этажам здания. По исследованиям ряда авторов, для правильного функционирования однотрубных систем, так же как и двухтрубных, необходимо проводить режим количественно-качественного регулирования. [c.29]

Проблема Гурвица возникла при следующих обстоятельствах Максвелл, изучая причины потери устойчивости регулятора прямого действия паровой машины, установил, что задача эта сводится к выяснению того, имеют ли все корни некоторого алгебраического уравнения отрицательные действительные части. Решив эту задачу для частного случая уравнений третьей оепени, он сформулировал се в обш,ем виде, и по его предложению она была объявлена задачей на заданную тему на премию Адамса. Эту задачу решил и премию Адамса получил Раус, установивший алгоритм, позволяющий по коэффициентам уравнения решить, все ли его корни расположены слева от мнимой оси. Позже, не зная о работах Максвелла и Рауса, известный словацкий инженер-турбостроитель Стодола пришел к той же задаче, исследуя причины потери устойчивости регулируемых гидравлических турбин. Он обратил на эту задачу внимание цюрихского математика Гурвица, который, также не знап о работах Максвелла и Рауса, самостоятельно решил ее, придав критерию замкнутую (рорму. Связь между алгоритмом Рауса и критерием Гурвица была установлена позднее, [c.220]

При испытаниях на машинах с гидравлическими пульсаторами необходимо проводить динамическую тарировку машин. Динамическую тарировку проводят на тех частотах и на тех объектах, которые испытывают, чтобы учесть жесткость образца или имеют поправочные коэффициенты для различных жесткостей. В работе [112] поправочный коэффициент предложено устанавливать с помощью расчета. При амортизирующей резиновой прокладке под основанием машины рассчитанные поправки не обеспечивают устойчивой работы машины. Особенно это проявлялось на образцах с низкой жест-[состью. Рекомендуется установка машины на жестком фундаменте. На основании выполненного исследования для машины ЦД-10 Пу предложена коррекция поправочного коэффициента для Pmin и Ртах- [c.193]

Как показано в работе [2], ползун в системах автоматической функциональной разгрузки при малых степенях сближения аправ-ляющ их может рассматриваться как апериодическое звено. В таком качестве он и представлен на структурной схеме с коэффициентом передачи Кь и постоянной времени Г4. Преобразование К4 гидравлического давления Рн между направляющими в разгружающее усилие Ер принято безынерционным. Для целей повышения устойчивости системы и снижения перерегулирования в момент запуска АСССН в нее введен сильфон, передаточная функция которого [c.136]

В опытах по определению гидравлического сопротивления колпачковых решеток оказалось, что в устойчивом режиме работы коэффициент сопротивления решетки р несколько выше сопротивления той же, но обнаженной решетки р, а именно gp= (1- 1,1) р, что по крайней мере качественно подтверждается и данными [Л. 630]. [c.210]

Коэффициент теплообмена стенки со слаборазвитым псевдоожиженным слоем вблизи самого предела устойчивости, пока нет гидравлического (пневматического) перемешивания частиц, долл<ен быть немного меньше коэффициента теплообмена с фильтрующим плотным слоем (зажатым для предотвращения псевдоожижения) за счет несколько меньшей концентрации частиц и ослабления фильтрационного перемешивания. Высокие аст подобного слабо развитого псевдоожижен ного слоя в принципе можно получить, работая в режиме восходящего, нисходящего или горизонтального организованного перемещения материала. [c.414]

В связи с тем, что в линии, кроме регулирующего органа, устанавливаются запорная арматура, измерительная диафрагма, распыливающая форсунка, а также имеются другие местные сопротивления, общее гидравлическое сопротивление линии обычно больше гидравлического сопротивления регулирующего органа в положении полного открытия. При больших отношениях л/Sp.oI наиболее подходящими для целей р.егулирования могут оказаться клапаны с параболическими или логарифмическими расходными характеристиками. При этом в некоторых случаях допустима нелинейность расходной характеристики, Если запаздывание и время разгона регулируемого участка с уменьшением нагрузки возрастают, а впрыск должен изменяться примерно пропорционально нагрузке, то в целях обеспечения одинаковой устойчивости регулирования во всем диапазоне необходимо иметь крутизну характеристики или передаточный коэффициент регулирующего органа Кр.о, возрастающие с повышением нагрузки. Такими свойствами обладают клапаны с параболическими и логарифмическими характеристиками. [c.227]

Экспериментальные амплитудная, фазовая и амплитуднофазовая частотные характеристики замкнутого однокоординатного гидравлического следящего привода показаны на рис. 3.18. Кривые приведены для приводов, построенных по схеме, показанной на рис. 3.1, и отличающихся коэффициентами усиления. Изменение последнего достигалось за счет регулирования величины подведенного к командному золотнику давления рп- Приводу сообщалось входное синусоидальное воздействие с амплитудой йвх = 0,007 см, близкой по величине амплитуде автоколебаний привода при граничном подведенном давлении рпг (на границе устойчивости). [c.121]

Количественные соотношения между экспериментальными характеристиками усилия трения при гармонических перемещениях. с различной частотой и принятым при расчетах коэффициентом гармонической линеаризации нелинейной характеристики сухого трения согласно рис. 3.5, в выявляются при сопоставлении величин их первых гармоник. На рис. 3.35 в увеличенном виде показаны совмещенные осциллограммы изменения усилия трения Т в направляющих каретки гидравлического следящего привода при синусоидальных перемещениях с низкой частотой со 12 25 padj eK и амплитудой а = 0,021 см (кривая I), а также при автоколебаниях того же привода вблизи границы устойчивости (кривая 2). Сравнение осциллограмм позволяет сделать следующие выводы [c.167]

Рассмотрим теперь, как влияет на устойчивость гидравлических следяш,их приводов демпфирование нагрузкой вязкого трения с переменным коэффициентом усиления при образовании ее в маслопроводах, соединяющих управляющий золотник с силовым цилиндром (рис. 3.52, б). При открытых щелях управляющего золотника в среднем положении и линейном (за исключением характеристики демпфирования) виде привода исходная система уравнений, описывающих движение привода при допущениях, принятых в 3.3, и внешнем воздействии в виде единичного импульса [аналогичная система (3.21)], будет [c.220]

Применение управляющих золотников с переменным. коэффициентом усиления. Рассмотрим эффективность такого способа повышения устойчивости на примере типового гидравлического следящего привода, схема которого показана на рис. 3.57, с четырехщелевым управляющим золотником, имеющим нулевое от- [c.223]

Увеличить длину и грузоподъемность стержня (поперечное сечение стержня) можно двумя путями. Из тонкостенных полых стержней, в пустотах которых находится воздух под давлением, изготовим стержень диаметром 200 мм при равномерном расположении пустот их площадь займет приблизительно 200 см , внутреннее допускаемое давление р = =236 кГ1см , площадь сечения стали стержня приблизительно у=257 длина 1=5 м, момент инерции приблизительно равен /у=4458 см радиус инерции i=4,16 см, гибкость Я=120, коэффициент уменьшения основного допускаемого напряжения Ф=0,45, допускаемое усилие по условиям устойчивости Ру = =Ф> уа=190 т, допускаемое усилие за счет подпора Рп= = р п = 23б 200=47,2 т, полное допускаемое усилие Р — = 237,2 г. Устойчивость стержня за счет гидравлического подпора возрастает на [c.110]

Основной причиной, вызывающей неравномерный износ рабочей фаски и, следовательно, нарушение герметичности клапана,, является обычно внецентровая посадка шара на рабочую фаску. При этом в точке удара возникают очень большие удельные давления, вызывающие местные смятия рабочей фаски. Поэтому при конструировании клапанных узлов необходимо стремиться к обеспечению центральной посадки шара на рабочую фаску или в крайнем случае к предохранению ее от местных деформаций. Достигается это как за счет соответствующего выбора конструкции седла, так и корпуса клетки клапана. Готовый клапан обязательно должен быть испытан для проверки устойчивости его работы и гидравлической характеристики, так как иногда новые конструкции их работают неустойчиво или с низким коэффициентом подачи, а иногда вообще не выполняют свои функции. [c.94]

Если объект характеризуется одной наибольшей постоянной времени, определяемой инерцией изменения концентрации, и несколькими меньшими постоянными времени, отражаюнхими гидравлическую инерцию, то основная постоянная времени вводит в систему угол отставания почти 90° и высокую степень демпфирования на критической частоте, фазовый сдвиг на которой составляет 180°. Это приводит к появлению большого общего коэффициента усиления системы, что находится в кажущемся противоречии с тем фактом, что для обеспечения устойчивого регулирования во многих колоннах коэффициент усиления регулятора устанавливается меньше единицы. Необходимость установки малых значений коэффициента усиления регулятора диктуется тем обстоятельством, что коэффициент усиления объекта оказывается часто очень большим, т. е. небольшие изменения расхода орошения приводят к большим изменениям состава продукта, как это следует из уравнения материального баланса. Например, в случае разделения смеси бензола и толуола уменьшение расхода орошения с 80 до 70 моль1ч означает увеличение выхода верхнего [c.393]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...