Сопротивление контура полное

Термическое сопротивление тела Полное термическое сопротивление с учетом теплоотдачи на контурах [c.106]

При трансформаторе, встроенном в сварочные клещи, можно применять роботы широкого назначения без ограничения их манипуляционных возможностей, так как тяжелые и жесткие кабели вторичного контура заменены легкими и гибкими кабелями малого сечения первичного контура. Полное сопротивление первичного контура существенно снижается, что позволяет значительно уменьшить габаритные размеры и массу трансформатора. Клещи со встроенным трансформатором для роботизированной сварки должны быть достаточно компактны, а крепление к последнему звену робота должно быть таким, чтобы центр тяжести сварочного инструмента находился как можно ближе к осям вращения ориентирующих перемещений. Клещи со встроенным трансформатором для сварки тонколистовых конструкций автомобилестроения обычно имеют массу не более 50 кг, чем и определяется грузоподъемность роботов, пригодных для контактной сварки с применением рассматриваемого сварочного инструмента. При использовании клещей с встроенным трансформатором кисть робота должна обеспечивать вращающий момент не менее Г20 Н м, что соответствует массе клещей 50 кг при нахождении их центра тяжести на расстоянии не более 240 мм от осей вращения ориентирующих подвижностей. [c.208]

Полное гидравлическое сопротивление контура (в паскалях) [c.158]

Полное сопротивление контура будет равно [c.115]

Рис. 5.18. Зависимости отношения модулей токов, полного сопротивления индуктора ги и эквивалентного сопротивления контура

При установившемся движении этот напор равен полному гидравлическому сопротивлению контура Ар. Сопротивление контура складывается из сопротивления трения в трубах, местных сопротивлений входа и выхода труб в барабан, коллектора, поворотов труб, а также напора, необходимого для создания ускорения движения в подъемных трубах при парообразовании. [c.71]

На практике вместо полного движущего напора пользуются понятием полезного движущего напора т. е. разности между полным напором и сопротивлением подъемных труб и потерей напора на ускорение пароводяной смеси. Полезный напор должен быть равен оставшимся сопротивлениям контура сопротивлению трения в опускных трубах и местных сопротивлений контура. [c.71]

Размеры электрического контура (вылет электродов и раствор) и сечения токоведущих элементов определяют полное электрическое сопротивление контура. Контур шовных машин обычно имеет большее сопротивление, чем контур точечных рельефных и стыковых машин, из-за наличия двух подвижных контактов в роликовых головках. Чем больше вылет и раствор и меньше сечение, тем больше сопротивление, и для получения необходимого вторичного тока требуется повышать напряжение вторичной обмотки трансформатора, а следовательно, и электрическую мощность машины. Поэтому всегда, если возможно, стремятся иметь низкое сопротивление вторичного контура. [c.44]

В современных условиях производства для подавляющего большинства свариваемых изделий и конструкций оказываются вполне достаточными сравнительно небольшие размеры сварочных контуров. Для большинства точечных и шовных машин расстояние от точечных или роликовых контактов до корпуса (вылет электродов) не превышает 60 см. Раствор токоведущих шин составляет около 40 см. Но уже и для таких размеров площади, охватываемой контуром сварочного тока, полное сопротивление контура имеет значительную величину — 400—500 мкОм в зависимости от конструкции токоведущих шин. [c.222]

Однако по условиям нагружения поверхность стержня свободна от напряжений, поэтому т должно быть равно нулю. Следовательно, напряжение т, найденное по формуле Журавского, не может быть полным касательным напряжением, оно представляет собой лишь его вертикальную составляющую т (рис. VI.23, точка В). Горизонтальная составляющая полного напряжения и само полное напряжение т,о, в таких точках контура остаются неизвестными, так как они не могут быть найдены методами сопротивления материалов. (На рис. VI.23 полное напряжение обозначено т<.у .) [c.157]

Основное предположение линейной механики разрушения состоит в том, что трещина распространяется тогда, когда величина коэффициента интенсивности достигает критического значения, характерного для данного материала. Совершенно эквивалентная формулировка этого предположения состоит н том, что сила G, движущая трещину, превосходит критическое значение — сопротивление распространению трещины. Формула (19.4.4) утверждает эквивалентность двух этих формулировок. Что касается механического содержания принятой гипотезы и всей теории в целом, на этот вопрос можно ответить по-разному, а в рамках формальной теории вообще его можно не ставить. Тем не менее некоторые соображения могут быть высказаны. В оригинальной работе Гриффитса предполагалось, что освобождающаяся при росте трещины упругая энергия расходуется на увеличение поверхностной энергии если есть поверхностная энергия на единицу площади, то сила сопротивления движению трещины G = Анализ Гриффитса в течение долгих лет считался безупречным, хотя в нем содержится некоторый органический дефект. Энергия поверхностного натяжения вводится в уравнения теории как нечто данное и постороннее по отношению к упругому телу. На самом деле, поверхностная энергия есть энергия поверхностного слоя, свойства которого в той или иной мере отличаются от свойств остального материала и при решении задачи теории упругости этот поверхностный слой нужно как-то моделировать. Простейшая схема будет состоять в том, чтобы рассматривать поверхностный слой как бесконечно тонкую пленку с постоянным натяжением 7. Если контур свободного отверстия имеет кривизну, то поверхностное натяжение дает нормальную составляющую силы на контуре. При переходе к разрезу, в вершине которого кривизна становится бесконечно большой, поверхностное натяжение создаст сосредоточенные силы. В результате особенность у кончика трещины оказывается более высокого порядка, а именно, вида 1/г, а не 1/У г. На это обстоятельство было обращено внимание Гудьером, однако полное решение задачи было опубликовано много позже. В связи с этим можно выразить сомнение, связанное с тем, в какой мере пригодно представление о поверхностном натяжении в твердом теле как о натянутой бесконечно тонкой пленке, а особенно в какой мере эта идеализация сохраняет смысл при переходе к пределу, когда отверстие превращается в бесконечно топкий разрез. [c.664]

Силы сопротивления движению. Эти силы приложены вдоль поверхности стенок отсека А B D. Обозначим через Тц удельную силу трения (силу трения, приходящуюся на единицу внутренней поверхности отсека А B D), а через i — смоченный периметр (длину контура живого сечения, по которому жидкость соприкасается со стенкой). Тогда полная сила трения [c.107]

Сначала, так же как при расчете по нормативному методу, зададимся значением Шо=1,0 м/с. При этом значении г о полный приведенный коэффициент гидравлического сопротивления подводящей части контура (включающего опускную часть, необогреваемый и экономайзерный участки) определяется так [c.383]

Так же как в расчете по нормативному методу, примем сначала Wq=Q,5 м/с. в этих условиях скорость в опускных трубах составляет 1,54 мс, а на необогреваемом и экономайзерном участках — 0,5 м/с. Полный приведенный коэффициент гидравлического сопротивления подводящей части контура [c.404]

Принцип работы прибора основан на изменении полного сопротивления резонансного контура, образованного индуктивностью катушки датчика и распределенной емкостью соединительного кабеля, которое происходит из-за изменения электрических параметров катушки датчика, которое обусловлено различием электропроводности материалов подложки и покрытия, а также толщиной покрытия. [c.81]

Всасывание натрия осуществляется прямо из трубопровода. Перед входом в рабочее колесо установлены четыре направляющих ребра. Теплоноситель из рабочего колеса, пройдя направляющий аппарат, попадает в сферический сборник 13, откуда поступает в реактор. Из этого же сборника производится подача натрия на ГСП, который имеет относительно большие габариты и приспособлен для работы на низких частотах вращения. Проходящий через него натрий собирается в верхней полости бака и по специальной трубе 9 сливается на всасывание насоса. Сливная линия работает полным сечением, чем исключается захват газа. Применению такой схемы слива протечек способствовали два обстоятельства низкое сопротивление всасывающего тракта, поскольку насос установлен на горячей ветке контура, и наличие системы регулирования частоты вращения ГЦН. [c.178]

Определение режимов циркуляции. Для расчета естественной циркуляции в контуре необходимо определить полезный напор, т. е. разность между полным движущим напором и гидравлическим сопротивлением парообразующей части [c.235]

Насос по принятой в большинстве установок схеме располагается по холодной ветке контура. Гидравлическое сопротивление ПТО при этом составляет значительную часть полного сопротивления во всасывающей трассе насоса. Соответствующие гидравлические потери ограничиваются давлением на всасе насоса, его кавитационными характеристиками. Поскольку давление во всасывающей полости насоса зависит также от заглубления колеса относительно свободного уровня, то ограничения по гидравлическому сопротивлению ПТО в установках с петлевой компоновкой менее жесткие, так как имеются большие возможности по размещению реактора и насосов на разных высотных отметках. Так, сопротивления ПТО АЭС Феникс и АЭС с БН-600 с интегральной компоновкой равны соответственно 0,004 и 0,0072 МПа, в то время как для ПТО АЭС с БН-350 петлевого типа сопротивление равно 0,015 МПа. [c.24]

ЗАКОН [периодический Менделеева свойства простых тел, а также формы и свойства соединений элементов находятся в периодической зависимости от величины атомных весов элементов Планка описывает мощность излучения черного тела как функцию температуры и длины волны подобия Рейнольдса коэффициенты, необходимые для вычисления гидравлического сопротивления геометрически подобных тел, равны, если равны соответствующие числа Рейнольдса в этом случае оба потока подобны полного тока <для токов проводимости циркуляция вектора напряженности магнитного поля постоянного электрического тока вдоль замкнутого контура пропорциональна алгебраической сумме токов, охватываемых этим контуром для магнетиков циркуляция вектора магнитной индукции вдоль замкнутого контура пропорциональна алгебраической сумме токов, охватываемых этим контуром обобщенный циркуляция вектора напряженности магнитного поля постоянного электрического тока вдоль замкнутого контура пропорциональна алгебраической сумме токов, охватываемых этим контуром и током смещения ) постоянства <гранных углов в кристаллографии по величине двугранных углов в кристалле можно установить, к какой кристаллической системе и к какому классу относится данный кристалл состава каждое химическое соединение, независимо от способа его получения, имеет определенный состав ) преломления (света отношение синусов углов падения и преломления на границе двух сред равно отношению скоростей света в этих средах Снеллиуса отношение синусов углов падения и преломления луча электромагнитных волн на границе раздела двух диэлектрических сред равно относительному показателю преломления двух сред (второй среды по отношению к первой) ) [c.235]

Гидравлический расчет. Гидравлический расчет ПГ по контурам теплоносителя и рабочего тела выполняется по участкам после определения их размеров и скоростей сред в них. Полное сопротивление контура вычисляется по формуле (1.1). Формулы для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления приведены в гл. 1, 2 и в [3, 5, II, 13]. Все расчеты проводятся подобно тому, как указано в 11.1 и 11.3. В расчете оценивается необходимое шайбование труб испарителя, обеспечивающее.устойчивую циркуляцию воды через трубы при изменении паропроизводительности ПГ от 100 до 20%, [c.193]

Размеры вторичного контура (вылет электродов и раствор консолей) и сечения токоведущих элементов определяют полное электрическое сопротивление контура. Сопротивление вторичного контура шовных машин обычно больше, чем точечных рельефных и стыковых машин из-за наличия двух подвижных контактов в электродных головках. Чем больше вылет и раствор и меньше сечение, тем больше сопротивление, и для получения номинального сварочного тока требуется повышать напря- [c.31]

Во 2-м случае, при Ri ==оо, также обеспечивается выполнение условия 2), потому что отдаваемый источником ток не зависит от свойств контура (полным сопротивлением к-рого по сравнению с со всегда [c.396]

Modus operandi автоматических инструментов этого рода часто, понимается недостаточно ясно. Если бы сила, действующая на камертон, зависела только от его положения, т. е. от того, замкнут контур или разомкнут, то работа, совершенная при прохождении через какое-нибудь положение, была бы отдана обратно при возвращении, так что по истечении полного периода не осталось бы никакого излишка, который мог бы компенсировать эффект сил трения. Поэтому всякое объяснение, не учигывающее запаздывания тока, совершенно не заслуживает внимания. Причин запаздывания существует две несовершенный контакт и самоиндукция. С одной стороны, когда острие рейтера впервые прикасается к ртути, электрический контакт несовершенен, вероятно, за счет адсорбированного воздуха. С другой стороны, когда рейтер выходит из ртути, контакт удлиняется благодаря прилипанию жидкости, содержащейся в чашечке, к амальгамированной проволоке. И то и другое ведет к тому, что ток запаздывает в сравнении с тем, который соответствовал бы только положению камертона. Но если бы даже сопротивление контура определялось только положением камертона, ток все равно запаздывал бы в силу самоиндукции. Как бы ни был совершенен контакт, ток конечной силы может возникнуть только по истечении некоторого конечного времени, несколько большего, чем в обычной механике, где инертному телу можно внезапно сообщить некоторую конечную скорость. Во всяком случае, какие бы причины ни вызывали 2) запаздывание тока, эффектом его будет то, что ббльшая работа получается камертоном при выходе рейтера из ртути, а меньшая работа теряется при погружении, и, таким образом, баланс позволяет компенсировать потери на трение. [c.88]

Определим, как зависят от частоты активное, реактивное и полное сопротивления контура. В небольшом диапазоне частот вблизи резонанса полное сопротивление последовательного контура приблизительно равно (рис. 1.1, б), тогда как реактивное сопротивление изменяется линейно, имея емкостный характер ниже резонанса и индуктивный характер выше резонанса, проходя<Ч1ерез нуль на резонансной частоте. При повышении частоты, начиная от резонансной, ток уменьшается и отстает по фазе ог приложенного напряжения, т. е. импеданс контура носит индуктивный характер и. Ч1онотонно возрастает при удалении от резонанса. При понижении частоты от резонансной ток тоже уменьшается, но импеданс контура имеет емкостный характер, возрастая при удалении от резонанса. Так, при токе 0,707 от резонансного фаза его опережает на 45° фазу тока при резонансе. Это явление можно использовать при построении высокочастотных фазовращателей. [c.6]

При частичном включении контура с помощью отводов от катушки входное сопротивление контура где М — полная взаимоиндуктив- [c.9]

При дифференциальном методе измеряемую величину сравнивают с известной величиной, воспроизводимой мерой. Этим методом, например, определяют отклонение контролируемого диаметра детали на оптиметре после его настройки на ноль по блоку концевых мер длины. Нулевой метод — также разновидность метода сравнения с мерой, при котором результирующий эффект воздействия величин на прибор сравнения доводят до нуля. Подобным методом измеряют электрическое сопротивление по схеме моста с полным его уравновешиванием. При методе совпадений разность между измеряемой величиной и величиной, воспроизводимой мерой, определяют используя совпадения отметок шкал или периодических сигналов (например, при измерении штангенциркулем используют совпадение отметок основной и ноннусной шкал). Поэлементный метод характеризуется измерением каждого параметра изделия в отдельности (например, эксцентриситета, овальности, огранки цилиндрического вала). Комплексный метод характеризуется измерением суммарного noi asa-теля качества, на который оказывают влияния отделыгые его составляющие (например, измерение радиального биения цилиндрической детали, на которое влияют эксцентриситет, овальность и др. контроль положения профиля по предельным контурам и т. п.). [c.111]

На первом этапе выполняют расчет на поперечный изгиб оболочки, рассматривая ее как обычную балку, т. е. предполагают недеформируемость контура поперечного сечения, отсутствие депланации сечений. При этом используют обычные формулы (для нормальных напряжений в поперечном сечении — через полный изгибающий момент, для касательных напряжений — через полную поперечную силу) из курса сопротивления материалов. Назовем этот расчет балочным методом. [c.67]

Здесь п и k — число участков, на которые разбиваются опускная линия и части контура, где развивается движущий нанор Zi и Zj — полные коэффициенты гидравлического сопротивления й [c.51]

Гидродинамической характеристикой парогенерирующей трубы называется зависимость полного гидравлического сопротивления от расхода при стационарном режиме. В аппаратах с принудительным движением среды и в контурах с естественной циркуляцией отдельные витки труб работают не изолированно, а чаще всего параллельно с другими витками такой же или другой конструкции. Если витки в пучке одинаковы, то большое влияние на надежность работы каждого из них оказывает гидравлическая и тепловая раз-верка. Однако влияние разверки проявляется по-разному в зависимости от гидродинамической характеристики труб, Когда витки в пучках труб различаются по конструкции, для определения режи- ма работы каждого из них также необходимо располагать гидродинамическими характеристиками. [c.70]

В пятой главе исследуются работа и мощность, развиваемые машинными агрегатами на предельных режимах движения. Здесь пр1тводятся новые формы уравнения энергетического баланса машинного агрегата, в основе которых лежит циркуляция приведенного момента всех действующих сил вдоль контура, образованного участками графика периодического режима и инерциальной кривой, соответствующими любому полному циклу. Устанавливается свойство устойчивости уравнения энергетического баланса при смещении на режим движения, отличный от периодического. Предложена методика вычисления избыточных работ и работ, развиваемых приведенными моментами движущих сил, сил сопротивлений и массовых сил в периодическом режиме движения машинного агрегата в нелинейном случае, когда обычные графоаналитические методы оказываются принципиально неприменимыми. [c.10]

Гидравлический расчет. Гидравлический расчет ПГ по контурам теплоносителя и рабочего тела выполняется по участкам после определения всех конструкционных размеров. Полное сопротивление ПГ по контуру рабочего тела вычисляется по формуле (1.1). Особое вппмппне должно быть обр. 1щепо на выбор знака нивелирного сопротивления в формуле (1.1). [c.189]

Здесь F—полное значение намагничивающей силы, действующей по контуру, и R — магнитное сопротивление. Эта формулировка была введена в практику в 1886 г. братьями Гоп-кинсон и имеет лишь формальную аналогию с законом Ома. [c.516]

Для полной ликвидации перетоков котловой воды из выносного циклона в барабан необходимо иметь, как уже отмечалось, достаточное сопротивление соединительных водяных линий между барабаном и циклоном, в связи с чем скорости воды в этих линиях не должны приниматься ниже 0,6—0,7 м1сек при очень больших длинах соединительных линий эти скорости могут быть снижены до значений 0,4—0,5 м1сек. Скорости пара в паропроводе, соединяющем циклон с барабаном, могут приниматься порядка 6—12 м/сек для среднего давления, а для высокого давления несколько ниже. Максимальное расчетное расхождение уровней воды между циклоном и барабаном может приниматься выше оси барабана из условий качественной сепарации в обычном циклоне не более 100—200 мм и ниже оси из условий циркуляционной надежности контура не более 250—300 мм, при этом высота водяного объема циклона от оси барабана до днища должна быть не менее 2 200—2 500 мм. [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...