Контур независимый

На АЭС устанавливается большое число запорных вентилей малого диаметра в связи с требованиями, предусмотренными Правилами [9] для опорожнения или продувки трубопроводов. В нижних точках каждого отключаемого задвижками участка трубопровода должны предусматриваться спускные штуцеры, которые снабжены запорной арматурой, для опорожнения или продувки трубопровода. Для отвода воздуха в верхних точках трубопроводов должны быть установлены воздушники. Трубопроводы или штуцеры для отвода воздуха из первого контура и его вспомогательных систем должны быть снабжены двумя вентилями — дроссельным и запорным. Допускается объединение штуцеров отвода воздуха в общий трубопровод после дроссельных вентилей с установкой на нем запорного вентиля. Все участки паропроводов, которые могут быть отключены запорными органами, для возможности прогрева и продувки их должны быть снабжены в концевых точках штуцером с вентилем, а при давлении свыше 2,2 МПа и на паропроводах, входящих в первый контур, независимо от давления — штуцером с двумя последовательно расположенными вентилями — запорным и дроссельным. [c.220]

При экранировании стен топочных камер горизонтально-водотрубных котлов типа Шухова—Берлина, Шухова и других секционных котлов фронтовые, задние и боковые экраны не могут включаться непосредственно в барабан котла или в циркуляционную схему котельного пучка как по конструктивным соображениям, так и по условиям надежности циркуляции и сепарации. Обычно при реконструкции котлов этих типов экраны снабжаются как нижними, так и верхними коллекторами, чем обеспечивается создание контуров, независимых от существующих циркуляционных контуров котельных пучков. При реконструкции вертикально-водотрубных котлов, имеющих в большинстве случаев поперечное к оси котла расположение барабанов, экранирование задних и фронтовых стен топки в ряде случаев может быть легко выполнено без верхних коллекторов, с непосредственным вводом в барабан всех труб фронтового и заднего экранов. В этих типах котлов только боковые экраны снабжаются обычно верхними и нижними коллекторами, что всегда обеспечивает этим экранам циркуляционный контур, независимый от существующих котельных пучков. Следует, однако, отметить, что в настоящее время все новые котлы среднего давления выпускаются нашими заводами в блочном изготовлении, т. е. все топочные экраны— фронтовые, задние и боковые изготовляются на заводе в виде отдельных законченных блоков— панелей, снабженных верхними и нижними коллекторами. Надежная работа циркуляционных контуров экранов обеспечивается соблюдением ряда условий и требований при их конструировании и выполнении. К числу таких основных условий относится достаточная для создания необходимой скорости циркуляции высота контура циркуляции, т. е. высота обогреваемых экранных и отводящих труб. При обычных схемах включения циркуляционного контура экрана непосредственно в ба- [c.115]

Рассматривая малоинерционный контур независимо от инерционного, можно обратить внимание на то, что изодромный регулятор U7p(p) и малоинерционный пароохладитель Wno p) охвачены обратной связью, включающей термопару Wti p) и дифференциатор Wд p). При достаточно большом передаточном коэффициенте регулятора Кр (или при достаточно большой скорости перемещения регулирующего органа ( ) выходная величина дифференциатора Од будет достаточно точно следовать за входной величиной регулятора (То. т. е. <Гд <То, а передаточная функция всего контура будет выражаться через передаточную функцию обратной связи [c.237]

Согласно Максвеллу закон Фарадея (6.217) справедлив для любого замкнутого контура независимо от наличия в нем проводника. [c.220]

Структурная схема двухконтурной системы регулирования с корректирующим и стабилизирующим регуляторами приведена на рис. 13-58. При использовании в ней регуляторов с ПИ-законом регулирования определению подлежат четыре параметра настройки. Строгое решение этой задачи (за исключением некоторых простейших случаев) возможно практически только при использовании моделирующих или вычислительных устройств. При этом область приближенных параметров настройки, в которой следует отыскивать точные значения параметров настройки, находится предварительным приближенным расчетом. Методика таких приближенных расчетов базируется на предположении о возможности расчета одного контура независимо от другого. После определения настройки стабилизирующего регулятора переходят к определению настройки корректирующего регулятора, в контур которого входит регулятор с уже определенными параметрами настройки. Далее можно использовать метод последовательных приближений либо начать поиск оптимальных параметров настройки на моделирующей установке прямым методом, либо на цифровой ЭВМ с использованием методов нелинейного программирования. [c.865]

Для изучения влияния pH промывочной воды в опытах 1955 г. был применен специальный контур независимой подачи питательной воды, в котором регулирование pH питательной (промывочной) воды производилось дозировкой едкого натра. Результаты опытов с различным pH питательной воды при слое промывочной воды] 40 мм представлены на фиг. 9. [c.141]

Выше мы видели, что теория Жуковского об определении циркуляции вокруг профиля основана на существовании острия в задней кромке. Между тем существование циркуляции вокруг всякого продолговатого контура независимо от того, заострен его задний конец или нет, является общим свойством профилей поэтому для практических целей необходимо определить эту циркуляцию по крайней мере вокруг обычно применяемых профилей. Так, например, предположение Жуковского было бы невозможно использовать в случае профилей, употребляемых при [c.64]

Уравнение контура независимой обмотки возбуждения [c.412]

Табличный метод. В качестве базисных координат используют токи и напряжения всех ветвей схемы, а в качестве исходных топологических уравнений — уравнения Кирхгофа. Эти уравнения записывают для системы контуров и сечений, выбранной в схеме так, чтобы получить а топологических линейно независимых уравнений, где а — число ветвей в схеме. В этих уравнениях фигурируют 2 а неизвестных токов и напряжений, поэтому система уравнений доопределяется с помощью а компонентных уравнений. [c.179]

Металлы и твердые сплавы, а также общее графическое обозначение материалов в сечениях независимо от вида материалов изображают наклонными параллельными прямыми линиями. Эти линии называют линиями штриховки. Линии штриховки наносят на чертеже сплошными тонкими линиями 5/3...5/2 с наклоном 45° к линиям рамки чертежа (черт. 139, а), или к линии контура изображения (черт. 139,6) или к его оси (черт. 139, в). [c.53]

Для центральной части пластины радиуса г (рис. 349), независимо от способа закрепления на внешнем контуре, уравнение равновесия дает [c.307]

Для реальных механизмов стремятся разработать такую структурную схему, которая устраняла бы возможность возникновения дополнительных нагрузок в кинематических парах за счет изменения конфигурации контура звеньев независимо от точности изготовления деталей или деформируемости стойки и других звеньев. Механизмы с оптимальной структурой хорошо себя зарекомендовали в эксплуатации. Имеется много примеров, когда устранение избыточных контурных связей обеспечивало высокую надежность, снижение износа деталей, повышение коэффициента полезного действия машины, снижение эксплуатационных расходов [7]. [c.50]

Если сборка осуществляется для нескольких независимых контуров, число которых равно К, то условие сборки кинематических цепей многоконтурного механизма без избыточных контурных связей записывается в следующем виде [c.51]

Контуры звеньев в механизме должны быть независимыми, т. е. отличаться друг от друга набором звеньев и кинематических пар. Минимальное число звеньев в контуре равно трем, причем одно звено в механизме с тремя звеньями является начальным, второе звено — стойкой. Звенья контура в многоконтурном механизме могут не иметь непосредственной связи со стойкой механизма. [c.51]

Число К независимых контуров определяют по формуле Гох-мана (см. Гохман X. И. Основы познавания и созидания пар и механизмов. Кинетика машин. Одесса, 1890, т. 1) [c.51]

Для примера, структурная схема шестизвенного механизма, приведенная на рис. 2,19, г, имеет следующие параметры число подвижных звеньев п=5, число одноподвижных пар р = 7. Следовательно, число независимых контуров по соотношению (2.10) [c.52]

Пусть задан набегающий поток газа, то есть функции ги х,у), в х,у), р(х,у), р х,у), удовлетворяющие системе уравнений (1.6)-(1.9). В поток (рис. 3.6) помещается некоторое тело с образующей у = Д(ж), которая соединяет точки а и Ь. Поскольку рассматриваются только сверхзвуковые течения, обтекание верхней и нижней поверхностей плоского профиля можно изучать независимо друг от друга, а в осесимметричном случае достаточно рассмотреть одну меридиональную плоскость течения. Волновое сопротивление X тела с контуром аЬ, то есть проекция равнодействующей сил давления на ось х, выражается формулой [c.63]

Задача построения контура, обладающего минимальным сопротивлением, (такого, как fb) при заданной исходной характеристике первого семейства (такой, как /с) была решена в 3.2-3.4. В частности, при независимой переменной ф такое решение было получено в 3.3.3. Искомые функции на экстремали в этом случае определяются уравнениями (3.27), (3.37)-(3.39), (3.43). [c.151]

Изложенные здесь результаты оптимизации формы тел, обтекаемых плоскопараллельным или осесимметричным сверхзвуковым потоком совершенного газа, а также оптимизации формы сверхзвуковых сопел были обобщены на случай несовершенного газа Крайко [17]. В дальнейшем Крайко [39] развил обладающий своими достоинствами метод неопределенного контура, позволяющий, как вариант метода контрольного контура, сводить определенные вариационные задачи с двумя независимыми переменными к одномерным задачам. [c.174]

Аналогичным образом можно показать независимость от выбора контура С интегралов Гг, Г . [c.67]

Следует иметь в виду, что уточнение параметров намагничивающего контура при параллельном соединении обмоток можно проводить для каждого двигателя в отдельности вплоть до точки установившегося режима, в которой двигатели подвержены взаимному влиянию и должны рассматриваться совместно. При последовательном соединении статорных обмоток распределение напряжения между двигателями зависит от их параметров на каждой частоте вращения, и позтому они не могут анализироваться независимо. [c.237]

Если задача статически определима, то напряжения Ох, Оу, Тху находятся независимо от скоростей Ых, Vx. Для нахождения скоростей деформации при найденных напряжениях имеем систему линейных уравнений (IX.9) и (IX.6). Решая ее для заданных граничных условий, определяют поле скоростей. Если задача статически неопределима, необходимо совместное решение уравнений для напряжений и скоростей, что связано с известными трудностями, так как при этом приходится в той или иной мере задавать контуры пластической зоны, дополнять граничные условия для напряжений и учитывать, чтобы распределение скоростей вписывалось в заданные граничные условия. В связи с этим имеет большое значение анализ системы уравнений (1Х.4) и (IX.5), остановимся на этом подробнее. [c.112]

Универсальное соотношение Степанова. На основании изложенного и с учетом многочисленных экспериментальных фактов, в частности независимости контура полосы флуоресценции от частоты возбуждающего света, можно утверждать, что у сложных молекул между актами поглощения и испускания света происходит очень быстрое перераспределение энергии по колебательным степеням свободы. Поэтому перед актом испускания устанавливается температурное равновесие по колебательным уровням возбужденной молекулы. Однако полное равновесие в системе отсутствует, так как в возбужденном электронном состоянии имеется значительный избыток молекул. [c.254]

Доплеровское и естественное уширения — независимые явления, одновременно влияющие на контур линии. Поскольку каждый атом, движущийся по отношению к наблюдателю с заданной скоростью, излучает линию с естественным уширением, каждый бесконечно малый участок доплеровского контура расширен в соответствии с функцией (5.37). В этом случае линия представляет собой свертку гауссовской (5.39) и дисперсионной (5.37) функций. Вследствие разницы в форме этих функций (рис. 97) при одинаковом действии обоих факторов центр линии и его ширина в основном определяются гауссовской функцией, а крылья линии — дисперсионной функцией. [c.263]

В системе гидропривода тепловоза ТЭП70 не два, а три контура (насос—мотор), причем все контуры независимы друг от друга. [c.174]

Размерные числа на чертежах проставляют над размерными линиями, проведениьшн к соответствующим линиям контура или выносным линиям. Размерные числа должны соотсетствовать де1 ствительным размерам, независимо от масштаба и точности выполнения чертел<а. [c.20]

Применяемый способ выбора системы независимых контуров и сечений основан на построении фундаментального дерева в графе схемы. Используется полюсный граф, повторяющий структуру эквивалентной схемы. Фундаментальное дерево связного графа есть связный подграф, включающий р—1 ребро и не имеющий циклов. Ребра, вошедшие в дерево, образуют множрхтво ветвей дерева (ВД), а остальные ребра — множество ветвей, называемых хордами (ВХ). Контуром k-Pi хорды называют подмножество ребер графа (ветвей схемы), входящих в замкнутый контур, образуемый при подключении k-Pi хорды к дереву. Сечения образуются следующим образом отделим часть вершин графа от остальных с помощью замкнутой линии сечения, проведя ее так, чтобы ни одно ребро не пересекалось более одного раза и при этом пересекалась одна и только одна ветвь дерева. Следовательно, каждому сечению соответствует определенная ветвь дерева. На рис. 4.10, а для примера приведена некоторая схема, а на рис. 4.10, б —ее граф с выделенным жирными линиями фундаментальным деревом. Штрихом показаны линии сечения. Уравнения токов Кирхгофа для сечений ветвей дерева и напряжений Кирхгофа для контуров хорд образуют систему независимых топологических уравнений [c.179]

В задачах механики часто встречаются случаи, когда совершенно различные по физической сущности задачи сводятся к одним и тем же дифференциальным уравнениям. Тогда между задачами может быть установлена аналогия. Можно, не решая уравнения, сказать, например, что между переменными Хх и ух одной задачи существует та же зависимость, что и между переменными х , и у другой задачи. Тогда говорят, что переменная дгд является аналогом переменной ЛГ], д. у — аналогом переменной ух. Часто бывает так, что в первой задаче, не решая уравнений, трудно представить себе связь между переменными Хх и Ух, а физическое содержание второй задачи допускает простое и наглядное толкование зависимости от у.х. В та1гом случае установленная аналогия дает возможность наглядно представить себе закономерности, существующие в первой задаче. Так, в частности, обстоит дело с задачей о кручении. Оказывается, что, независимо от формы исследуемого сечения, задача о кручении бруса сводится к тому же дифференциальному уравнению, что и задача о равновесии пленки, натянутой по 7<онтуру того же очертания и нагруженной равномерно распределенным давлением. Аналогом напряжения является угол, который составляет касательная к поверхности пленки с плоскостью контура, а аналогом крутящего момента — объем, заключенный между плоскостью контура и поверхностью пленки. [c.95]

Задача о расчете пластин с прямоугольным очертанием контура оказывается значительно более сложной, чем симметричных круглых пластин. Получается это, прежде всего, потому, что прогибы и напряжения несимметричной пластины определяются в функции не одного, а двух независимых переменных. Для прямоугольной пластиггы (рис. 356) в качестве таких переменных берутся обычно величины л и у в прямоугольной системе координат. Дифференциальное уравнение некруглой пластины является уравнением в частных производных и решается, как правило, в рядах. Не останавливаясь на этой задаче, мы приведем здесь только некоторые окончательные результаты теории прямоугольных пластин. [c.314]

Для устранения этих связей необходимо увеличить сумму подвижностей в каждом независимом контуре не менее чем на три единицы в контуре AB D (звенья I, 2, 3, 6) i = 1 4" 6 - I — I - 4 = =. 3 в контуре DEF (звенья 3, 4, 5, 6) 2 = 1 -f 6-1 — I-4 = 3. Если шатуны 2 н 4 ъ контурах соединить с соседними звеньями вместо двух ОДНОПОДВИ.ЖНЫХ пар двухподвижной цилиндрической и трехподвижной сферической парами, то избыточные контурные связи будут устранены (рис. 2.25) в каждом контуре К и Ki /ki = (/k2 = = 1+6-I —(1-2-- -2-1- -3- )=0 и в механизме [c.52]

При варьировании Ф на интервале ЬН, как и в (2.21), появляются члены с вариациями от производных Х б и К 2б ф. Можно сказать заранее, что величина А5(у) равна нулю на ЬН, т. к. участок контура кЪ должен обладать минимальным сопротивлением, и прежнее решение должно сохранить силу на ЬН. Таким образом, интегрирование по частям дает только один член, содержащий переменные величины в точке Н. Этот член равен Д Агй л- Ввиду независимости вариаций и йуАа можно записать, вспоминая (2.11) и (2.13), [c.120]

Установлено [25], что два параллельных расслоения развиваются независимо и не взаимодействуют даже при небольших расстояниях между собой. Поэтому развитие каждого расслоения можно прогнозировать, используя, например, методы экстраполяции скорости роста расслоений по результатам периодического неразрушающего контроля. Однако по мере сближения водородные расслоения образуют область взаимодействующих расслоений с неустойчивым развитием и последующим слиянием. На завершающем этапе процесса размеры объединенных расслоений, развивающихся в срединных слоях металла, пре-выщают критические величины. Происходит вскрытие расслоения со стороны одного из контуров, а развивающиеся расслоения на разных уровнях достигают критических размеров по высоте стенки конструкции, следствием чего является ее разгерметизация. [c.127]

Используя это выражение, заптнем условие (4.14) для случая, когда Со есть ds вблизи некоторой точки s =. s контура С. Область Da станет равной [угкх) — y ix)]dx при х = хл. Одновременно учтем соотношение (4.15) и в качестве независимой вариации выберем бг/. Тогда условие наступления предельного состояния равновесия в точке А контура Г примет влд [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...