Длина оценки

Если для определения шероховатости выбран участок поверхности длиной /, другие неровности (например, волнистость), имеющие шаг больше /, не учитываются. Для надежной оценки шероховатости, с учетом разброса показаний прибора и возможной неоднородности строения неровностей, измерения следует повторять несколько раз в разных местах поверхности и за результат измерения принимать среднее арифметическое результатов измерения на нескольких длинах оценки. Длина оценки L — длина, на которой оценивают шероховатость. Она может содержать одну или несколько базовых длин I. Числовые значения базовой длины выбирают из ряда 0,01 0,03 0,08 0,25 0,80 2,5 8 25 мм. [c.371]

Длина оценки Ь — длина, на которой оцениваются значения параметров шероховатости. Она может содержать одну или несколько базовых длин [c.386]

Рис. 4.2. Базовые длины и длина оценки А, ку /з- (рис. 4.2).

Рис. 4.2. Способ выделения шероховатости поверхности, рассматриваемой на отрезках и, где I — базовая длина 1п — длина оценки

Среднее -значение высотного параметра профиля поверхности п — среднее значение параметра профиля поверхности, определенное на всех базовых длинах, составляющих длину оценки [c.46]

Например, среднее значение наибольшей высоты неровностей профиля Ят на длине оценки 1 , равной пяти базовым длинам, будет определяться как [c.46]

Базовой длиной I называют длину базовой линии, используемой для выделения неровностей, характеризующих шероховатость поверхности. Длину поверхности, на которой оцениваются параметры шероховатости, называют длиной оценки Ь. Она может содержать одну или несколько базовых длин i. [c.41]

Если трубопровод имеет достаточно большую длину (оценки применимости отдельных моделей будут даны в подразд. 2.3), то в его математической модели необходимо учитывать как инерцию, так и сжимаемость жидкости. Эта модель является приближенной, но позволяет оставаться в оговоренных ранее рамках низкочастотных моделей агрегатов и систем ЖРД как элементов с сосредоточенными параметрами. Кроме инерции и сжимаемости учтем также и потери на трение о стенки тракта, [c.50]

Для оценки значимости эффектов, обусловленных волновой природой света, необходимо определить характерные для данной системы диапазоны из.менения размеров частиц, длины волны излучения, расстояния между частицами. Для условий высокотемпературного псевдоожиженного слоя были выбраны следующие оценки границ изменения d, X, ур. [c.132]

В пределах которой производится оценка параметров шероховатости (з = 0,01 до 25 мм). — среднее арифметическое отклонение профиля равно среднему арифметическому из абсолютных значений отклонений профиля к от средней линии в пределах базовой длины з [c.85]

На втором этапе проведены исследования кинетики усталостной трещины в различных сварных узлах. ОСН существенно изменяют кинетику усталостной трещины. В частности, трещины во многих случаях развиваются по криволинейным траекториям изменяются асимметрия нагружения, размах КИН и, как следствие, СРТ и долговечность конструктивного узла. По мере увеличения длины трещины сварочные напряжения существенно перераспределяются, что приводит к возможности ее развития в область, где исходное поле напряжений было сжимающим. Неучет ОСН может приводить к значительным погрешностям в оценке долговечности сварных конструкций, причем в случае действия на узел сжимающей или частично сжимающей нагрузки роль ОН чрезвычайно повышается. [c.326]

При выполнении расчетов, связанных с оценкой кинематической точности и бокового зазора передач, требуется вычислять длину общей нормали. Для корригированных зубчатых колес с учетом смещения исходного контура [c.188]

Оценка памяти. При этом обычно принимают допущение все БД считаются неизменными размеры сегментов малы по сравнению с блоками сегменты имеют фиксированную длину. [c.124]

Анализ проекта БД включает оценку памяти и анализа характеристик ввода/вывода. Имея характеристики ввода/вывода, образцы вызовов и длину пути к устройству, можно получить оценки языка данных (ЯД), состоящего из компонента управле- [c.124]

Для уменьшения сложности этого этапа целесообразно либо использовать косвенные критерии предпочтения вариантов, либо искать оценки варианта структуры без исследования громоздких математических моделей. При таком подходе вводят параметр, характеризующий качество объекта. Это может быть число элементов в объекте, его стоимость, занимаемый объем, максимальное число элементов, находящихся в активном состоянии (мощность), вероятность выхода из строя, максимальная длина проводников (в задачах размещения и трассировки) и т. д. [c.307]

Величина х — опытная постоянная и по рекомендациям [206] ее можно принять равной 0,03. Тогда после подстановки в (4.30) и вычислений получим для камеры энергоразделения вихревых труб оценку средней по радиусу интенсивности свободной турбулентности е = 25,8%. Оценку интенсивности пристенной турбулентности можно получить, выразив турбулентное напряжение через длину пути перемешивания и динамическую скорость [2061 [c.176]

До сих пор предполагалось, что стержни, подвергаемые действию удара, по всей длине имеют одинаковые сечения. Именно для таких стержней справедливо все сказанное о роли объема стержня при оценке динамических напряжений. [c.630]

Несущая способность подшипников, определяемая выносливостью, пропорциональна статической с поправками, учитывающими специфику усталости. Статическая несущая способность подшипников качения по Герцу пропорциональна квадрату диаметра шариков или произведению диаметра роликов на их рабочую длину, а также пропорциональна числу тел качения. При оценке несущей способности по выносливости для шарикоподшипников вводят масштабный фактор в форме понижения показателя степени при диаметре шарика. [c.352]

Чтобы дать количественную оценку описанным выше свойствам материала, перестроим диаграмму растяжения Я=/(Д/) в координатах а и е. Для этого уменьшим в р раз ординаты ив/ раз абсциссы, где Р ц I — соответственно площадь поперечного сечения и рабочая длина образца до нагружения. Так как эти величины постоянны, то диаграмма о=/(е) (рис. 53) имеет тот же вид, что и [c.61]

Если для определения шероховатости выбран участок поверхности длиной I, дрздие неровности (например, волнистость), имеющие шаг больше /, не учитывают. Длина оценки L — длина, на которой оценивают шероховатость. Она может содержать одну или несколько базовых длин / (рнс. 3.1). [c.132]

Если же нужно выдать на печать только системы наименьи длины, оценка системы продолжается далее. [c.96]

Контроль микроструктур осуществляют на образцах из стояков, выпоров или прибьшьной части отливок. Оценивая линейные размеры структурных составляющих, следует для анализа выбирать включения максимальной длины. Оценку всех наблюдаемых при микроисследовании структурных составляющих необходимо производить не менее чем в трех полях зрения. В ГОСТ 3443-87 для графита пластинчатой, компактной и шаровидной форм предусмотрено разделение по размерам (соответственно по 8-, 5- и 6-балльной шкалам). [c.711]

Особенности концентрированной дисперсной среды и сделанные, исходя из них, оценки различных эффектов, возможных в процессе переноса излучения, позволяют сформулировать основные характеристики подобных систем. При расчете радиационных свойств дисперсного слоя его можно представить как ансамбль больших по сравнению с длиной волны сферических частиц с серой, диффузно отражающей и излучающей поверхна-стью, разделенных прозрачной средой. [c.134]

Таким образом, все факторы, рассмотренные в 8-2 и влияющие на истинную концентрацию падающего слоя, сказываются и на интенсивности его теплообмена. В частности, увеличение расхода и удельной нагрузки канала (массовой скорости частиц), а также уменьшение относительной длины канала и размера частиц способствуют усилению теплообмена. Для лучшего сравнения с флюидным потоком данные также обработаны в принятой автором манере Nun/N u = /(P). Оценка скорости и расхода газа по данным, приведенным в 8-2, позволила определить число Рейнольдса для газа, эжектируе-мого падающими частицами. Во всех случаях оказалось, что Re<2 300 (у = 0,05 2,4 м1сек). Поэтому число Nu оценено по формуле ламинарного режима течения газа. Для тех же условий, для которых получена зависимость (8-21), но с более значительной погрешностью, вызванной неточностью оценки расхода газа, получено Л. 96, 286] [c.266]

Для оценки затрат тепловой энергии на образоваргие единицы длины шва или единицы площади соединения при однопроходной сварке используют величины погонной q/v и удельной погонной энергии q/v B (V n — скорость сварки, см/с б — толщина заготовки, см). [c.186]

При геометрическом подобии зубьев в различных сечениях их жесткость, как консольных оболочек, постоянна по всей ширине колеса. Для оценки деформации положим, что зубья колеса 2 абсолютно жесткие, а зубья колеса / податливые. При заторможенном колесе 2 нагруженное колесо 1 повернется на угол Аф вследств 1е податливости зубьев. Прогиб зубьев в различных сечениях равен гДф, где г — радиус в соответствующем сечении. При постоянно11 жесткости нагрузка пропорциональна деформациям или в нашем случае радиусам г, которые в свою очередь пропорциональны расстояниям от вершины делительного конуса — рис. 8.32, б. Если модуль зубьев и нагрузка изменяются одинаково, то напряжения изгиба остаются постоянными [см. формулу (8.19)1 по всей длине зуба. [c.132]

Пример оценки ММ на чувствительность к случайным отклонениям. При выборе оптимального варианта однократной обработки точением ступени жесткого вала (длина 100 мм, диаметр 100 мм) из стали 45 резцом, оснащенным твердым сплавом Т15К6, действуют три ограничения по мощности, расходуемой на резание,— ( — глубина резания, а —подача) стойкости инструмента— высоте неровностей обработанной поверх- [c.81]

Критерий оценки выбранного маршрута обработки поверхности — минимальное число оборотов шпинделя, необходимое для обработки поверхности при нормативной подаче [19]. При обработке проходным резцом необходимая частота вращения шпинделя rtnp = L/snp, а при обработке фасонным резцом Пф = го/5ф, где L — длина обработки Snp и 5ф — соответственно значения подачи при обработке проходным и фасонным резцами Zo — общий припуск на обработку. [c.124]

Действительно, на продольных щлифах разрушенных образцов были обнаружены такие остановленные различными границами микротрещины разной длины (рис. 2.16). У многих микротрещин, например у трещин, изображенных на рис. 2.16,6, хорошо видно затупление вершин, вызванное пластической релаксацией после остановки микротрещины границами зерен (или фрагментов). Все обнаруженные микротрещины находились на расстояниях, не превышающих 100 мкм от поверхности разрушения. Их средняя плотность в этой области составляла примерно 1,2- 10 2 мм , что соответствует оценкам [121]. [c.88]

Выполненный обзор литературы позволяет сделать вывод, что для описания влияния коррозионной среды можно использовать подходы, основанные на применении линейной механики разрушения. На наш взгляд, для проведения расчетных исследований кинетики усталостной трещины в коррозионной среде наиболее приемлем метод, изложенный в работе [168], с помощью которого можно рассчитать скорость развития трещин в коррозионной среде при различной частоте нагружения на основании данных о скорости их развития на воздухе. В случае, если КИН при соответствующей длине трещины в элементе конструкции будет больше, чем Ks , количество циклов, необходимое для роста трещины при этом условии, можно считать нулевым. Такое допущение дает консервативную оценку долговечности элемента конструкции, что в инженерной практике вполне допустимо. [c.200]

Для уменьшения трения скольжения и износа трущихся поверхностей лучше принимать произвольное направление неровностей. Для деталей, подверженных усталостному разрушению, наименее благоприятным является расположение неровностей, перпендикулярное оси изгиба или кручения. При выборе параметров Ra и Rz предиочтенпе следует отдавать Ra, так как этот параметр дает более полную оценку шероховатости. Выбор численных значений параметров должен быть тщательно обоснован в техническом и экономическом отношениях. Например, увеличение относительной опорной длины /р способствует повышению контактной прочности и износостойкости, но достигается с помощью трудоемких отделочных операцпй . [c.98]

Контроль углов угольниками. По ГОСТ 3749—65 угольники выпускают шести типов (рис. 14.2). Контроль углов с помощью угольников осуществляют путем оценки п[)освета между угольником и контролируемой деталью. Просвет оценивают на глаз или сравнением с образцовой щелью, созданной при помощи концевых мер длины и лекальной лииейкн. При пользовании крупными угольниками просвет оценивают с помощью щупов. Для подсчета угловых отклонений по результатам измерения зазора щупом можно пользоваться зависи- [c.171]

Для оценки кинематической точности зубчатых колее и передач вместо комплексных показате-лей Fi, и Г/о, можно применять комплексы поэлементных показателей или отдельные поэлементные показатели. Например, для зубчатых колес при 5—8-й степенях точности можно применять комплекс, состоящий из радиального биения зубчатого венца Frr и колебания длины общей нормали Гг/, при 9 — 12-й степенях точности н любых Д1 змстрах точность зубчатых колес следует оценивать по F r- [c.198]

Задача вписывания формулируется как задача определения центра гиперкуба U eUo, имеющего максимальную длину ребра при условии, что оценка рассогласования положений областей работоспособности Uo и допусковой области Ui не превышает заданной величины. [c.294]

Для количественной оценки шероховатссти установлены параметры высотные — среднее арифметиче жое отклонение профиля, Rz — высота неровностей профиля по хесяти точкам, Rmax — наибольшая высота профиля по вершинам шаговые Sm — средний шаг неровностей, s — средний шаг неровностей по вершинам tp — относительная опорная длина профиля, %, де р — уровень сечения профиля (табл. 7.7). [c.227]

Оценка шероховатости — неровности поверхностей, образующий ее рельеф на определенном участке заданной длины, замеряется с помощью специальных приборов (профиломер, профилограф), а в условиях учебного процесса с помощью эталонов путем сопоставления шероховатости обработанной поверхности детали с эталонами. [c.237]

Оценка длины камеры энергоразделения для прямоточной вихревой трубы, интенс1№ность закрутки в которой ближе к 5=0,05, дает значение /= 19,3- 23,3, что достаточно удовлетворительно соответствует опытным данным. Что касается оценок / для других типов вихревых труб, то они затруднены существенно более сложной аэродинамикой осредненного течения. Появление противотока, тем более его усиление дополнительным потоком, интенсифицируют генерацию турбулентности, что эквивалентно увеличению осевой скорости в прямоточной вихревой трубе. Поэтому чисто качественно можно предположить, что / для противоточных труб примерно в 2 раза меньше, чем в прямоточных, и составляет 9—13 калибров. Для вихревых труб с дополнительным потоком она также должна быть примерно в 2 раза меньше, чем у противоточной, т. е. 4 — 6 калибра, и грубые прикидки совпадают с данными, изложенными в [40, 112, 116, 146, 147]. [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...