Теория неизотермического пластического течения

Итак, краткий анализ расчетных методов ОСН показал, что для определения НДС после сварки элементов конструкций с наличием криволинейных границ (например, усиление шва) наиболее приемлем МКЭ в сочетании с теорией неизотермического пластического течения. [c.278]

Наиболее удобно и просто воспроизводить термодеформационный цикл закручиванием тонкостенного цилиндрического трубчатого образца, так каК в этом случае дилатометрические эффекты в металле образца не будут влиять на угол закручивания. Для определения закона изменения эквивалентного компонентам деформаций в свариваемом объекте угла закручивания трубчатого образца в общем случае объемного напряженного состояния Угх используется математический аппарат теории неизотермического пластического течения. Приращение полной угловой деформации тонкостенного образца на шаге деформиро- [c.414]

По измеренным значениям компонентов собственных деформаций можно вычислить собственные напряжения с привлечением расчетного аппарата теории пластичности, так как в общем случае ири сварке происходят не только упругие, но и пластические деформации. Математическая связь между деформациями и напряжениями устанавливается на основе современных теорий пластичности. Для случаев сварки полнее подтверждается теория неизотермического пластического течения, которая позволяет проследить развитие напряжений на всех стадиях нагрева и остывания. Теория течения рассматривает связь между бес-е, А [c.421]

ТЕОРИЯ НЕИЗОТЕРМИЧЕСКОГО ПЛАСТИЧЕСКОГО ТЕЧЕНИЯ [c.227]

ТЕОРИЯ НЕИЗОТЕРМИЧЕСКОГО ПЛАСТИЧЕСКОГО ТЕЧЕНИЯ С ИЗОТРОПНЫМ И АНИЗОТРОПНЫМ УПРОЧНЕНИЕМ [c.227]

Определение приращений пластических деформаций. Для определения приращений пластических деформаций используем теорию неизотермического пластического течения. Закономерности теории пластического течения при использовании в условиях неизотермического деформирования описаны в работах [17, 38, 83, 102 и др1. В данном случае будут пояснены только основ- [c.84]

При использовании деформационной теории пластичности (М) находим через секущий модуль по диаграмме растяжения, перестроенной в координатах е , (см. 1.4 и 1.5). В теории пластического течения однозначная связь между е и не может быть установлена заранее. Поэтому при использовании для описания поведения конструкционного материала теории неизотермического пластического течения значение (М) определяется последовательными приближениями. [c.262]

Более общая теория неизотермического пластического течения, без допущения о существовании поверхности деформирования, изложена в разделе 4. [c.146]

Из соотношений (3.25) и (3.35) вытекает основное уравнение теории неизотермического пластического течения [7, 9] [c.151]

Перейдем к изложению общих методов решения задач теории неизотермического пластического течения. [c.153]

Обобщенная теория неизотермического пластического течения. Соотношения (3.36), (3.40) и (3.41), записанные в виде [7] [c.165]

Теория неизотермического пластического течения с линейным анизотропным упрочнением. При сложном напряженном состоянии компоненты девиатора напряжений s,/ представляются в виде суммы компонентов активных напряжений si/ и остаточных микронапряжений а,/ [c.206]

Теория неизотермического пластического течения с нелинейным анизотропным упрочнением. Основная трудность теории произвольного анизотропного упрочнения связана с принципиальной необходимостью учета неоднозначного поведения материала в зависимости от истории и направления нагружения [1 ]. Поэтому предложенные [c.211]

Уточненный расчет лопаток с учетом пластических деформаций и ползучести. При существенно меняющихся напряжениях, тем более с изменением знака, расчет перераспределения напряжений в лопатках более точно может быть выполнен шаговым методом на основе теорий неизотермического пластического течения и нестационарной ползучести. Поскольку пластические деформации в лопатках обычно не меняют знака, их можно рассчитать по теории изотропного течения (см. гл. 4). На режимах длительной работы ползучесть можно рассчитывать по теории упрочнения, для учета нестационарных эффектов при изменениях режима следует использовать приемы расчета, изложенные в гл. 5. [c.315]

Таким образом, проведенный расчетный анализ применения теории пластического течения в формулировке [27, 28] дает результаты, отличающиеся от деформационной теории для режимов неизотермического нагружения, когда <0, Г > 0 и ( О > О йТ < 0. Совпадение расчетов наблюдается в случае, когда (7пг < <С о, бГ < о и бОг > о, бГ > 0. [c.124]

Выражения (4.5.29) и (4.5.30) совпадают с Приведенными в работе [9] зависимостями для неизотермической теории пластического течения с изотропным упрочнением. [c.230]

На основании рассмотренного в этом пункте общего подхода к выводу уравнений неизотермической теории пластического течения можно обобщить различные варианты теорий анизотропного упрочнения на случай воздействия теплового поля, агрессивной среды, радиационного облучения [23]. [c.231]

Приращение пластических деформаций по неизотермической теории пластического течения [c.198]

УЧЕТ ДЕФОРМАЦИИ ПЛАСТИЧНОСТИ ПО НЕИЗОТЕРМИЧЕСКОЙ ТЕОРИИ ПЛАСТИЧЕСКОГО ТЕЧЕНИЯ [c.251]

Все предыдущие соотношения получены для наиболее разработанного и распространенного в практических расчетах варианта теории пластического течения при гипотезе изотропного упрочнения [17]. При этом предполагается, что поверхность нагружения непрерывно расширяется в пространстве напряжений, причем изотропно во всех направлениях. Обнаруженный в опытах на растяжение-сжатие эффект уменьшения предела текучести (эффект Баушингера) свидетельствует о приближенности этой теории. Кроме того, в опытах на неизотермическое нагружение обнаружена зависимость предела текучести от температуры в процессе нагружения и другие эффекты. [c.88]

Обобщение теории пластического течения и деформационной теории в случае неизотермического нагружения дано И. А. Биргером [5]. [c.137]

Основные уравнения теории пластического течения. Теория пластического неизотермического течения базируется на следующих основных положениях [c.149]

Подставив формулу (1.51) в выражение (1.36), получим основное уравнение теории неизотермического знакопеременного пластического течения [c.209]

Определение необратимых деформаций. Остаточные деформации в дисках, работающих при циклическом нагружении, могут определяться путем расчета кинетики напряженно-деформированного состояния с учетом истории нагружения. Алгоритмы таких расчетов основаны на использовании различных модификаций теорий пластического течения и теорий ползучести при неизотермическом нагружении [13, 29, 31, 35, 271, 297, 298]. [c.484]

Помимо перемещений от температурных деформаций возникают перемещения, вызываемые структурными превращениями. Разработаны программы решения задач по неизотермической теории течения, в которых учтены зависимости теплофизических и механических свойств металла от температуры, а также сложный характер протекания пластических деформаций при сварке. Этот расчетный аппарат позволяет определить ожидаемые перемещения по их направлению и величине и принять решение о том, какими приемами можно уменьшить или предотвратить те или иные виды перемещений. [c.147]

В статье И. А. Биргера [И] изложен метод определения напряжений и деформаций в элементах конструкций с учетом пластических деформаций и ползучести в общем случае неизотермического нагружения. Для описания пластических деформаций использована как теория упругопластических деформаций, так и теория течения. Для отражения ползучести применены теории течения и упрочнения. Полученные системы уравнений решены разработанным автором методом переменных параметров упругости [8] и методом дополнительных деформаций. [c.222]

Располагая данными о функциях напряжений и температуры, а также зависимостью модуля сдвига от температуры, можно рассчитать различные процессы неизотермического нагружения. Расчет проводился применительно к аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т для уже использованных в предшествующем разделе двух режимов пропорционального изменения нагрузок и температур, а также других контрастных режимов. Одновременно велось сопоставление результатов расчета путей неизотермического нагружения с использованием теории пластического течения и деформационной теории. [c.123]

К таким задачам следует отнести в первую очередь задачи при неизотермическом упругопластическом деформировании, при котором циклическое воздействие высоких температур или других физических полей вызывает изменения механических свойств материалов. Разработка нескольких вариантов теории пластического течения при неизотермическом нагружении вызвана требованием наиболее адекватно отразить экспериментальные результаты. Исходными положениями в этих вариантах служат постулаты о существовании поверхности нагружения, разделяющей области упругого и неупругого деформирования, и о справедливости ассоциированного с этой поверхностью закона течения. Тепловое воздействие вызьшает изменение упругопластического состояния, что в свою очередь изменяет поверхность нагружения. Поэтому соотношения теории пластического течения для неизотермического нагружения должны быть получены с учетом воздействий, изменяющих поверхность нагружения [9, 10, 23, 24, 38, 86, 108, 109, 113, 117]. [c.228]

Во многих случаях более оправданным является применение теории пластического течения (Сен-Венана, Мизеса, Правдтли-Рейсса) 117, 60, 61, 66, 67, 109, 130]. Распространение теории на случай неизотермического нагрркеиия выполнено Прагером и в работе [17]. [c.22]

Мгновенные пластические деформации при неизотермическом циклическом знакопеременном деформировании описываются инкрементальной теорией термопластичности с кусочно-сферичес-кой поверхностью текучести [74], модифицированной введением зависимости от накапливаемой деформации ползучести. Предполагается, что исходный материал в пространстве девиаторов напряжений - изотропный и что пути циклического нагружения каждой точки тела заключены в пределах конуса с небольшим телесным углом а (рис. 2.34). Область, внутри которой должен находиться вектор-девиатор напряжений в течение всего цикла нагружения, заштрихована. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...