Испытания динамические и -сплавов

В соответствии со спецификой работы конструкций разработаны и методы испытаний металлов и сплавов, с помощью которых определяют механические свойства. Наиболее распространены испытания на статическое растяжение, на твердость и динамические испытания. В ряде случаев проводят испытания на повторность нагружений, на усталость, на износ, на жаропрочность и т. д., т. е. существует целый комплекс испытаний, которые дают более полное представление о свойствах металлов и сплавов. [c.134]

Для изготовления деталей существующих типов машин и механизмов применяются металлы и сплавы разнообразные по составу, свойствам и методам их производства. Выбор и назначение металлических материалов для изготовления деталей машин производится на основе характеристик их прочности, полученных при статических, динамических и других испытаниях, на основании данных об их особых свойствах коррозийной устойчивости, электросопротивлении, жароупорности и др. [c.65]

В табл. 11.10 приводятся сводные данные испытаний конструкционных металлов и сплавов в натрии в статических и динамических условиях [227]. [c.282]

В проблемной лаборатории тепловых приборов и измерений ЛИТМО в настоящее время разработаны и освоены динамические методы теплофизических испытаний твердых металлов, полупроводников и тепло-изоляторов, в том числе сыпучих и волокнистых материалов [7—13]. Большая часть методических разработок завершена или завершается созданием соответствующих приборов и установок. В частности, закончена разработка прибора для испытаний на теплопроводность и температуропроводность твердых неметаллических (полупроводниковых и теплоизоляционных) материалов в интервале температур 20—400""С [11], установка для измерения истинной теплоемкости и теплот фазовых превращений металлов и сплавов в интервале 20—1100° С [7, 8), первый вариант установки для измерения коэффициента температуропроводности металлов п сплавов в температурном интервале 20—ЮОО С. Заканчивается создание прибора для автоматизированных измерений теплопроводности, теплоемкости и температуропроводности твердых неметаллических материалов в интервале температур от —120 до [c.5]

Таким образом, первое и до настоящего времени основное назначение динамических (ударных) испытаний — простейшее и наименее трудоемкое определение опасной хрупкости металлов и сплавов для сравнительной оценки составов сплавов и технологических режимов. [c.209]

При динамических испытаниях у всех -сплавов промышленной чистоты (от 24 до 54% Мп) по сериальным кривым ударной вязкости и доли волокна в изломе установлено наличие порога хладноломкости (см. рис. 91). Как и для чистых сплавов [11] испытания при температурах верхнего порога не приводят к разрушению образцов типа Шарпи, а значения ударной вязкости образцов с трещиной приближаются к значениям ао,25. [c.219]

Исследования тонкой структуры порошковых железомарганцевых сплавов проводили в сравнении с литыми при испытаниях на динамический изгиб и растяжение. Основными сплавами для сравнения были взяты порошковые сплавы, имеюшие характерные для а-, е- и у-твердых растворов структуры и сплавы, в которых обнаружены аномалии в изменении свойств Г4, Г13, Г15, Г23, Г35. [c.330]

Снижение температуры испытания ниже комнатной у гладких образцов приводит к повышению прочностных характеристик механических свойств (но к снижению характеристик пластичности) и пределов выносливости гладких образцов (рис. 50). При определении влияния температуры испытаний необходимо помнить о возможности фазовых превращений в сплавах и явлениях динамического возврата. Следует также нс путать влияние температуры при усталости с термической усталостью, которая имеет другую природу. [c.82]

Степень увеличения показателей пластичности различна при разных методах испытаний. Меньше всего она при прокатке на клин литых и деформированных сталей, больше — при более чувствительных испытаниях на растяжение и особенно на кручение. При динамических испытаниях (например, на ударную вязкость) различие в пластичности образцов деформированных и литых сплавов особенно велико. [c.506]

Линейное упрочнение на кривых нагружения сплавов с пониженной энергией дефекта упаковки сменяется параболическим, которое, как и для молибденовых сплавов, является стадийным, но имеет свои особенности [341]. Последнее подтверждается как обработкой кривых деформации в координатах 5 — (рис. 3.24, б), так и результатами структурных исследований [62, 339, 344]. У поликристаллического ванадия (рис. 3.24, б) с повышением температуры испытания первая параболическая стадия появляется при —90 С, вторая — при —50 °С и третья — лишь при 85 С. Следует отметить, что кривые 5 — с" при температурах 400 и 600 С из-за динамического деформационного старения (ДДС) идут намного круче, чем все остальные (не учитывая кривую деформации при —196 °С), причем при 600 °С третья параболическая стадия не успевает наступить. [c.148]

Механизм ударно-абразивного изнашивания существенно различен в вязкой и хрупкой областях разрушения. Поэтому представляет интерес исследование зависимостей износостойкости наплавочных сплавов от их механических свойств раздельно для каждой из этих областей разрушения. Испытание всех наплавок, за исключением двух, независимо от уровня их легирования, показало более низкую износостойкость по сравнению с износостойкостью стали 45 в состоянии после закалки и низкого отпуска. Установлено, что твердость сплавов неоднозначно влияет на их износ при динамическом воздействии абразива. С увеличением твердости до Я1/ю=4500 МПа износ сплавов уменьшается, отрыв частиц при этом происходит в результате многократной пластической деформации (вязкая область разрушения). С увеличением твердости наряду с отрывом частиц происходит хрупкое выкрашивание, износ при этом увеличивается (хрупкая область разрушения). [c.171]

Результаты испытаний сплава Д16 свидетельствуют о том, что с ростом температуры до 350° С (за исключением интервала 20—100° С, в котором механические свойства сплава постоянны как при статических, так и при динамических нагрузках) при всех исследованных скоростях деформирования прочность понижается, а пластичность возрастает (см. рис. 53), причем при статическом растяжении характеристики пластичности увеличиваются со значительно большей скоростью, чем при ударном. [c.129]

На рис. 30 показаны результаты испытаний на растяжение и динамический изгиб бинарных и многокомпонентных сплавов, исключая сплавы, содержащие [c.86]

Различные материалы при их использовании в виде изделий подвергаются как статическим, так и динамическим временным воздействиям. Ударная вязкость является интегральной характеристикой, учитывающей работу зарождения трещины и работу распространения вязкой трещины в материале. Значения величины ударной вязкости используются для определения порога хладноломкости в металлических сплавах, а в горном деле эта величина для горных пород в большей степени, чем прочность, характеризует разрушаемость отдельностей массива взрывом. Для определения условия возникновения хрупкого состояния и оценки поведения материалов в условиях повышенной скорости деформирования проводят динамические испытания. Известны два способа динамических испытаний [c.100]

В развиваемом подходе внешние факторы учитываются с помощью соотношений, связывающих критические параметры подобных точек бифуркаций. Показана возможность резко повысить информативность результатов испытаний на кратковременное растяжение, усталость и ползучесть с определением степени деградации материала при заданных условиях службы на основе параметрических карт механического состояния сплава. Установленная возможность определения свойств материала в автомодельных условиях в зависимости только от одного параметра — структуры (в данном случае динамической) — явилась основой для разработки принципов управления диссипативными свойствами сплавов. [c.130]

Прочностные свойства тугоплавких материалов вследствие их чувствительности к окислению на воздухе обычно определяют в вакууме (не менее 0,1 МПа, при натекании воздуха в вакуумную систему примерно 0,1...0,3 мкл/с) или инертной среде. В процессе кратковременных испытаний, когда в качестве защитной среды используют аргон, минимальные температурные выдержки (3...10 мин) приводят к небольшому поверхностному насыщению образцов остаточными газами из объема рабочей камеры и не оказывают заметного влияния на прочностные характеристики. Испытания сплавов ниобия и тантала вообще не желательно проводить в среде аргона или динамического вакуума (при натекании воздуха в вакуумную систему более 0,5 мкл/с). В некоторых случаях, при высокотемпературных механических испытаниях псевдосплавов тугоплавких материалов, содержащих легкоплавкую составляющую, необходимо регулировать интенсивность испарения, тогда в рабочей камере испытательной установки создают инертным газом избыточное давление 0,1.. .10 МПа. [c.278]

Рис. 5.2. Результаты испытаний жаропрочных сплавов на динамическую ползучесть До разрушения и сопоставление экспериментальных и расчетных данных [2] а — сталь с 13 % Сг, 450 °С. 100 ч / — разрушение 2 — е = 5 % 5 — е = 1 %

Динамическое нагружение. Известно, что скорость нагружения и распространения трещины оказывает влияние на сопротивление хрупкому разрушению и предельное состояние конструктивных элементов с трещинами. В связи с этим важно знать характеристики вязкости разрушения конструкционных сплавов при динамическом характере их нагружения, обусловленном большой скоростью приложения нагрузки или скоростью распространения трещины. Для материалов различных классов в различных состояниях влияние динамического нагружения на вязкость разрушения может быть различным. На рис. приведены результаты исследования влияния температуры испытаний на характеристики динамической вязкости разрушения [c.203]

Неожиданно вязко разрушаются при комнатной температуре а-сплавы высокой чистоты не только с ферритной, но и мартенситной структурой, хотя их порог хладноломкости, определенный при испытаниях на динамический изгиб, составляет пример 240°С [11]. Эти сплавы при растяжении имеют четко выраженную локализованную шейку, характерную для пластически деформированного перед разрушением состояния. За счет высокого значения относительного сжатия. (60—70%) степень деформации в шейке очень высокая. Это тот редкий случай, когда физическая [c.163]

Полные сведения о результатах испытания на динамический изгиб дают сериальные кривые, приведенные на рис. 75 (для а-сплавов), рис. 76 (для сплавов с е-фазой) и на рис. 77 (для 7-сплавов). [c.193]

Результаты динамических испытаний сплавов с 14,1 [1] и 19,04% Мп [181], полученные ранее, свидетельствуют о наличии в этих сплавах двух температурных интервалов интенсивного падения ударной вязкости. Падение вязкости до 100°С авторы [1, 181] связывают с процессами, происходящими перед у- Е-превращением падение вязкости ниже 20 °С по мнению одних авторов связано с хладноломкостью структурных составляющих [1], по мнению других — с образованием в структуре а-мартенсита в деформированном аусте-ните [181]. [c.198]

В соответствии с диаграммой прямых и обратных мар-тенситных превращений (см. рис. 13) при содержании марганца 29% и более -фаза стабильна при комнатной температуре, однако динамические испытания аустенитных сплавов с содержанием 35—54% Мп показали наличие порога хладноломкости как по сериальным кривым ударной вязкости, так и доли волокна в изломе, в очень узком интервале температур (5—10°С). Образцы этих сплавов с надрезом 0,25 мм не разрушаются при испытании при температурах верхнего порога. При этом значение От приближается к значению ао,25, что связано с большой макро пластической деформацией (см. рис. 77, а—е). [c.199]

Приведем перечень основных видов испытаний, которые в настоящее время используют при исследовании механических и технологических свойств металлов и сплавов статические испытания в условиях одноосного напряженного состояния испытания на ударную вязкость и вязкость разрущения пластометрические исследования испытания на статическую и динамическую твердость и микротвердость испытания на предельную пластичность и технологические испытания (пробы) испытания в условиях сложнонапряженного состояния испытания на ползучесть, длительную прочность и жаростойкость испытания на циклическую, контактную прочность, усталость н в условиях сверхпластичности высокоскоростные испытания испытания при наложении высокого гидростатического давления испытания в вакууме, ультразвуковом поле, в условиях сверхпластичности и т. д. [c.38]

Рис. 389. Кривые испытаний на сжатие сплава ХН55ВМТКЮ при статическом (а) и динамическом (б) деформировании (данные Ф. Ф. Химушина)

Обозначения (в типе) А и АВ — проволока датчика из медноникелевого сплава (для статических испытаний), С и СВ—проволока датчика из сплава яизоэластик (для динамических испытаний) комбинированные датчики. [c.234]

Другое назначение динамических испытаний — определение механических свойств металлов и сплавов при повышенной скорости деформирова-II и я. Это часто. необходимо для материала конструкций, испытывающих в эксплуатации нагружение с большой скоростью. Вероятно, наиболее целесообразно для этих целей испытание на высокоскоростных машинах с постоянной в процессе испытания скоростью относительного перемещения захватов, причем не-только образцов с надрезом на изгиб, но н образцов другой формы при других способах нагружения. [c.209]

Испытания по определению температуры остановки хрупкой трещины приводят к выявлению условий, в которых возможно или невозможно динамическое нестабильное развитие хрупкой трещины. Так, при испытании сталей 14ХМНДФР и 17Г1С в термически обработанном состоянии при напряжении 200 МПа температура остановки хрупкой трещины соответственно равна —20 и —15 С, в то время как по результатам испытаний на ударную вязкость при низких тем-пфатурах различий в деформационной способности этих сталей не обнаружено. Таким образом, мы считаем, что описанный метод оценки хрупкой прочности сталей должен найти широкое применение в исследовательской практике, так как он дает важную информацию о деформационной способности высокопрочных сталей и сплавов при низкотемпературном нагружении. [c.126]

Наиболее сильное падение усилия предварительной затяжки наблюдают в первые часы после монтажа (рис. 5.124). Причем большее падение характерно для винтов, профиль резьбы у которых 45°, а не 30°. После выдержки винтового соединения при 60 °С в течение 120 ч падение F . может составить 48% (рис. 5.125). Момент затяжки формующего винта с параметрами, указанными в подписи к рис. 5.125, в ПМ, приведенном там же, после выдержки в течение 1000 ч при температуре 23 °С и 80 °С упал с 3,4 Н м до 1,78 и 0,95 Н м соответственно. Детали из ПС и сплава полифениленоксида с сополимером стирола и бутадиена после выдержки в течение того же времени при 80°С оказались вовсе не затянутыми. При динамическом нагружении винтовых соединений ослабление затяжки происходит в первые моменты испытания, а дальше остается на уровне, характерном для статического нагружения, за исключением образцов из ПЭ марки Lupolen 6031 М [142,5. 17]. [c.280]

Степень проявления анизотропии зависит от вида нагружения (статическое кратковременное, длительное, динамическое и т. п.). Поэтому отсутствие анизотропии при каком-либо одном виде испытания не является гарантией изотропности металла при других условиях нагружения [2961. Приведенные ниже результаты относятся к исследованию анизотропии механических свойств при кратковременных статических испытаниях анизотропных в исходном состоянии алюминиевых сплавов АЛ-19 и Д16Т и предварительно деформированной углеродистой стали 45. [c.387]

Результаты испытаний приведены на рис. 96, 97. Увеличение скорости деформации при растяжении от б-Ю " сек-1 до 10 сек практически не влияет на характеристики пластичности при комнатной температуре, но существенно влияет на них при повышенных температурах. Интервал температур динамического деформационного старения и температура максимального развития его значительно повышается, температурный интервал динамического деформационного старения расширяется, а абсолютная величина эффекта по сравнению со статическим растяжением практически не изменяется Г95, с, 20 440 463]. Подобные данные получены Г. Н. Мехедом [464] при испытании на динамическое растялсение технического железа, В. С. Зотеевым [465] при испытании армко-железа и сталей Ст.З, 45, У10. Систематические исследования Л. Д. Соколова [466, 467] по изучению влияния температурно-скоростных условий деформирования на сопротивление различных металлов и сплавов пластической деформации, выполняемые преимущественно при деформации осадкой, также показывают, что с увеличением скорости деформации температура динамического деформационного старения повышается. Это обусловлено значительным повышением скорости перемещения дислокаций при увеличении скорости деформации. Динамическое взаимодействие между дислокациями и примесными атомами при возрастании скорости перемещения дислокаций возможно лишь при повышении температуры, стимулирующей соответствующее повышение скорости диффузии примесных атомов. При нарушении этого условия динамического взаимодействия между дислокациями и примесными атомами не происходит, эффект динамического деформационного старения отсутствует. [c.239]

Динамические испытания на изгиб и на разрыв в связи с соз данием новых высоколегированных сталей и сплавов получили за последнее время большое распространение, так как эти материалы весьма склонны к хрупкости в рабочих условиях службы деталей. Наиболее часто применяются ударная проба изгибом на маятниковом копре (ударная вязкость, вязкость в запиле , или резильянс ), а также разрыв ударом на таком же копре. [c.242]

Композиты на основе легких металлов и сплавов обладают повышенными характеристиками при кратковременных и длительных, статических и динамических нагружениях в широких температурных диапазонах испытаний. Обладают они существенными преимуществами перед традиционными металлическими материалами и при циклическом нагружении. В частности, бороалюминий и углеалюми-ний имеют показатели предела выносливости [211, представленные в табл. 4.31. [c.119]

Сверхпластичность — способность металлов и сплавов равномерно удлиняться на сотни и тысячи процентов (6 = 2500% и больше). Она обнаруживается у многих металлов и сплавов при определенных условиях 1) наличии ультрамелкозернистой структуры с размерами зерна А=1—2 мкм 2) когда температура деформирования находится в пределах 0,4—0,8 ГплК, т.е. как при обычной горячей обработке давлением 3) если скорость деформирования находится в диапазоне е=10 —10- с . Для сравнения можно указать, что при статических испытаниях на растяжение е= 10- —Ю- С , при динамических испытаниях и некоторых скоростных методах обработки е=10-2—Ю с-. [c.203]

Осгуд [273] сопротивление титановых сплавов разру-щению представил в виде диаграммы вязкости разрушения (рис. 118). На диаграмме ио оси ординат отложены работа разрушения титановых сплавов при испытаниях на динамический отрыв W и критический коэффициент интенсивности напряжений Ki , а по оси абсцисс — предел текучести. По мнению Осгуда, критический коэффициент К Je в первом приближении пропорционален W. Линии на диаграмме ограничивают области возможных значений W (Ки) в зависимости от предела текучести для а-, псевдо-о , a+ - и -сплавов. Прямые линии соответствуют разным соотношениям К с/<У(г2- [c.265]

Рекомендованные в методике опытные значения пределов выносли ности сплава АМг61 по сравнению с аналогичными значениями, полученными в сопоставимых условиях и при одинаковых значениях N0, в 2,4 раза ниже, чем у стали Ст. 3. Испытания при трех значениях г позволили обосновать. зависимость предела выносливости Очк от среднего напряжения циклов а . Было исслеДовано влияние на усталостную прочность элементов металлических конструкций предварительного однократного статического нагружения высокими нагрузками, что соответствует условиям инспекторских испытаний кранов с динамической и статической перегрузками и двухступенчатого циклического нагружения, соответствующего принятой в краностроении упрощенной гистограмме, состоящей из большого числа циклов нормальных нагрузок рабочего состояния и малого числа циклов максимальных нагрузок рабочего состояния (резкие пуски и торможения механизмов и т. д.), причем в последнем случае учитывается повреждающее влияние максимальных нагрузок рабочего состояния, проявляющееся в снижении исходного предела выносливости элемента соединения. [c.382]

Критерий (2.160) использовался для прогнозирования разрушений при совместном действии статического и динамического нагружений сплава ЭИ617 при 800 С [37]. Испытания велись по 10 программам нагружения. Отношение степени повреждения при м ь [c.215]

Центральным вопросом в поиске оптимальной структуры сплава является связь его механических свойств со структурными параметрами. Исследования корреляций между деталями структуры и отдельными показателями механических свойств различных сплавов претерпели ряд периодов, связанных с появлением новых представлений о макро-, микро- и субмикроструктуре, с одной стороны, и о статической, динамической усталостной и длительной прочности — с другой. Долгое время предметом изучения было установление зависимостей между размером зерна, меншластиночным расстоянием в перлите и главными показателями прочности, определяемыми при статических испытаниях,— пределом текучести и временным сопротивлением (пределом прочности). Как известно, большим достижением на этом этапе исследований явилось соотношение Петча — Холла [c.6]

Сплавы этого класса представляют простейший, в некоторых отношениях, случай, поскольку их поведение при водородном охрупчивании можно относительно легко связать с простыми физикометаллургическими свойствами. Как уже указывалось, имеющиеся данные позволяют предполагать (правда, не с полной уверенностью), что связанные с водородом потери пластичности обусловлены присутствием включений и выделений [72, 74, 87]. Последовательность событий при этом, по-видимому, такова. Дислокации, несущие водород, при деформации скапливаются около частиц, в результате чего динамически может создаваться высо кая локальная концентрация водорода [314]. Часть этого водорода может освобождаться в результате перекрывания полей напряжений дислокаций, а еще часть водорода будет захвачена включением [314]. Когда на растягиваемом образце начинает формироваться шейка, водород принимает участие в локальных процессах, и может либо снижать прочность границы раздела частица/матрица, либо стабилизировать малые полости или трещины, образующиеся в частицах, либо проникать в полости растущие вокруг частиц и содействовать их росту, за счет внутреннего давления Нг. Отметим, что последнее взаимодействие начинается только на стадии образования шейки. Все перечисленные процессы могут облегчать и ускорять обычное вязкое разрушение и делать его возможным при меньшей деформации, что, в свою очередь, соответствует потере пластичности и уменьшению относительного сужения, или же ускоренному растрескиванию при испытаниях на КР. Весь ход событий можно проследить по рис. 52. [c.139]

Представляло интерес проведение таких опытов на материале с более высокими значениями Аыр. Было показано, что на сплаве Т4—8А1—1 Мо—IV с относительно высокими значениями Ахкр (44—66 МПа-м /г) предварительное статическое нагружение на воздухе, применяемое для выращивания усталостной трещины, влияет на величину /Сыр- Во многих случаях измеряемая величина Аыр приближается к величине Ах предварительного нагружения образца. Однако этот эффект не был характерным для материала с низкой величиной Ащр (22 МПа-м / ), так же как и эффект предварительного нагружения. Такие эффекты могут быть вызваны двумя факторами либо затуплением усталостной трещины (тогда /Схкр зависит от остроты надреза), либо необходимостью создания динамических условий (пластическое течение) для зарождения трещины. Такие результаты, очевидно, важны для последующего поведения трещин, имеющихся в конструкциях, подвергаемых испытаниям на надежность, а также в неизвестных условиях воздействия термических и усталостных циклов на конструкцию с трещинами. [c.320]

При зксплуатации режущих пластин из твердых сплавов на основе карбида титана в производственных условиях появляются дополнительные требования к инструменту следует увеличить жесткость стьпса режущая пластина — державка и обеспечить удовлетворительный отвод стружки. Оборудование, на котором применяются указанные резцы, должно иметь более высокую скорость вращения шпинделя и повьпиен-ную динамическую жесткость [141]. Реальные режущие свойства твердосплавных пластин изменяются в широких пределах. Предложено проводить контроль режущих свойств безвольфрамовых твердых сплавов на основе карбида титана без механических испытаний путем измерения термо-3.Д.С. На рис. 55 представлена зависимость термо-э.д.с. пластин из сплава ТН20 и износа по ее задней поверхности. Для инструментального обеспечения станков с числовым программным управлением рекомендуются две группы пластин со средним значением термо-зд.с. 5 и 5,5 мВ [142]. [c.96]

Большинство авторов данной монографии принимали активное участие в работе Научно-методической комиссии по стандартизации в области механики разрущения. Основополагающим принципом работы комиссии после положительного опыта проведения базового эксперимента стала организация предварительных сериальных испытаний образцов по оценке влияния различных факторов на конечные результаты испытаний. В монографии представлена часть результатов таких испытаний по широкому комплексу вопросов статической, циклической и динамической трещиностойкоети, особенностей структуры и технологии получения конструкционных материалов. Это относится к исследованиям характеристик упругопластического разрущения сталей (гл. 1) и алюминиевых сплавов (гл. 7), определению характеристик трещиностойкоети малоуглеродистых сталей при динамическом распространении трещины (гл. 1), разработке методов испытаний листового проката на слоистое растрескивание (гл. 4) и сварных соединений на трещиностойкость (гл. 3, 4), комплексным испытаниям на трещиностойкость плакированных сталей (гл. 5). Исследования в указанных направлениях во многом были инициированы заданиями Научно-методической комиссии по стандартизации в области механики разрушения. Полученные результаты в дальнейшем использовались при подготовке соответствующих нормативных документов и проведении поверочных раечетов на трещиностойкость различных технических систем и конструкций. [c.8]

На рис. 5.1, б сравнивают экспериментальные и расчетные величины 1бО-часовой длительной прочности углеродистой стали с 0,15 % С при 450 °С (v = 30 Гц), полученные на основе данных, приведенных на рис. 4.34, б. Видно, что совпадение экспериментальных и расчетных значений очень хорошее. Данные испытаний на динамическую ползучесть до разрушения некоторых жаропрочных сплавов представлены на рис. 5.2. Здесь приведены экспериментальные данные Лазана [3, 4 ] по сплавам N-155, 19-9DL и Vitallium. Для стали с 13 % Сг при 450 °С и стали 18 Сг—8Ni— Nb при 650 °С экспериментальные величины прочности несколько превышают. значения, рассчитанные по, уравнению (5.2). Однако для углеродистой стали с 0,15 % С при 450 °С оценка прочности с помощью указанного уравнения возможна. Кроме того, можно отметить, что для сплавов. N-155 (см. табл. 1.4), 19-9DL (19 Сг— 9 Ni—Мо—W), Vitallium (HS-21, табл. 1.4) наблюдается тенденция упрочнения по мере увеличения долговечности до разрушения расчетная кривая, полученная с помон ью уравнения (5.2) (сплошная линия), характеризует безопасные параметры. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...