Упругопластические характеристики

Существенно, что продолжительность выдавливания Тв определяется конструктивными (например, высотой про( )иля резьбы) и ( )изическими (упругопластическими характеристиками материала заготовки, скоростью дес )ормации) параметрами. [c.241]

Таким образом, аморфные сплавы являются высокопрочным материалом с высокими упругопластическими характеристиками, имеющими очень малое деформационное упрочнение. [c.863]

Фиг. IV. 46. Характер упругопластической характеристики контакта при нагрузке и разгрузке.

Широкое развитие получила теория пластичности при переменных нагружениях [1, 39, 41, 50]. При повторном пластическом деформировании материала его упругопластические характеристики изменяются от цикла к циклу нагружения. В этой связи различают три типа материалов [c.135]

Полиамиды являются продуктом поликонденсации аминокислот или диаминов с дикарбоновыми кислотами, а также полимеризации лактамов. Они имеют высокую температуру плавления, повышенные упругопластические характеристики, низкий коэффициент трения. Их применяют для изготовления подшипников, втулок, зубчатых колес, кулачков, зажимов, клапанов и т. д. [c.323]

Для иллюстрации неупругих кусочно-линейных систем обратимся к системе, показанной на рис. 2,19, а, где масса т прикреплена к концу гибкой вертикальной стойки. Предполагается, что приложение горизонтальной нагрузки Р вызывает только малые перемещения л и что система обладает упругопластической характеристикой [c.170]

Пластические деформации зависят главным образом от тепловых характеристик процесса сварки, свойств металла и в значительно меньшей степени — от жесткости свариваемых элементов. Это обстоятельство позволяет разделить задачу определения сварочных напряжений и деформаций на две части. В первой части с помощью решения термодеформационной задачи МКЭ определяются пластические деформации, обусловливающие перераспределение объема металла в зоне упругопластического-деформирования при сварке (термодеформационная задача). Во второй части на основе решения задачи в рамках теории упругости определяются напряжения в сварном узле в целом (деформационная задача). Исходной информацией для решения деформационной задачи являются начальные деформации [c.298]

Сказанное относится к первому полуциклу. При последующем циклическом деформировании сопротивление материалов упругопластическому деформированию изменяете , что ведет к изменению предела текучести (пропорциональности) С увеличением числа циклов эта характеристика может возрастать или убывать в зависимости от свойств материала (рис. 578 линия 1 соответствует сплаву Д16, 2 — стали ЗОХГСА). Изменяется она и в зависимости от степени исходного деформирования Однако для практических расчетов обычно принимают, что предел текучести (пропорциональности) не зависит от числа циклов и от степени исходного деформирования. [c.620]

При исследованиях процессов образования временных и остаточных деформаций и напряжений важный фактор представляет собой вид деформационной характеристики материала, вводимой в расчет. В большинстве случаев используют диаграмму идеального упругопластического материала (рис. 11.4), характе- [c.411]

Рис. 11.4. Деформационная характеристика идеального упругопластического материала

Расчеты сварочных деформаций и напряжений с использованием схематизированных диаграмм идеального упругопластического материала (см. рис. 11.4) или деформационных характеристик (см. рис. 11.2), полученных на основе изотермических испытаний образцов при постоянной скорости нагружения, следует рассматривать как приближенные. Для количественной оценки остаточных напряжений такие приближенные расчеты вполне достоверны и обеспечивают необходимую для практики точность. [c.414]

Для расчета компонентов напряжений в пластической области необходимо задать деформационные характеристики в зависимости от температуры. В первом приближении можно пользоваться идеализированными свойствами материала в виде модели идеального упругопластического материала (см. рис. 11.4). Предел текучести, модуль упругости и коэффициент Пуассона свариваемого материала задают зависимыми от температуры ат = ат(Т), Е = Е Т), v = v(T). В пределах интервала деформирования [(k—1)...(й)] свойства материала принимают постоянными, равными значению в точке k. [c.422]

Пусть q>QT. Геометрические характеристики сечения при упругопластическом деформировании балки запишутся так [c.281]

Итак, для любого момента i > О можно определить характеристики напряженного состояния и движения частиц тонкого упругопластического и вязкоупругого стержней. [c.240]

Расчет при упругопластической деформации должен проводиться по истинной характеристике материала. Для получения аналитических зависимостей в этом расчете участки истинной характеристики заменяются линиями, уравнения которых достаточно просты и с достаточной для практических целей точностью отражают поведение ее участков. График, построенный таким образом, называется схематизированной характеристикой материала. [c.392]

Выбор схематизированной характеристики зависит от наибольшей величины ожидаемой упругопластической деформации. Если эта деформация равна (рис. Х1У.З,г), то следует в качестве характеристики принять ломаную ОАВ если же она равна 2, то ломаную 0 62. [c.394]

В главе 5 после краткого введения в теорию пластичности подводятся итоги исследований упругопластического поведения композитов. Эффективные физические свойства композитов рассматриваются в главе 6. В этой главе дается описание статистического подхода к определению эффективных характеристик [c.11]

Влияние поверхности раздела на характеристики композита в упругопластической области [c.231]

Характеристики композита в упругопластической области [c.237]

Характеристики композита а упругопластической области [c.257]

Наноинденторы позволяют получить информацию о твердости поверхностных слоев (вплоть до нескольких нанометров) в щиро-ком диапазоне исследуемых нагрузок (1 мН —2 Н). Исследуя форму диаграмм нагрузка —перемещение, можно определять упругопластические характеристики материалов, их поведение при программированном нагружении, изучать фазовые переходы под давлением и др. Все это особенно важно при исследовании наноструктурных пленок, приповерхностных слоев, многофазных наноматериалов. [c.186]

В связи с тем что величина прогиба стержня к критическому моменту времени зависит только от мгновенных упругопластических характеристик, Хофф [237] предложил при его определении исходить из расчетов времени, необходимого для накопления такого прогиба при данном законе ползучести. Критическое значение прогиба рассчитывается на основе кривых мгновенного упругопластического деформирования данного материала при данной температуре. Та же идея критической амплитуды прогиба, накапливаемого к моменту выпучивания сжатого стержня в условиях ползучести, высказывалась А. В. Геммерлингом [36]. Сопоставление этой теории данными эксперимента проводилось в,[205, 203]. [c.266]

Действие сжимающей деформации ползучести не проходило бесследно и для упругопластических характеристик сплава ХН56МКЮ. Изменение кривых деформирования при 20° С свидетельствовало [c.56]

Представленные на рис. 11.17 кривые а и е рассчитаны с использованием схематизированных диаграмм идеального упругопластического материала, в свою очередь, полученных изотермическими испытаниями образцов при постоянной скорости нагружения. Более точные значения временных напряжений определяют расчетами с использованием свойств материала, задаваемых термодеформограммой (см. п. 11.3) вместо изотермических характеристик (кривая oi на рис. 11.17). Результаты приближенного (o t) и уточненного (oi) решений задачи указывают на одинаковый характер изменения продольных напряжений при сварке, однако значения напряжений в этих решениях различны. Значения напряжений на стадии нагрева уточняются незначительно, тогда как на стадии охлаждения уточнение решения весьма значительное. Процессы разупрочнения, ползучести, эффект Баушингера на стадии охлаждения приводят к снижению [c.432]

В настоящее время для качественной оценки способности материала тормозить развитие магистральной трещины существует достаточно больпюй набор экспериментальных методов и соответствующих характеристик материала (точнее, образца из пего). Здесь будут рассмотрены несколько таких характеристик, представляющих не только качественный (для сравнения и выбора материалов и технологий), но и расчетный интерес. Последнее означает, что но такой характеристике возможно, на основании соответствующих критериев разрушения, вести расчеты па прочность с определением требуемых коэффициентов запаса. Эти характеристики (называемые характеристиками трещиностой-костп) Кс, Ки — критические коэффициенты интенсивности на-пря/кений при плоском напряженном состоянии и объемном рас-тя кении (в случае плоской деформации) бс — критическое раскрытие трещины в вершине (разрушающее смещение) Лс — упругопластическая вязкость разрушения h — предел трещино-стойкости. [c.123]

Однако, при нагружении конструкций из малоуглеродистых, низко- и среднелегированных сталей, содержащих плоскостные дефекты, имеет место, как правило, развитое пластическое течение в вершине данных концентраторов (зона АВ на рис. 3.2). В общем случае это снижает опасность хрупких разрушений, так как часть энергии нагружения расходуется на образование пластических зон. В данных зонах напряжения и деформации уже не контролируются величиной коэффициентов интенсивности напряжений, а определяются из соотношений теории пластичности. Дпя некоторого упрощения описания процесса разрушения в механике разрушения вводят критерии, описывающие поведение материала за пределом упругости 5 — критическое раскрытие трещины и — критическое значение независящего от контура интегрирования некоторого интеграла. Деформационный критерий 5 основан на раскрытии берегов трещины до некоторых постоянных критических значений для рассматриваемого материала. На основе контурного Jj,-интеграла представляется возможность оценить момент разрушения конструкций с трещинами в упругопластической стадии нагружения посредством определения энергии, необходимой для начала процесса разрушения. При этом полагается, что критическое значение энергетического параметра, предшествующее разрушению, является характеристикой материала. Существуют также и другие характеристики разрушения, которые не получили широкого распространения на практике. Например, сопротивление микросколу [R ]. сопротивление отрыву, угол раскрытия вершины трещины, двухпараметрический критерий разрушения Морозова Е. М. и др. [c.81]

Первая группа содержит комплекс характеристик, определяемых при однократном кратковременном нагружении. К ним относятся упругие свойства модуль нормальной упругости Е, модуль сдвига G и коэффициент Пуассона ц. Сопротивление малым упругопластическим деформациям определяется пределами упругости Яупр, пропорциональности Опц и текучести Оо,2. Предел прочности Св, сопротивление срезу Тср и сдвигу Тсдв, твердость вдавливанием (по Бринеллю) НВ и царапанием (по шкале Мооса), а также разрывная длина Lp являются характеристиками материалов в области больших деформаций вплоть до разрушения. Пластичность характеризуется относительным удлинением б и относительным сужением ф после разрыва, способность к деформации ряда неметаллических материалов — удлинением при разрыве бр. Кроме того, при ударном изгибе определяется ударная вязкость образца с надрезом K U. [c.46]

С возрастанием г величина и убывает, при со = я/6 мы достигаем точки параболичности на изображаюш ем эллипсе, характеристики сливаются при г 2,07а. Если ширина полосы больше чем та, которая необходима для встречи гиперболических областей, идущих от противоположных вырезов. Хилл предложил соединять концы областей гиперболических характеристик прямой, соответствующей параболической точке эллипса Мизеса ф = я/6, для которой Оф = 2А , Ст = к (рис. 15.14.3). В наших опытах на титановом сплаве, поведение которого очень близко к поведению идеального упругопластического материала, мы никогда не [c.525]

Изложены современные представления и оригинальные исследования по теории магистральных трещин, способных распространяться в твердых деформируемых телах, приводя к частичному или полному разрушению. Содержанием книги охватывается широкий круг вопросов поведения тел с трещинами — от критериев распространения трещины и до решения ряда сложных задач механики разрушения. Рассматриваются предельные п допредельные состояния равновесия при однократном, многократном, термическом и динамическом нагружениях в упругих, вязкоупругих, упругопластических и пьезоэлектрических телах с трещинами. Изложены методы экснерименталь-гюго определения характеристик трещиностойкости материалов. [c.2]

Из представлений, развиваемых Н. Н. Давиденко-вым, И. А. Одингом и В. С. Ивановой, об усталостных процессах, как связанных с неравномерной упругопластической деформацией поликристаллических структур, вытекает объяснение ряда явлений, им сопутствующих. К ним относятся проявление наклепа в виде постепенного повышения твердости (которое перед возникновением трещины сменяется уменьшением твердости), понижение пластичности и вязкости в сочетании с повышением предела упругости и текучести, изменение характеристик поглощения энергии, магнитного и элек- [c.111]

Взаимное внедрение и деформация поверхностей трения обусловливают напряженно-деформированное состояние поверхностных слоев. Упругопластическая деформация является основным процессом, определяющим характеристики внешнего трения. Это объясняется ее непосредственным участием в процессах контактирования и сопротивления перемоцению при трении, а также в процессах теплообразования, формирования эксплуатационного состояния поверхности, сил трения и поверхностного разрушения. [c.64]

В данном томе излагаются методы определения характеристик материала по характеристикам его компонентов (теория эффективных модулей), анализируется линейно упругое, вязкоупругое и упругопластическое поведение композ1Щионных материалов, рассматриваются конечные деформации идеальных волокнистых композитов, описывается применение статистических теорий для определения свойств неоднородных материалов. Далее приводятся решения задач о колебаниях в слоистых композитах и о распространении в них воли, критерии разрушения анизотропных сред, описание исследования композиционных материалов методом фотоупругости. [c.4]

В работе [12] представлены численные результаты для квадратной укладки круговых включений — волокон — при объемной доле материала волокна 40, 50 и 60%. Были рассмотрены случаи нагрузки как одного из указанных выше типов, так и комбинированные характеристики материала соответствовали в основном бороэпоксидиым композитам, но были исследованы также композиты стекло — эпоксид, графит — эпоксид и бор — алюминий. Хотя полученные результаты решения таких задач не позволяют точно установить пределы изменения параметров композита, они дают возможность хорошо предсказывать развитие зон пластичности при упругопластическом деформировании. [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...