Ударная вязкость сериальные кривые

Построение сериальных кривых ударной вязкости во многих случаях не позволяет определить положение порога (рис. 52), тогда как кривые, характеризующие изменение содержания волокна в изломе ( /o)i позволяют найти искомые температуры Га (Гдо) Т (Т,о) или Tsa. [c.82]

Рис. 33. Сериальные кривые ударной вязкости бинарных сплавов тантала

Поскольку хрупкий и вязкий характер разрушения при ударном изгибе для стали можно четко различить по виду излома, порог хладноломкости нередко определяют по количеству волокна В, %) матовой — волокнистой составляющей в изломе. Количество волокна в изломе определяется как отношение площади волокнистого (вязкого) излома к первоначальному расчетному сечению образца. Далее строится сериальная кривая процент волокна — температура испытания (рис. 70). За порог хладноломкости принимается температура, при которой имеется 50 % волокна 50 (рис. 70), что примерно соответствует КСТ/2. Для ответственных деталей за критическую температуру хрупкости нередко принимают температуру, при которой в изломе имеется 90 % волокна (4о), а ударная вязкость сохраняет высокое значение. Нередко определяют верхний в порог хладноломкости, [c.100]

Вязкость стали, характеризуемая порогом хладноломкости и ударной вязкостью (лучше Яр или а,), сильно зависит от чистоты стали. Примеси внедрения (С, О, N, Н) сильно повышают порог хладноломкости и снижают ударную вязкость в вязком состоянии (рис. 23). Фосфор и сера тоже не оказывают положительного влияния на характеристики сопротивления вязкому разрушению, однако их воздействие существенно различно. Фосфор смещает всю сериальную кривую вправо (рис. 24, а) и снижает сопротивление вязкому разрушению (табл. 8). [c.24]

Таким образом, сериальная кривая ударной вязкости чистой отожженной низкоуглеродистой стали имеет низкий уровень нижнего плато и высокую ТНП (Т , Tqy), так как разрушение сколом облегчено. Релаксация напряжений при ТНП Т, ) определяет резкий переход и высокий уровень верхнего плато . Добавки включений сульфидов в сталь снижают уровень верхнего плато , но не влияют на переходную температуру. Подобный эффект получается при испытаниях материалов, имеющих постоянное число различно ориентированных включений [14] (см. рис. 120), так как межчастичное расстояние в поперечном направлении меньше. Аналогичные кривые для среднеуглеродистых сталей такой же чистоты гораздо более плавные. Нижнее плато расположено выше (так как измельчение микроструктуры с избытком компенсирует увеличение предела текучести), ТНП — ниже, а уровень верхнего плато также ниже, благодаря повышенному пределу текучести и малым значениям коэффициента деформационного упрочнения. [c.207]

ПОСТРОЕНИЕ СЕРИАЛЬНЫХ КРИВЫХ УДАРНОЙ ВЯЗКОСТИ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ ИСПЫТАНИЙ [17.201 [c.295]

Рис. 75. Сериальные кривые ударной вязкости (05 55, Ор), доли волокна в. изломе (В, и уширения (ДВ) железомарганцевых а-сплавов высокой чистоты

Рис. 76. Сериальные кривые ударной вязкости ( .гв волокна в

Рис. 77. Сериальные кривые ударной вязкости ( 0,25 Доли волокна в

В соответствии с диаграммой прямых и обратных мар-тенситных превращений (см. рис. 13) при содержании марганца 29% и более -фаза стабильна при комнатной температуре, однако динамические испытания аустенитных сплавов с содержанием 35—54% Мп показали наличие порога хладноломкости как по сериальным кривым ударной вязкости, так и доли волокна в изломе, в очень узком интервале температур (5—10°С). Образцы этих сплавов с надрезом 0,25 мм не разрушаются при испытании при температурах верхнего порога. При этом значение От приближается к значению ао,25, что связано с большой макро пластической деформацией (см. рис. 77, а—е). [c.199]

Особое внимание уделяли исследованию ударной вязкости и характера разрушения, как наименее изученным характеристикам таких сплавов. Сериальные кривые ударной вязкости и доли волокна в изломе железомарганцевых сплавов промышленной чистоты представлены на рис. 89 (а-сплавы), рис. 90 (е-сплавы) и рис. 91 (7-сплавы). [c.213]

Рис, 91. Сериальные кривые ударной вязкости и доли волокна в изломе железомарганцевых сплавов высокой и промышленной чистоты на основе >у-твердого раствора [c.218]

При динамических испытаниях у всех -сплавов промышленной чистоты (от 24 до 54% Мп) по сериальным кривым ударной вязкости и доли волокна в изломе установлено наличие порога хладноломкости (см. рис. 91). Как и для чистых сплавов [11] испытания при температурах верхнего порога не приводят к разрушению образцов типа Шарпи, а значения ударной вязкости образцов с трещиной приближаются к значениям ао,25. [c.219]

Рис. 95. Сериальные кривые ударной вязкости (я) и доли волокна в изломе (б, в) железомарганцевых а-сплавов без учета (6) и с учетом (в) интер-кристаллитного вязкого разрушения

Рис. 107. Сериальные кривые ударной вязкости (00,25. вязкой

При этом на сериальных кривых доли волокна в изломе, также как на кривых ударной вязкости, нет резкого перехода. С одной стороны, наличие промежуточного по энергоемкости межзеренного вязкого разрушения и обеспечивает такой плавный ход кривых, а с другой стороны, меж-зеренное вязкое разрушение создает ложное представление об уровне порога хладноломкости этого сплава. Низкую энергоемкость процесса разрушения можно связать с фазовым составом при деформации. Основной фазой деформации при температуре испытания ниже комнатной является а-мартенсит, количество которого с понижением температуры испытания до комнатной растет, а ниже комнатной остается почти без изменения (рис. 111, 112). Количество а-фазы в направлении поперек проката выше, чем вдоль. Сера расширяет область существования а-фазы в сторону более высоких температур и заметно сокращает область е-фазы. [c.261]

Методы определения критической температуры хрупкости, принятые в этих документах, основываются на построении температурной кривой изменения ударной вязкости материала по результатам сериальных испытаний образцов с V - образным надрезом (типа Шарпи) при нескольких значениях температур. На кривую температурной зависимости ударной вязкости наносится некоторое критериальное значение ударной вязкости и определяется соответствующее ему значение температуры, которое и принимается за критическую температуру хрупкости. [c.72]

Рис. 5.97. Сериальные 40 кривые ударной вязкости

Для оценки сопротивления хрупкому разрушению конструкционных сталей разного уровня прочности используют комплекс методов испытаний, включающий построение сериальных кривых ударной вязкости с анализом вида излома, определение работы развития [c.50]

Если говорить об изменениях механических свойств стали, обусловленных собственно явлением обратимой отпускной хрупкости, то известно, что, помимо ударной вязкости в переходном интервале температур и температуры хрупко-вязкого перехода, к охрупчиванию чувствительны и относительное сужение ф гладких образцов при статическом низкотемпературном растяжении [3, 22], и вязкость разрушения [23—26]. При этом снижение относительного сужения Д0 пропорционально повышению критической температуры хрупкости АТ при развитии обратимой отпускной хрупкости [3] (так что по изменению А р, как это видно на рис. 3, а, легко проследить за развитием отпускной хрупкости), а смещение графика температурной зависимости вязкости разрушения при охрупчивании в общих чертах соответствует смещению в сторону более высоких температур сериальной кривой ударной вязкости [26]. [c.17]

В результате этих испытаний строится кривая зависимости ударной вязкости от температуры испытания (сериальная кривая Н. Н. Давиденкова). [c.67]

Порог хладноломкости определяют при испытании ударным изгибом надрезанных образцов для разных температур. Затем строят кривую зависимости ударной вязкости от температуры испытания (так называемую сериальную кривую по Н. Н. Да-виденкову) (рис. 70). [c.100]

Качество материала может быть определено по сериальной кривой ударной вязкости. Критерием качества может быть поглощенная образцом при данной температуре испытания энергия (скажем, не менее 30 Дж), или значение переходной температуры , при которой происходит резкое изменение поведения материала (порога хладноломкости). Исследователи используют множество переходных температур, ТНП КГвИ включая температуру, при которой начинается [c.16]

Обычно испытания образцов с надрезом проводятся в условиях ударного нагружения (см. гл. I, раздел 7). Образцы разрушаются на маятниковом копре с определенным запасом энергии маятника. Количество поглощенной при разрушении энергии определяют по высоте подъема маятника после удара. Эта энергия разрушения обычно измеряется в функции температуры испытания, и результаты представляются в виде сериальных кривых, типичный вид которых для низкоуглеродистых сталей приведен на рис. 3. На кривых имеется несколько критических температур. Мы рассмотрим температуру, при которой излом состоит из 50% вязкой и 50% хрупкой составляющих (критическая температура, определяемая по виду излома или КТВИ), и температуру, при которой начинается крутой подъем кривой ударной вязкости (тем-166 [c.166]

Рис. 120. Сериальные кривые ударной вязкости для продольных (/) и поперечных (2) образцов из автоматной низкоугле )одистой стали

Типично аустенитным показал себя сплав Г29, на сериальной кривой ударной вязкости которого не наблюдается резкого ее изменения (рис. 77, а), однако фрактр-графичес кий анализ показал уменьшение вязкой составляющей в изломе (рис. 78, в, ж), что однозначно свидетельствует о начале перехода в хрупкое состояние. [c.199]

Как и в сплаве Г29 высокой частоты (рис. 77, а), на сериальных кривых ao,25 = f ( иоп.) опытных сплавов I группы (см. рис. 82, б) с тем же содержанием марганца наблюдается постепенное уменьшение ударной вязкости с понижением температуры испытания, но в отличие от чистого сплава перепад значений ударной, вяз1 ости в интервале [c.206]

Рис. 89. Сериальные кривые ударной вязкости и доли волокна в изломе железомарганцевых сплавав вы сокой (а, в) и промышленной (б, г) чистоты на основе (Х-твердого раствора а, б — Г4 в, г — Г9

Рис. 90. Сериальные кривые ударной вязкости я доля волокна в изломе железомарганцевых сплавов высокой а, в) в промышленной (б, г) чистоты на основе г-твердого раствора (верхние диаграммы) и изменение фазового состава в зависимости от температуры испытания (ннжние диаграммы) а - Г15 б - Г14 в - Г17 г - Г16

На рис. 95 приведены сериальные кривые ударной вязкости и доли волокна в изломе сплавов после окончательной термической обработки. Самую высокую ударную вязкость и низкий порог хладноломкости (—50°С) показал сплав 20Х2Г8МФ. [c.228]

На рис. 107 представлены сериальные кривые ударной вязкости и доли вязкой составляющей в изломе сплава Г20С2, полученные на образцах, вырезанных из листа двух взаимно перпендикулярных направлениях. [c.252]

Рис. 111. Сериальные кривые ударной вязкости ( 025) Доли волокна в изломе (В, %) сплава Г20С2 в направлении вдоль (сплошные линии) и поперек (пунктирные) проката (верхние диаграммы), изменение фазового состава (нижние диаграммы)

На рис. 111 и 112 представлены сериальные кривые ударной вязкости и доли волокна в изломе, кривые изменения фазового состава сплава Г20С2 с минимальным и максимальным содержанием серы (рис. 111), фосфора (рис. 112) в направлении вдоль и поперек проката. [c.259]

На сериальных кривых нет порогового изменения ударной вязкости с понижением температуры испытания. Такой ход кривых больше характерен для беспорожных у-сплавов, но при более высокой энергоемкости процесса разрушения (см. гл. IV). [c.260]

Рис. 112. Сериальные кривые ударной вязкости (а,, jj) и доли волокна в изломе (В, %) сплава Г20С2 в направлении вдоль (сплошные линии) и поперек (пунктирные) проката (верхние диаграммы), изменение фазового состава (нижние диаграммы) при содержании фосфора 0,005% (а) и 0,19% (б)

Вызываемая фосфором повышенная склонность к хрупкому излому в конструкционных сталях нагляднее всего выявляется на сериальных кривых ударной вязкости. Подобной наглядности нет в сплаве Г20С2. Напротив, в области отрицательных температур фосфор повышает ударную вязкость в направлении вдоль проката и понижает ее в направлении поперек проката (см. рис. 110, б, рис. 112). При комнатной температуре испытания присадки фосфора снижают ударную вязкость как вдоль, так и поперек проката. В отличие от серы фосфор усиливает анизотропию свойств (см. рис. 110, а, б). [c.261]

Все исследованные сплавы имеют четко выраженный порог хладноломкости, о чем свидетельствует характер-сериальных кривых ударной вязкости и доли волокна в изломе. Легированные сплавы на основе е-мартенсита имеют вязкое ямочное разрушение при температуре верхнего порога и межзеренное хрупкое — при температуре нижнего порога. С понижением температуры испытания наряду с транскристаллитным вязким появляются участкк вязкого интеркристаллитного. [c.282]

По своим свойствам порошковый сплав Г35 ближе всего к 7-сплавам литым. Порог хладноломкости обнаруживается в этом сплаве как по сериальным кривым ударной вязкости, так и доли волокна в изломе. Смена механизма разрушения от транскристаллитного вязкого к интеркри-сталлитному хрупкому (см. рис. 128, г, з) происходит в очень узком интервале температур (5—10°С), почти дискретно. Повышение содержания марганца уменьшает количество волокна в изломе, смещая сериальные кривые в область более высоких температур и значительно сокращает температурный интервал порога. [c.324]

Критическую температуру хладноломкости стали 45Л определяли двумя методами методом построения сериальных кривых зависимости ударной вязкости от температуры испытания и методом построения экспериментальных зависимостей от температуры испытания при ударном растяжении цилиндрических образцов с кольцевыми трещинами. По первому методу за критическую температуру хладноломкости принимали наиболее низкую температуру, при которой указанная сталь еще удовлетворяла значениям ударной вязкости Ян = 3 кПсм , предусмотренным ГОСТ 977-65. [c.180]

На рис. 4.6 приведены сериальные кривые ударной вязкости K V (тип 11 по ГОСТ 9454-78) и доли волокна в изломах образцов стали 10ХСНД в состояниях А, 1А, 2А, Б и 1Б, Длительная выдержка при 400°С приводит к смещению в сторону более высоких температур на 65°С. В состоянии обратимой отпускной хрупкости (охлаждение с печью) сталь 10ХСНД обнаруживает повышенную склонность к хрупкому разрушению (Tj , = +40 С). После этой обработки ЮОО-ч выдержка при 400 С вызывает дополнительное повышение до +120°С и понижение уровня K V. Состояние 2А подтверждает возможность восстановления свойств металла после развития обратимой отпускной хрупкости. [c.133]

Сериальные кривые ударной вязкости и доли волокна в зависимости от температуры испытания основного металла трех фрагментов декомпозера приведены на рис. 5.97. Критические температуры хрупкости Г50 для фрагментов А, Б и В составляют -7, -33, -5°С соответственно. Это указывает на высокое сопротивление сталей хрупкому разрушению, используемых на изготовление декомпозеров. При температурах испытания вплоть до -40"С K U > 49 Дж/см . Таким образом, для основного металла всех трех фрагментов декомпозера выполняется требование ГОСТ 380-88 (71) к листовому прокату категории 5 качества в соответствующих толш,инах по величине ударной вязкости при температуре испытания -20 С. [c.345]

Порог хладноломкости, определяется путем испытания ударным изгибом надрезанных образцов при разных температурах, В результате этих испытаний строят кривую зависимости ударной вязкости от температуры испытания (так называемая сериальная кривая по И. Н. Давидепкову). Чаще на кривой Ап — /пип наблюдается постепенный переход от вязкого к хрупкому состоянию, т. е. имеется критический температурный интервал хрупкости. Поэтому различают верхнюю (Гв) и нижнюю (7 ) границы порога хладноломкости. В этом интервале температур происходит переход от вязких волокнистых к хрупким кристаллическим изломам (см. рис. 32) с низким значением пластичности и вязкости. Чем выше порог хладноломкости, тем больше склонность металла к хрупкому разрушению. Часто порог хладноломкости определяют по температуре испытания, когда в изломе 50% вязкой волокнистой составляющей [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...