Устойчивость равномерная

Проанализируем устойчивость равномерного всплывания пузырей газа в жидкости при наличии электрического ноля. Будем предполагать, что возмущение гидродинамических параметров системы, обусловленное влиянием электрического ноля, мало. Представим параметры газожидкостной смеси и электрического поля в виде [c.231]

Условием абсолютной устойчивости равномерного всплывания пузырей относительно малых возмущений будет неравенство [79] [c.233]

Вернемся к частному случаю, когда между основанием газожидкостного слоя и его свободной поверхностью поддерживается постоянная разность потенциалов (т. е. газожидкостная система находится в поле плоского конденсатора), и проанализируем условие устойчивого равномерного всплывания пузырьков газа. В рассматриваемом случае 3=0, у = 9. Условие существования режима равномерного всплывания пузырьков (5. 7. 9) перепишем в следующем виде [c.234]

Математический аппарат теоретической механики (механики сплошных сред) позволяет из анализа кинетики процесса, не вдаваясь в его атомный механизм, установить формальные параметры, ответственные за устойчивую равномерность пластичности. [c.549]

Точка В характеризует потерю устойчивости равномерной но длине образца пластической деформации и начало образования шейки. Равенство (34) показывает, что кривая истинных напряжений в точке В должна иметь определенный тангенс угла наклона касательной о в. Приближенно, исходя из условия постоянства объема, получим [c.83]

В момент, когда на образце образуется шейка, величина Р достигает максимального значения и условие устойчивости равномерной деформации при растяжении образца из вязкопластичного упрочняющегося материала при условии принимает вид [c.51]

Аналогично может быть решена и любая другая задача устойчивости равномерно сжатого стержня с постоянной изгибной жесткостью. Причем окончательное выражение критической силы обычно записывается в одном из двух вариантов [c.84]

Устойчивость равномерно сжатых кольцевых пластин (рис. 4.13,6) тоже может быть исследована с помощью уравнения (4.51). Но Б этом случае решение получается значительно более громоздким в выражениях для (г) остаются все четыре произвольные постоянные и подчинение этих выражений граничным условиям на внутреннем и наружном контурах пластины приводит к системе четырех однородных уравнений. Окончательный результат представляется тоже в виде формулы (4.56). В этой формуле для кольцевых пластин коэффициент К зависит не только от граничных условий, но и от отношения внутреннего и наружного радиусов. Значения коэффициента К для всех практических интересных случаев табулированы [33, 351. [c.166]

Наряду с теорией длительного разрушения (накопления повреждений и трещинообразования) существует и другой способ оценки долговечности элемента материала, не имеющий прямого отношения ни к физическому разрушению, ни к потере устойчивости равномерного вязкопластического деформирования с локализацией деформаций в виде шейки или вздутости (см. п. 1.3). Долговечность при ползучести, протекающей при постоянном условном напряжении, рассматривается как время, за пределами которого этот деформационный процесс, описываемый определенным уравнением механических состояний, теоретически не может продолжаться. Критический момент можно определить различными способами, в зависимости от применяемого типа уравнения механических состояний. Традиционный и простейший подход состоит в следующем (ср. [71, 991). Допустим, что процесс ползучести при линейном напряженном состоянии в условиях постоянства растягивающей силы (или иначе — постоянства условного напряжения) описывается уравнением (2.52). Истинное напряжение изменяется при этом по закону [c.108]

Таким образом, предлагаемая методика дает надежные результаты анализа изгиба и устойчивости равномерно нагруженных замкнутых в вершине пологих оболочек вращения с учетом реологических свойств материала. Полученные данные отражают влияние геометрических параметров (высота над плоскостью, переменность толщины), условий опирания краев на формоизменение характер перераспределения внутренних силовых факторов в процессе ползучести и время осесимметричного выпучивания оболочек. [c.68]

Прочность, устойчивость, равномерная осадка и допустимая величина вибраций обеспечиваются при расчете фундаментов. [c.210]

Устойчивость равномерного вращения неуравновешенного гибкого ротора с приводом, но без регулятора [50, 29]. Равномерное вращение при установившейся моментной нагрузке будет всегда устойчивым, за исключением диапазона критической скорости при большой неуравновешенности ротора. [c.503]

Рассмотрим задачу о потере устойчивости равномерно сжатой круглой пластины, изображенной на рис. 8.8. Пластина свободно оперта при г = а. Огра- [c.251]

Устойчивость равномерно сжатого стержня в упругой среде [c.281]

На основании рассмотрения энергии деформации мы можем решить также вопрос об устойчивости равномерно сжатого стержня в упругой среде, когда нет опор и концы стержня совершенно свободны Здесь также вид искривленных форм равновесия будет зависеть от жесткости упругой среды. Мы сохраним наши предыдущие обозначения й ограничимся лишь окончательными результатами, приведенными в табл. 9. Здесь даны значения коэффициента длины который должен быть вставлен в прежнюю формулу (117). [c.284]

Об устойчивости равномерно сжатого кругового кольца или его части 305 [c.305]

TO невозмущенное движение = Z] = Z2 = 0 системы (2.1.19) устойчиво (равномерно) по отношению к у на основании теоремы 2.1.1. [c.79]

Тогда невозмущенное движение у = О, z = О системы 2.5. ) равномерно устойчиво равномерно асимптотически устойчиво) по всем переменным. [c.264]

Тогда положение равновесия д — д — О системы (1) равномерно асимптотически устойчиво (асимптотически устойчиво равномерно по (о о 4о))- [c.91]

Определение 5. Решение х = О уравнений (1.1) называется асимптотически устойчивым равномерно по времени о и координатам начальных возмущений Xq из области G, если решение х =0 устойчиво по Ляпунову и если для любого числа т) >- О можно указать такое число Т (г]), что выполняется неравенство [c.19]

Как указывалось выше, требования теоремы II Ляпунова обеспечивают асимптотическую устойчивость, равномерную по начальному времени о и по начальным координатам Xq. Н. Н. Красовский (1959) доказал, что если вместо требования знакоопределенности производной V в теореме II Ляпунова наложить несколько более слабое ограничение, а именно [c.22]

Вариант I—расширенное входное отверстие аппарата при широком подводящем участке. При совпадении ширины подводящего участка с шириной корпуса аппарата поток при входе в аппарат целиком направляется к задней стенке (противоположной входному отверстию), но скорости по ширине корпуса остаются почти постоянными. Для достижения равномерного распределения скоростей потока по поперечному сечению рабочей камеры аппарата в данном случае достаточно установить систему направляющих лопаток или направляющих пластинок, которые могут быть расположены вдоль линии поворота потока как равномерно, так и неравномерно. Степень равномерности распределения скоростей в случае применения направляющих лопаток и пластинок оказывается при данном варианте модели практически одинаковой. Однако после направляющих лопаток поток получается более устойчивым. Равномерное распределение скоростей при помощи направляющих лопаток или пластинок достигается только в том случае, если угол атаки равен или близок к оптимальному углу, зависящему от отношения DJDa. При = 4 оптимальный [c.197]

При напряжениях, близких к верхнему пределу текучести, локальное изменение скорости (величины) деформации ведет к понижению нагрузки, необходимой для дальнейшего деформирования в этой области (обычно в области концентрации напряжений у головки образца). Вследствие этого нагрузка на образец снижается, а деформация сосредоточивается в узкой области. Процесс локального течения и спада нагрузки продолжается до тех пор, пока в результате упрочнения материала с ростом деформации и возрастания коэффициента концентрации на границе с прилегающим участком образца не будут созданы условия, благоприятные для распространения деформации на близлежащую область. Распространение волны деформации на всю длину образца восстанавливает его цилиндрическую форму — дальнейшее деформирование идет равномерно (модуль М=да1дг положителен) до достижения предела прочности сгв, после чего локализация деформации с образованием шейки вновь нарушает устойчивость равномерного деформирования. [c.87]

Величина if названа сплошностью, учитывая те значения, которые она приобретает в отмеченных выше крайних случаях. Аналогично тому, как при вязком разрушении наступает момент потери устойчивости равномерного растяжения и возникает шейка, в условиях малых значений г ), а именно —при г] = г 3о>0, рассеянный характер разрушения становится неустойчивым, и происходит глобальное разрушение образца. Однако, как Н. Дж. Хофф при определении 4р не учитывал образования шейки, так и Л. М. Качанов в упрощенном варианте теории относит [разрушение не к г1)о>0, а к г ) = 0. При этом, как и в случае вязкого разрушения, отрезки времени от начала нагружения до ip = -i Jo и до г(5 = 0 отличаются несущественно. Л. М. Качанов делает еще одно существенное предположение— связывает хрупкое разрушение с возникновением трещин, которые образуются при достижении максимальным растягивающим напряжением определенной предельной величины. Учитывая это предположение и ожидаемый характер изменения параметра ip, Л. М. Качанов для его определения предложил следующее уравнение [c.585]

Увеличение сопротивления гидростатической нагрузке напорных рукавов, применяемых для средних и высоких давлений рабочей среды, достигается введением армируюш,их металлических элементов — проволочных спиралей, проволочной плетенки, стальных тросов, стальных гибких металлорукавов и оплеток или навивок из стальной проволоки. Иногда напорный рукав усиливают спиралями для создания большей его устойчивости равномерно распределенному внешнему гидростатическому давлению. [c.180]

При одноосном растяжении П, материала оценивается величиной удлинения, измеренной в момент разрушения. При растяжении пластичных материалов разрушению цилиндрич. образца предшествует потеря устойчивости — равномерные удлинения и умевьшенше поперечного сечения сменяются образованием т. н. шейки, к-рая представляет собой деформацию относительно небольшого участка образца. Такая локальная деформация оценивается величиной относит. у.меньшс1шя сечения ф = (фо — фк)/фо (Фп — нач. сечение образца, Фк — сечение образца в шейке в момент ра.зрупгения). Наступление потери устойчивости материала зависит от чувствительности напряжения пластич. точения материала к скорости деформирования. [c.631]

Из методических соображений, прежде чем перейти к исследованию устойчивости цилиндрических оболочек, рассмотрена родственная 8адача устойчивости равномерно сжатого упругого кругового коль- [c.216]

Таким образом, изотермическое прессование со стеклосмазкой характеризуется устойчивым равномерным течением металла вследствие небольшого трения между заготовкой и инструментом и отсутствия захоложенной периферийной зоны заготовки. [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...