Деформационно-прочностные температуры

Существенную роль в описании свойств аморфных полимеров играет диаграмма деформационно-прочностных состояний (рис. 4.93). Как уже отмечалось, в зависимости от температуры аморфный материал находится в одном из трех физических состояний стеклообразном (на рис. 4.93—область упругих деформаций), высокоэластическом (на рис. 4.93 — область высокоэластических деформаций) и вязко-текучем (на рис. 4.93 — область необратимых деформаций). На рис. 4.93 изображены предельные напряжения, т. е. напряжения, при которых материал разрушается — по-разному в разных температурных областях. Все температурные границы смещаются к высоким температурам с увеличением скорости деформации (в особенности при ударе) и уменьшением продолжительности действия нагрузки. Проследим за поведением материала в каждой из температурных областей, рассматривая соответствующие диаграммы напряжений [c.341]

Влияние пластификации и введения в состав сополимеров гибких звеньев на деформационно-прочностные свойства аморфных полимеров обусловлено главным образом изменением их температуры стеклования. Разность между температурой испытания и температурой стеклования Т — Т ) является важнейшим фактором, определяющим свойства этих полимеров, так как только приведение исходных кривых к-одинаковым значениям Т — Т<, дает возможность наложить имеющиеся экспериментальные данные на одну кривую [6, 25]. Помимо снижения введение пластификаторов приводит и к некоторым другим эффектам, связанным с изменением конформаций макромолекул и зависящим от того, является ли пластификатор хорошим или плохим растворителем для полимера [97—99]. [c.168]

У титанового сплава растет монотонно, и только при Т > 950 °С наблюдается резкое увеличение тепловой деформации. И как показывают эксперименты, при температурах Т < 950 °С никаких особенностей в деформационно-прочностном поведении сплава пе наблюдается. У стали в интервале температур 770 < Т < [c.730]

Как и следовало ожидать, общая картина деформационно-прочностного поведения материала согласуется с термодинамикой с ростом температуры прочностные свойства материала уменьшаются, пластичность растет. [c.731]

МЕТОДЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ДЕФОРМАЦИОННЫХ, ПРОЧНОСТНЫХ И КОЛЛЕКТОРСКИХ свойств ГОРНЫХ ПОРОД ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ОБЪЕМНЫХ НАПРЯЖЕННЫХ СОСТОЯНИЯХ И ТЕМПЕРАТУРАХ [c.42]

В настоящей работе исследовались закономерности изменения пластических и прочностных свойств алюминия марки А 999 с одновременным наблюдением в микроскоп эволюции деформационного рельефа, возникающего на поверхности образца при активном растяжении в интервале температур 20—600° С. [c.126]

В 1963 г. в Институте машиноведения автором и Г. Е. Вишневским создана установка типа ИМАШ-П , предназначенная для определения прочностных и деформационных свойств образцов листовых композиционных материалов при растяжении, сжатии и изгибе в условиях автоматически программируемого одностороннего нагрева до 1300° С со скоростью нарастания температуры до 50 град/с на воздухе и в защитной атмосфере с одновременным наблюдением и регистрацией макро- и микроструктурных осо- [c.174]

Накопление полученных с помощью установки ИМАШ-20-69 данных об особенностях деформационной структуры слоистых композиций, подвергнутых растяжению в интервале, охватывающем область высоких и низких температур, несомненно, окажется полезным при разработке принципов получения материалов с заданными прочностными и пластическими свойствами и изыскании путей повышения механических ха- [c.228]

Существенное изменение уровня прочностных и пластических свойств исследованного материала должно наблюдаться при переходе к высокотемпературному типу микрорельефа (при температурах, превышающих 600° С), когда наиболее полно начинает проявляться наряду с деформационным 218 диффузионное взаимодействие составляющих композиций. Это необходимо [c.233]

Изучение влияния низких температур на прочностные и деформационные характеристики металлов представляет значительный интерес в связи с исследованием проблемы хрупкости. Склонность материала к хрупкому разрушению в настоящее время оценивается величиной ударной вязкости, определяемой энергией разрушения призматического образца с надрезом, или величиной критического коэффициента вязкости разрушения, определяемой по диаграмме растяжения образца с трещиной. Обе характеристики являются интегральными характеристиками материала и отражают совместное влияние скорости деформации, температуры, напряженного состояния и распределения деформаций по объему материала. Испытания на растяжение обеспечивают возможность изучения раздельного влияния скорости и температуры. [c.129]

Обнаруженная обратная зависимость прочностных свойств от скорости активного растяжения при исследовании основного металла и металла сварного шва представляет особый интерес. Проявление такой зависимости подтверждает принципиальную важность исследования физико-механических свойств материалов в процессе облучения при температурах 0,3—0,47 пл, когда определяющими считаются кратковременные, а не длительные прочностные свойства. Аномальное поведение основного металла при флюенсе 0,5 10 нейтр. см- и металла сварного шва при флюенсах 0,5 10 и 2 10 нейтр. см- связано, вероятно, с переходом от дислокационно-субструктурного механизма деформационного упрочнения в необлучаемых образцах к диффузионно-дислокационному механизму в процессе облучения. Последний обусловлен диффузионной релаксацией напряжений в деформируемых материалах и проявляется в виде обратной скоростной зависимости физико-механических свойств [4]. Проявлению действия механизма диффузионно-дислокационного упрочнения способствует миграция избыточных точечных дефектов, образующихся при облучении. Необходимым условием диффузионно-дислокационного упрочнения является также постоянство скорости деформирования, обеспечивающее равенство между внутренним сопротивлением деформированию и прилагаемой растущей нагрузкой [4]. Как показано в [5], при этом происходит перераспределение примесей в неоднородном поле внутренних напряжений и их релаксация вследствие направленной (восходящей) диффузии. Такое перераспределение, наряду с процессами микротекучести и диффузионного залечивания очагов разрушения, повышает структурную однородность решетки и лежит в основе программного упрочнения кристаллических тел [4]. Характерно, что обратная скоростная зависимость прочностных свойств [c.109]

Исследование формирования отливок с позиций особенностей каждого рода взаимодействия их с формой позволяет установить те требования к свойствам литейных сплавов и свойствам литейной формы, которые должны проявляться во время формирования заданных свойств литых деталей и заготовок в целом. Иными словами, теория формирования, в конечном счете, должна определить требования к подготовительным этапам технологии, т. е. к этапу плавки металла и подготовки его к заливке в форму и к этапу изготовления формы и подготовки ее к заливке. Первый этап — это обеспечение заданного химического состава металла, минимальной газонасыщенности и засоренности его неметаллическими включениями, а также необходимой температуры в момент начала заливки. Второй этап — это обеспечение заданных теплофизических, физикохимических, прочностных и деформационных свойств формы, а также необходимой температуры ее к моменту начала заливки. [c.145]

Дисперсно-упрочненные композиционные материалы содержат матрицу, в которой равномерно распределены дисперсные частицы, не взаимодействующие активно с матрицей. Так как в таких материалах основную силовую нагрузку несет матрица, то тонкодисперсные частицы, равномерно распределенные в ней, препятствуют движению дислокаций до температуры начала плавления и тем самым способствуют повышению всех прочностных и деформационных свойств. При нормальных и высоких температурах прочностные характеристики дисперсно-упрочненных материалов линейно зависят от формы и размеров зерен и могут быть с известным приближением рассчитаны по эмпирическим формулам. Они также зависят от температуры и скорости деформации. В дисперсно-упрочненных композиционных материалах взаимодействие компонентов должно быть минимальным. К этому классу композиционных материалов можно также отнести материалы, в которых матричная и упрочняющая фаза состоят из более крупных частиц. [c.239]

В процессе изготовления конструкций из низкоуглеродистых и низколегированных сталей на заготовительных операциях и при сварке в зонах, удаленных от высокотемпературной области, возникает холодная пластическая деформация. Попадая при наложении последующих швов под сварочный нагрев до температур около 300 °С, эти зоны становятся участками деформационного старения, приводящего к снижению пластических и повышению прочностных свойств металла и возможному возникновению трещин, особенно при низких температурах или в концентраторах напряжений. [c.269]

Основные закономерности малоциклового деформирования в настоящее время уже достаточно хорошо изучены [7, 35, 43, 44, 101, 122, 123], и результаты этих исследований кратко обсуждены в гл. 1. В данном разделе рассматриваются особенности деформирования и разрушения конструкционных материалов при высоких температурах, когда проявляются температурно-временные аффекты ползучесть, релаксация и структурные изменения материала. Особое внимание уделено исследованиям при циклическом нагружении в условиях интенсивного деформационного старения, сопровождающегося сильным изменением прочностных и пластических свойств материала во времени. Причем интенсивность и характер этих изменений зависят также и от условий деформирования, и в первую очередь от формы цикла и частоты нагружения. Учет изменений пластических свойств во времени, определяющих сопротивление материала малоцикловому и длительному статическому разрушению, требует проведения сложных экспериментов в условиях, приближающихся к эксплуатационным, во многих случаях характеризующихся сильным протеканием деформационного старения. [c.166]

Проведенные исследования материала в зонах разрушения после длительного статического нагружения (40 тыс. и 100 тыс. ч) показывают, что при указанных длительностях нагружения пределы текучести, подсчитанные по структурному параметру dll в соответствии с зависимостью (5.19), существенно отклоняются от кривой линейной экстраполяции (пунктир на рис. 5.20) и на кривой изменения От наблюдается перелом при времени нагружения около 10 ч. Это обстоятельство свидетельствует о том, что при работе материала в интервале температур интенсивного деформационного старения линейная экстраполяция прочностных и пластических свойств может дать существенную погрешность. Вместе с тем видно, что при экстраполяции свойств материала на длительные времена могут быть использованы структурные параметры, формирующие прочностные и пластичные свойства материала, а в тех случаях, когда известен определяющий параметр (например, как в рассмотренном случае), он может [c.199]

Таким образом, при оценке долговечности в условиях протекания интенсивного деформационного старения (что свойственно большому классу сталей при эксплуатационных температурах) и при разработке методов экстраполяции прочностных и пластических свойств на длительные времена могут быть использованы структурные характеристики, изменение которых отражает физические процессы, протекающие в материале под действием нагрузки. [c.200]

Вследствие низких температур возврата и полигонизации (см. 1.10) (комнатная те.м-пература) и рекристаллизации (50—100°С) эффект деформационного упрочнения при наклепе ие достигается. Прочность при повышенных температурах и длительная прочность цинка мала прочностные свойства сильно зависят от температуры. При температуре ниже 0°С наблюдается охрупчивание. [c.302]

При увеличении степени деформации происходит торможение исходных и образовавшихся дислокаций при их взаимодействии с лесом дислокаций и порогами,, образовавшимися на дислокациях [137], что является одной из основных причин повышения прочностных и снижения пластических свойств. При повышении температуры деформации увеличивается количество аустенита и происходит его стабилизация, что приводит к более постепенному развитию мартенситных превращений при последующем нагружении [135, 156, 157]. Чем выше стабильность аустенита железомарганцевых сплавов в результате легирования, тем ниже склонность сплава к деформационному упрочнению [135]. [c.122]

Свойства материала, определяющие его реакцию на внешнее механическое воздействие, называют механическими. В механике материалов принято разделять эти свойства на деформационные (определяющие связь между напряжением, деформацией, температурой и временем) и прочностные (характеризующие условия накопления повреждения и разрушение). Обычно используемое предположение о том, что первые можно изучать независимо от вторых, является удобной идеализацией. Для конструкционных сплавов она приемлема практически до последнего этапа нагружения непосредственно предшествующего разрушению. Для других материалов (например графитов), наоборот, влияние процессов рассеянного разрушения на характеристики деформирования отмечается почти с самого начала нагружения. [c.17]

При длительном циклическом нагружении конструкционных материалов в условиях повышенных температур вследствие образования новых фаЗ( в них непрерывно протекают структурные превращения, которые приводят к изменению прочностных и пластических свойств материала. Особенно эти превращения значительны, когда материал работает в интервале температур интенсивного деформационного старения. Вызванные последним изменения пластичности материала (как правило, уменьшение) приводят к снижению сопротивления малоцикловому разрушению при нагружении с заданным размахом упругопластической деформации (жесткое нагружение). При нагружении с заданным размахом напряжений (мягкое нагружение) деформационное старение обычно приводит к повышению сопротивления малоцикловому разрушению. [c.104]

Большинство методов экстраполяции дает лишь частичное решение проблемы определяются одна-две характеристики прочности (предел длительной прочности и сопротивление разрушению или предел ползучести и сопротивление ползучести), которые позволяют оценить срок безаварийной работы металла только в случаях, когда в течение всего ресурса сохраняются неизменными расчетные нагрузки и температура и не проявляется влияние технологических и конструктивных факторов. В реальных же условиях длительной эксплуатации элементов энергоустановок возможны планируемые и аварийные отклонения от расчетных режимов работы, когда работоспособность металла зависит как от прочностных, так и от деформационных характеристик при длительном разрушении [56]. [c.36]

Оптимальное сочетание прочностных и деформационных критериев можно получить с помощью обобщенных диаграмм критериев ползучести. Одна из них (для фиксированной температуры) предложена в работе (56], [c.38]

Преимущества пластмасс проявляются полностью лишь при правильном проектировании деталей. Копирование методов расчета и проектирования металлических деталей обычно не приводит к положительным результатам. Применяя пластмассы, следует обязательно учитывать их основные отличия от металлов. Эти отличия выражаются в изменении деформационных и прочностных свойств во времени, в более резкой зависимости свойств от температуры, в процессах старения, в анизотропии физико-механических свойств ряда пластмасс. В связи с этим при расчете пластмассовых деталей на прочность, хотя во многих случаях и могут быть применены методы, приведенные в курсе сопротивления материалов, все же специфика свойств пластмасс вызывает необходимость внесения ряда коррективов. [c.5]

Рис. 4.93. Диаграмма деформационно-прочностных состояниЛ аморфных полимеров Т),р — граница между температурными областями хрупкости и разрушения в ориентированном состоянии, Tg — температура стеклования. — граница между температурными областями высокоП эластичности и пластичности — хрупкая прочность Од, — предел вынужденной эластичности, — прочность высокоэлаетнческого материала

Углепластики на основе эпоксидных смол, отверждаемых при более высоких температурах, обладают повышенной теплостойкостью. Характерный режим их отверждения занимает 2 ч при температуре 450 К. Такие материалы предназначены главным образом для авиастроения. Одним из подобных типов эпоксидных связующих является композиция на основе тетраглищщилдиаминодифенилметана. Изготовители препрегов для улучшения водостойкости и других свойств полимерных композиций модифицируют их другими типами эпоксидных смол с целью придания материалам заданных эксплуатационных характеристик. Используя в качестве отвердителя диаминодифенилсульфон, получают материалы с высокой теплостойкостью и стабильностью свойств при хранении. В последнее время для углепластиков разрабатываются новые полимерные композиции с высокими деформационно-прочностными свойствами. Так, например, для повышения ударной вязкости совершенствуют базовую эпоксидную смолу и одновременно ведут поиск новых методов модификации существующих композиций. [c.54]

Общие принципы характеристики деформационно-прочностных свойств полимеров и типичные диаграммы напряжение — деформация были обсуждены в гл. 1. Оценка деформационнопрочностных свойств материала с помощью диаграмм напряжение — деформация является наиболее распространенным видом механических испытаний материалов. Этот метод очень важен с практической точки зрения и получаемые результаты привычны для инженеров. Однако связь результатов таких испытаний с реальным поведением материала в изделии не так проста, как иногда кажется. Так как вязкоупругость полимеров обусловливает высокую чувствительность их механических свойств к различным факторам, диаграммы напряжение — деформация только приближенно предсказывают поведение полимера в изделии. Обычно диаграммы напряжение — деформация или даже только их характерные точки получают для одной температуры и одной скорости деформации. Для набора информации, необходимой для инженера-конструктора, требуется проведение испытаний при нескольких температурах и скоростях деформации, что занимает много времени и связано со значительным расходом материалов. Обычно имеются данные о деформационно-прочностных свойствах при растяжении или изгибе, хотя часто необходимо знать результаты испытаний при сжатии и сдвиге, в том числе не только при одноосном, но и при двухосном нагружении. Поэтому очевидно, что, используя обычно имеющиеся данные о деформационнопрочностных свойствах полимерных материалов, инженер-конструктор должен в значительной мере полагаться на интуицию и опыт, что часто приводит к перестраховке или к ошибкам при конструировании изделий. [c.152]

Рис. 2. Диаграмма деформационно-прочностных состояний аморфных полимеров — граница перехода от температурной области хрупкости к температурной области разрушения в ориентированном состоянии Tq—температура стеклования — граница перехода от температурной области высокой эластичности к области пластичности Tf—температура текучести о р—хрупкая прочность — предел вынужденной эластичности о —прочность Бысокоэластического материала (ггапря-жение рассчитано на поперечное сечение образца при разрыве) а — предел текучести.

В данной главе приводятся обоснование выбора определенного комплекса методов для наиболее полного исследования деформационных, прочностных и коллекторских свойств горных пород, а также краткое описание и техническая характеристика экспериментальных установок, разработанных группой сотрудников ИГиРГИ. Длн проведения исследований были разработаны две -зкспериментальные установки, позволяющие изучать объемные упругие и остаточные (пластические) деформации, прочностные свойства и - проницаемость горных пород при равномерном и неравномерном объемно-напряженном состоянии, давлении насыщающих жидкостей и температурах, эквивалентных средним параметрам давлений и температур на глубинах от сотен метров до 10—15 км и более. [c.44]

На установке УИМК можно проводить изучение деформационных, прочностных и коллекторских свойств горных пород при термодинамических параметрах, характерных для глубин до 15—20 км (величины равномерного всестороннего сжатия до 5000 кг / м внутрипорового давления насыщающей жидкости до 1500 кг/см избыточного продольного напряжения до 15 000 кгс/см , температуры до 350 С). [c.47]

Хемогенные породы отличаются меньшими величинами Деформации, прироста объема и неравномерным распределением в объеме пород остаточных деформаций, получающих развитие лишь при <Гэф>750—1000 кгс/см . В механизме остаточной деформации карбонатных пород при аэф 1200—1500 кгс/см (/ = 20 С) преобладает межзерновое скольжение, сопровождающееся существенным разуплотнением структуры пород (прирост объема + vaг достигает величин 5—25%). Температура оказывает на деформационно-прочностные свойства карбонатных пород значительно большее влияние, чем на свойства песчано-алевритовых пород. При равных величинах Оэф снижение прочности с ростом температуры составляет при изменении 1 от 20 до 100° С ( , %) -—9,5—11%, а от20до [c.152]

Наиболее полная информация о прочностных свойствах металлов и сплавов может быть получена при сопостав.лении кинетики образования деформационной структуры с изменением уровня их механических характеристик. При совместном действии повышенной температуры и пластической деформации интенсифицируются процессы старения, которые приводят к более интенсивной повреждаемости материала, чем это следует из оценок по уравнению Коффина-Ленджера [1]. [c.74]

Принципиально новое направление в области обработки пружинных сталей — использование обратного мартенситного превращения с последующим старением аустенита Таким образом можно получить немагнитные пружинные стали с повышенным комплексом прочностных свойств (см, стр. 49). Стали этого типа с П—14% Ni и 10% Сг дополнительно легированы для создания вторичных упрочняющих фаз титаном (1—1,5%) и алюминием ( 0,5—1%), а в некоторых случаях также и вольфрамом для стабилизации субструктуры. После нагрева при 1000° С и охлаждения сталь приобретает аустенитную структуру, которая в результате сильной холодной пластической деформации превращается в мартенсит, имеющий высокую плотность -дефектов строения в результате фазового и деформационного наклепа. Мартенсит при нагреве превращается В аустенит (обратное мар-тенситное превращение), который сохраняется после охлаждения до нормальной температуры. Этот аустенит обладает повышенной плотностью дефектов строения, наследуемых от прямого мартенситного превращения, деформации и обратного мартенситного превращения и создающих измельченную рубструктуру. При последующем старении (520° С) аустенит упрочняется вследствие выделения избыточных фаз, причем характер изменения предела упругости при изотермическом старении аналогичен н людае-мому при старении мартенситностареющих сталей. Это означает, что решающее влияние на закономерности упрочнения оказывает не тип кристалической решетки, а субструктура матричной фазы. [c.37]

Испытаниями установлена также низкая длительная деформационная способность стали 16ГНМ, у которой основная деформация образца происходит на начальном участке ползучести в момент нагружения, в то время как у стали 22К имеется развитый второй участок установившейся ползучести при величине предела длительной прочности 28—32 кгс/мм . Хотя прочностной расчет барабана ведется по пределу текучести материала при рабочей температуре, в изготовленных из однотипных сталей барабанах, находящихся в эксплуатации, расчетные напряжения в мостике между отверстиями колеблются в очень широких пределах (6— 19 кгс/мм ). [c.13]

В качестве примера влияния анизотропии на деформационные п прочностные свойства полимеров приведем, полученные нами зависимости предела прочности (рассчитанного на начальное сечение) и удлинения при разрыве е от температуры для одиоосно ориентированной пленки из фторопла1рта-4. [c.136]

В неорганических средах (водных растворах солей, кислотах, окислителях, воде) изменение прочностных характеристик, даже при повышенных температурах, незначительно и не выходит за пределы 3 %. Наибольшее влияние оказывают на прочностные и деформационные характеристики среды сскоеного характера, например аммиак, органические среды, оссбенно ароматические углеводороды. [c.55]

Сравнение рассмотренных выше основных типов деформационных микрорельефов, развивающихся в зоне сопряжения слоев биметалла Ст. 3 + Х18Н10Т, изготовленных различными способами, позволяет отметить, что при увеличении температуры испытания, выше 600° С в механизме деформации композиции происходят изменения, заключающиеся в появлении признаков рекристаллизации и усилении деформационных процессов по границам зерен и на межфазных границах отдельных структурных составляющих переходной зоны двухслойной стали. Таким образом, при переходе от отражающих особенности механизма деформации схем микрорельефов (рис. 2, д—е и рис. 3, д—е) к микрорельефам схем (рис. 2, ж—а и рис. 3, ж—з) должно наблюдаться изменение прочностных и пластических свойств биметаллических соединений. [c.141]

Как видно из рис. 1, для материалов, не склонных к деформационному старению (сталь ТС), кривые усталости в координатах при повышении температуры испытания закономерно располагаются ниже кривой усталости для температуры 20° С (кривые 6—9). Для деформационно-стареющих сталей типа 22К (кривые 1—5 на рис. 1, а) и Х18Н10Т (рис. 1, б) расположение кривых усталости зависит от склонности материала к деформационному старению. Причем для этих сталей существует интервал интенсивного деформационного старения 600—700° С для Х18Н10Т и 200—300° С для 22К. При температуре 270° С кривая усталости мягкого нагружения стали 22К располагается выше кривой усталости, полученной при температуре 20° С. С увеличением температуры до 350° С снижается эффект деформационного старения. При температуре 150° С процессы старения протекают слабо. Вместе с тем на прочностные свойства оказывает влияние температура. В результате для стали 22К в условиях мягкого нагружения цри этой температуре наблюдается провал циклической прочности (см. рис. 1, а). В интервале интенсивного деформационного ста- [c.16]

При этом необходимо отметить, что выбранный нами случай нагружения характеризовался ярко выраженным процессом карбидообразования, поскольку испытания проводились в условиях, когда в исследуемом материале (сталь Х18Н10Т) интенсивно протекают процессы старения, инициируемые действием упругопла-стической деформации. В связи с этим проверенная выше возмоЖ ность использования структурного параметра йИ для описания изменений пластических и прочностных свойств в процессе дли тельного нагружения, по-видимому, справедлива и для других материалов, эксплуатируемых в интервале температур интенсивного деформационного старения. Для материалов другого класса и других условий нагружения, когда указанные процессы не проявляются или проявляются слабо, наиболее представительными могут оказаться иные структурные характеристики (наличие второй фазы, например, перлита в перлитных сталях, блочность структуры и пр.). Возможность использования других характеристик тре--бует дальнейшей экспериментальной проверки. [c.113]

В зависимости от степени физико-химического взаимодействия компонентов, которая отражается параметром Q(T, р, I) и определяется температурой процесса (Т ), давлением (р) и временемвыдержкй(Г), наблюдаются три характерных вида макро разрушения или три макромеханизма разрушения, которые характеризуются качественно различными видами макроизломов (/-/Я) и существенным отличием прочностных и деформационных характеристик [164] (рис. 10, б . [c.38]

При прогнозировании прочностных и деформационных свойств композитов можно выделить два принпдпиальных направления. Первое, наиболее распространенное, основано на значительном объеме механических испытаний, оно предусматривает получение некоторых эмпирических соотношений, статистическую обработку экспериментальных данных и в результате получение уравнения состояния материала, описывающего его поведение в интересующем интервале температур и напряжений [67, 155] (см. гл. 1, разд.1). [c.209]

Другие методы механических испытаний предусматривают нагрев образцов по термическим циклам сварного шва или око-лошозной зоны. Следует отметить, однако, что деформации при механических испытаниях, как правило, не соответствуют внутренним деформациям при сварке реальных соединений, что отражается на достоверности результатов испытаний [15, с. 190—198]. Помимо этого, получаемые при испытаниях характеристики являются не абсолютными, а скорее интегральными из-за неравномерности распределения деформаций при испытании деформации воспринимаются не только участками образца, находящимися в заданных условиях испытания, а распределяются на некоторой ширине или длине образца в соответствии с прочностными и пластическими свойствами кристаллизующегося или нагретого металла. Определенная таким образом пластичность сплава не характеризует относительную деформационную способность какого-то отдельного участка сварного шва, а определяет возможную деформацию всего соединения в целом. По этим причинам результаты испытаний могут быть с уверенностью распространены только на те случаи сварки реальных конструкций, когда форма сварного шва и температурное поле одинаковы с теми, что были получены на образцах, а температурные границы межкристаллического разрушения и запас пластичности в ТИХ существенно не зависят от скорости деформации. Заметное влияние на результаты испытаний оказывает вид образцов пластичность образцов из основного металла, нагретых до температуры оплавления зерен, ниже пластичности кристаллизующихся образцов. [c.114]

Таким образом, сопротивление деформированию при ударноволновом нагружении твердого тела определяется целым рядом факторов. Полный расчет процесса интенсивного импульсного воздействия должен учитывать изменение модулей упругости и предела текучести под действием давления и температуры, влияние скорости деформирования, деформационного упрочнения и и эффекта Баушингера на напряжение течения. К сожалению, в настоящее время невозможно описать свойства материалов в этих условиях, основываясь только на результатах стандартных квазистатических испьгга-ний. По этой причине информация о прочностных характеристиках материалов, необходимая для расчетов интенсивных импульсных воздействий, извлекается из экспериментов с ударными волнами. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...