Режимы характерны

Характер движения и структура слоя при первом режиме движения были рассмотрены ранее ( 9-5, 9-6). Остановимся на режимах, характерных разрывом слоя. При увеличении скорости до величин, близких к предельной, предвестники разрыва слоя наблюдались в пристенной зоне. Эти местные разрывы, локальные воздушные мешки, имеющие в основном продольную протяженность, как правило, вызывались некоторым местным отличием состояния поверхности стенок. Дальнейшее небольшое повышение скорости до Уцр увеличивало частоту появления местных разрывов до их слияния по периметру канала. Возникал пробковый разрыв слоя, который также периодически исчезал, уступая место неустойчивому плотному слою. Наконец увеличение скорости сверх предельного значения полностью разрушало остатки предельного равновесия сил в слое и приводило к полному распаду плотной среды в гравитационно падающую взвесь с высокой концентрацией частиц. [c.302]

Для сталей III группы (среднеуглеродистых среднелегированных, содержащих карбидообразующие элементы) при сварке в широком диапазоне режимов характерно мартенситное превращение. Для них важно значение />ю, поскольку гомогенизация аустенита и рост зерна в связи с наличием специальных карбидов в исходной структуре замедлены и их можно регулировать с помощью режима сварки. Поэтому для получения благоприятной структуры при сварке этих сталей эффективно снижение q/v, применение концентрированных источников теплоты (плазменной, электронно-лучевой и лазерной сварки). Так- [c.528]

Выше отмечалось, что для турбулентного режима характерны пульсации скоростей и давлений, перемешивание жидкости в процессе движения. Поэтому механизм турбулентного потока очень сложен и до конца еще не изучен. [c.44]

На рис. 147 отложена осевая составляющая абсолютной скорости у . Исследования показали, что предполагаемые и действительные линии тока отличаются друг от друга и в сечении, где проводится замер скоростей, имеются радиальные составляющие абсолютных скоростей vц (рис. 148). На небольшом периферийном участке они направлены от оси вращения гидромуфты к периферии, а в основном — от периферии к оси вращения гидромуфты. С увеличением скольжения вновь появляются участки, расположенные вблизи внутреннего диаметра с направлением Уц от оси гидромуфты к периферии. Поток перестраивается от режима к режиму. Характерным является расположение мгновенного центра вращения не в зазоре между лопастями, а на лопастной системе насоса. Это приводит к тому, что часть насосной лопасти (около мгновенного центра вращения) работает как турбина. [c.253]

Различают четыре основных типа режимов радиационный, конвективный, массообменный и электрический. Первые два режима характерны для печей-теплообменников. В печах-теплообменниках для целей обеспечения условий теплообмена в зоне технологического процесса служит топочное устройство. [c.257]

Какие режимы характерны для теплообмена при вынужденном течении жидкости в трубах. Как учитывается влияние на вынужденное течение свободной конвекции [c.215]

Для ламинарного режима характерно параболическое распределение скоростей по сечению (рис. 3-10, а) [c.73]

Для регулярного теплового режима характерны следующие основные положения [c.243]

Режим движения механизма с таким направлением передачи сил, при котором самоторможение не проявляется, называется тяговым. При принятой выше индексации звеньев для тягового режима характерны силовые передаточные отношения в соответствии с приведенным выражением (3). [c.17]

ЛМЗ ВТ-25-3 13 — 207 Режимы — Диаграммы 13 — 207 Режимы характерные [c.189]

Рассматриваемый режим теплообмена характеризуется неравномерным полем температур и физических свойств пламени (рис. 140), причем для этого режима характерно, что область максимальных температур расположена ближе к поверхности кладки (см. рис. 104, бив), чем к поверхности нагрева. [c.251]

Таким образом, состав продуктов горения, полученный в экспериментальных условиях, практически не отличается от определенного расчетом. Для рассмотренных режимов характерно также полное отсутствие водорода не только в конечных точках (точки 7 п 8) камер сгорания, но даже и в конце зоны горения (точки 1, 2, 3). Это позволяет, по-видимому, оценить-и величину условных тепловых напряжений, с которыми протекают рассматриваемые процессы. [c.185]

Расчет эффекта от изменений в схеме целесообразно выполнять для некоторых усредненных режимов, характерных для соответствующего отрезка времени. Суммирование результатов для этих отрезков дает годовой эффект. [c.175]

Установившиеся режимы характерны преимущественно для значительных углов наклона плоской поверхности к горизонту. В этих режимах, называемых ускоренными, неизменное значение сохраняет среднее за период ускорение частицы W Решения уравнений (1), соответствующие ускоренным режимам, имеют вид [c.16]

Условия работы материала в опасных точках конструктивного элемента определяются прежде всего характером теплового и силового воздействий. Для теплоэнергетического оборудования [53] типичны следующие режимы эксплуатации 1 — пуск паровой турбины из холодного состояния, стационарный период и медленный останов (рис. 1.12, а) 2 — пуск из холодного состояния, стационарный период, быстрый останов (рис. 1.12, г) 3 — пуск из горячего состояния, стационарный период и быстрый останов (рис. 1.12, ж). Работа материалов конструктивных элементов такого оборудования (ротор, корпус паровой турбины, барабаны котлов парогенераторов, детали арматуры и пр.) принципиально различается в зависимости от режима эксплуатации. Для рассматриваемых режимов характерна нестационарность нагружения с наличием в области высоких температур выдержки. Характер изменения циклических деформаций для указанных режимов нагружения показан на рис. 1Л2, б, д, 3 соответственно. [c.22]

Материал теплонапряженных конструкций обычно работает в области неупругих деформаций и в условиях переменных температур, так что параметры напряженно-деформированного состояния зависят не только от текущего уровня тепловых и силовых воздействий на конструкцию, но и от предшествующей истории ее нагружения, связанной с изменением остаточных деформаций конструкционного материала в процессе неупругого неизотермического деформирования и накоплением в материале повреждений, которые в итоге могут привести к его разрушению. Влияние истории нагружения теплонапряженной конструкции на ее работоспособность является также основным фактором, который следует учитывать при анализе термопрочности, в частности, прослеживать эволюцию тепловых и силовых воздействий на конструкцию, в том числе циклические режимы, характерные для большинства узлов энергетического и технологического оборудования. [c.174]

Образец толщиной 30—100 мм для оценки сопротивляемости металла многослойных швов, выполненных следующими видами сварки А, РЭ, ИП, УП, ЭЛС. Образцы вырезают независимо от направления прокатки. Плиту можно изготовлять из металла, отличающегося по составу от испытуемого. Сварку ведут путем наплавки валиков в корень каждой разделки до полного заполнения. Первоначально выполняют первый шов на режиме, характерном для данного вида сварки. Сварку начинают и оканчивают на расстоянии 30 мм от края образца. Испытания проводят отдельно для каждого слоя шва. Каждый следующий шов осуществляют после остывания предыдущего до комнатной температуры, на режиме, отличающемся от предыдущего по скорости сварки на 20 % и мощности дуги для сохранения высоты шва [c.195]

Для противофазного неизотермического режима характерна существенно нелинейная зависимость меры накопления повреждений от числа циклов нагружения. Охрупчивание при этом режиме менее интенсивно, чем при изотермическом большие повреждения происходят вследствие менее интенсивного залечивания, что объясняется меньшей продолжительностью высокотемпературного сжатия. С увеличением меры повреждения увеличивается скорость залечивания и уменьшается скорость накопления повреждений. Охрупчивание, скорость которого уменьшается при уменьшении энергии разрушения (в данном конкретном случае при увеличении числа циклов нагружения), приводит к увеличению скорости накопления повреждений. Суммарное воздействие этих факторов в некоторых случаях может привести к весьма малой изменяемости меры повреждения на большом интервале числа циклов нагружения, т. е. к значительному увеличению долговечности. [c.273]

Скорость V,, соответствующая первому режиму, характерна тем, что при ее случайном превышении сопротивление становится больше тяги, а на втором режиме, при скорости V2, тяги не хна тает при уменьшении скорости. [c.327]

Для нестационарного температурного режима характерно экспоненциальное повышение температуры в месте контакта вала площадью S от начального 9 до в соответствии с уравнением [c.192]

Исследования процесса кипения показали, что для пузырькового режима характерна высокая интенсивность теплоотдачи и возможность отвода с единицы поверхности больших потоков теплоты, но не превышающих первого критического значения температурного напора. [c.152]

Неполный отжиг имеет целью снизить твердость и устранить внутренние напряжения в кованых заготовках, прошедших правильный режим нагрева и остывания при ковке. Заготовки нагревают до 770—800° С и выдерживают при такой температуре до полного прогрева, после чего производят охлаждение по режимам, характерным для полного отжига. [c.32]

Специфической трудностью при сварке бронз является их повышенная жидкотекучесть. При сварке бронз, содержащих алюминий, возникают трудности, связанные с образованием окисла алюминия А1аОа, поэтому методы и технику сварки выбирают такие же, как и при сварке алюминия, а режимы — характерные для медных сплавов. [c.138]

В заключение следует отметить, что для всех видов регулирования на частичных режимах характерны уменьшение изоэнтро-пийного перепада энтальпий на последних ступенях и увеличение его на первой, в результате чего мощность ТНД снижается в большей степени, чем мощность ТВД. [c.324]

Свойства О. с. могут быть объяснены в рамках представлений об обычном электронно-фононном механизме куперовского спаривания (см. Купера эффект). Ныне нет никаких чётких эксперим. указаний на существование в них др. механизма сверхпроводимости. Ряд аномалий сверхпроводящих свойств О. с. указывает на возможность реализации в них режима сильного электронно-фононного взаимодействия. Для этого режима характерны большое отношение Д(0)/Уд, превышающее значение, полученное в модели БКШ, положит, кривизна в графич. зависимости Яд2(У) и сравнительно [c.468]

Качественно картина взаимодействия скачка с твердой границей сохраняется и при небольшой начальной влажности (кривая 4 на рис. 7-16). Однако в этом случае заметно снижается интенсивность первичного и отраженного скачков, что объясняется уменьшением скорости перед угловым изломом в точке А. При значительной начальной влажности (кривые 5 и 6) нормальная схема отражения нарушается. Скорость потока в областях I а II уменьшается настолько, что угол отраженного скачка превышает предельное значение (р >Рт) и отражение преобразуется в схему Л-образ-ного скачка. При еще более значительной влажности Я-образный скачок отходит от угловой точки А, преобразуется в криволинейный скачок и смещается против потока. Такие режимы характерны тем, что скорость за отошедшим скачком дозвуковая. [c.199]

В режимах с длительной термической усталостью при максимальной температуре 700 С перед разрушением обнаружено большое количество несплошностей типа пор по границам зерен, которые хорошо видны на нетравленном шлифе. Для этого режима характерно вторичное растворение карбида M gaQ на заключительной стадии деформирования металла. Таким образом, можно заключить, что с исчезновением карбида создаются предпосылки для образования микропор на границах зерен. [c.117]

Таким образом, связь между долговечностью и зернограничными выделениями частиц карбида MeaaQ оказывается сложной. Если при кратковременной термической усталости влияние пилообразного цикла не столь существенно, то в режимах с длительной выдержкой (особенно при высокой температуре) и в комбинированных режимах с умеренным и низким напряжением ползучести сильно сказывается нестабильность выделений карбида MeaaQ-Для этих режимов характерно накопление межзеренной повреждаемости. Обнаруженное металлографическим исследованием повторное растворение частиц карбида MeaaQ во второй половине испытания до разрушения способствует локализации процесса деформирования в приграничных областях, и следовательно, ускорению зарождения и развития микроповреждений на границах зерен. [c.118]

Длительность первой группы указанных режимов характеризует маневренные свойства турбины для реализации ускоренных пусков важны как начальная температура стенки, так и разность температур различных частей корпуса. В этой связи актуальными становятся пуски из горячего состояния (после 8, 16, 24 ч простоя), число которых может достигать 90 % общего числа пусков. Для второй группы режимов характерно скачкообразное изменение температуры стенки внутренней поверхности корпуса, наличие больших градиентов температур в тонком слое детали (вследствие подачи пара с более низкой температурой, чем температура корпуса ЦВД) и появление циклических растягивающих напряжений. [c.10]

Пример 4-7. На рис. 4.22 показано меридиональное сечение диска из сплава ХН77ТЮР. В табл. 4.4 приведены температуры, характеристики прочности материала (сгв и (Тдл), а также напряжения и запасы по напряжениям с учетом длительности работы на рассматриваемом режиме. Характерным для рас-сматриваемого диска является то, что он работает при высоких температурах. Однако общая длительность работы на указанном режиме (при максимальных температуре и напряжениях) относительно невелика и составляет Тр 40 ч. [c.140]

Образец типа а толщиной 1,5-5 мм с прорезью или типа 16 с отверстиями для оценки сопротивляемости металла однослойных швов, выполненных следующими видами сварки ИН, ИНп, ИП, ЭЛС, ЛС. Ось сварного шва располагают вдоль на-Гфавления прокатки. Сварку образцов типа а начинают и заканчивают за пределами зоны, определенной надрезом, а образцов типа 16 — на технологических планках. Механизм деформирования при сварке образцов типа а включают в момент совмещения оси электрода с плоскостью, перпендикулярной оси шва и проходящей через вершину надреза, а типа 16 — после прохождения оси электрода через стык образца с технологической планкой на 20 мм. Растяжение поперек шва. Сварку выполняют на режиме, характерном для данного вида сварки из условия полного проплавления, получения шва и обратного валика [c.186]

Образец толщиной 15-30 мм для оценки сопротивляемости металла однопроходных тавровых швов с конструктивным непроваром, выполненных следующими видами сварки А, РЭ, ИП, УП. Образцы вырезают независимо от направления прокатки. Косынки можно изготовлять из металла, отличающегося по составу от испытуемого. Сварку ведут в два прохода без использования технологических планок на режимах, характерных для данного вида сварки. После сварки перерезают косынки и образец разрушают изгибом с растяжением в корне шва. При отсутствии трещин в первом образце при сварке следующего образца увеличивают скорость сварки и мощность дуги при условии сохранения катета шва до выявления критической скорости сварки, приводящей к образованию трещин [c.194]

Точность изготовления литых капроновых деталей находится в пределах 4-го класса. Следует указать, что постоянство размеров деталей зависит во многом от температурных режимов. При проварке в кипящей воде за 8 часов размеры увеличиваются на 1,5%. При проварке в горячем масле при 4- 130° С через 10 часов выдержки детали уменьшаются в размерах на 1,25%. Поэтому при проектировании пресс-форм следует учитывать общую усадку деталей, исходя из литейной усадки, усадки от нормализации в воде или масле, колебания размеров от температурных режимов, характерных для эксплуатации. Заметим, что после кипячения в воде и масле на воздухе капроновые детали в известной мере, но не полностью, самовосстанавливаются в прежних размерах. [c.375]

Источники питания рассчитываются по нагреву на определенный режим работы. Для дуговой сварки различают три режима работы источников питания продолжительный, перемежающийся, повторно-кратковременный. На продолжительный режим, когда источник работает непрерывно под нагрузкой, рассчитаны многопостовые источники питания и, в ряде случаев, однопостовые при механизированной сварке. В перемежаюшемся режиме, характерном для ручной дуговой сварки, работа под нагрузкой в течение времени tp чередуется с холостым ходом в течение времени Режим характеризуется относительной продолжительностью нагрузки ПН = tp/ tp + t )lOO%. [c.55]

A. И. Г олубева) посвящена преимущественно специальным уплотнениям, предназначенным для эксплуатации в агрессивных, абразивных и двухфазных средах при режимах, характерных для агрегатов энергетических, химических, и других отраслей техники. [c.6]

Снарядный режим течения наблюдается при увеличении па-росодержания в потоке. Для этого режима характерно объединение мелких пузырей в крупные, напоминающие по очертанию снаряды. [c.152]

Рис. 50. Фотографии начальной стадии вскипания воды в ударном режиме. Характерное время разогрева т = 25 мпсек.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...