У отставания

Такой же эффект влияния вязкости проявляется и в диффу-зорных решетках, у которых > л/2. В диффузорных решетках, имеющих Рг < я/2, влияние вязкости обратное — оно приводит к уменьшению эффективного угла поворота потока решеткой, т. е. к появлению как бы дополнительного угла отставания. [c.14]

Как было сказано выше (см. стр. 22), диэлектрическая проницаемость сегнетоэлектриков велика и имеет резко выраженную зависимость от напряженности поля и от температуры. Характерной особенностью сегнетоэлектриков является наличие у них диэлектрического гистерезиса (отставание изменений электрического смещения от изменений [c.27]

Рабочий сам вовремя извещает контролера о настройке. Это условие выполнимо при достаточной сознательности и личной заинтересованности рабочего, которая возникает при обязательной материальной ответственности рабочего за любой брак, возникший до проверки настройки контролером. Для вызова контролера во избежание простоев, связанных с ожиданием его появления, можно рекомендовать простейшие средства световой сигнализации, расположенной над группой станков или у начала пролета. Вызвав контролера, рабочий пускает станок, так как небольшое отставание контрольной проверки только полезно. [c.234]

Из условия равенства сумм горизонтальных проекций нормальных и тангенциальных сил, действующих в зоне опережения и в зоне отставания, получено уравнение для определения величины нейтрального угла у (рис. 1, в) [c.39]

Из выражения (IV.31) видно, что перемещения системы происходят с частотой возмущающей силы, но отстают от изменения силы по фазе. Это отставание характеризуется углом у, который определяется формулой (IV.33) и зависит от отношения частот и/р. Как видно, при малых частотах м угол у невелик. При резонансе (м = р) фазовый угол равен я/2, т. е. в те мгновения, когда сила максимальна, перемещение равно нулю. При весьма высоких частотах фазовый угол близок к я, т. е. максимуму силы соответствует минимум перемещения. [c.216]

Усилие, под действием которого фонтанирует топливо из жиклера, складывается из разрежения и отсасывающего действия воздушного потока у кромки жиклера. При определении разрежения следует учитывать отставание скоростей воздушного потока около жиклера. Для карбюратора М-1 зависимости между разрежениями у жиклера и у стенки диффузора приведены на фиг. 10 и в табл. 2. [c.223]

Встретив первоначально возражения специалистов, В. Г. Шухов доказал, что наиболее приемлемо поднимать каждую секцию не за три, а за пять точек, расположенных у низа поднимаемой секции. Организовать крепление верхних блоков выше конечного проектного положения центра тяжести поднимаемой секции практически невозможно, поскольку эти блоки не могли быть вынесены вверх над уже смонтированной секцией. Он доказал также, что при подъеме за три точки при наличии трех и четырех полиспастов отставание одного или двух из них вызовет резкий перекос секции внутри смонтированной уже конструкции и может привести к аварии. Если же применять пять полиспастов, отставание одного или даже двух из них не вызовет поворота секции, поскольку она будет опираться по крайней мере на три точки, при этом проекция центра тяжести поднимаемой секции остается внутри треугольника опирания. [c.92]

При отставании ведомого (турбинного) колеса от ведущего (насосного) давление у наружных краев лопаток на ведущем колесе будет больше, чем на ведомом, а у внутренних краев лопаток на ведущем колесе будет меньше, чем на ведомом. Вследствие разности давлений возникает циркуляция масла в полости муфты как показано на схеме I при этом муфта передает крутящий момент. [c.231]

Известно, что управленческим трудом у нас занято 10 млн. человек. В сфере управления в целом сосредоточено примерна в 7 раз больше работников, чем во всем металлургическом производстве страны, и в 1,5 раза больше, чем в машиностроении и металлообработке. Технический прогресс в промышленности и увеличение масштабов общественного производства, а также усложнение и развитие его внутренних связей увеличивают объем работ по управлению хозяйством. Поэтому столь недопустимо отставание в технической вооруженности и организации управленческого труда, его низкая эффективность. [c.161]

Рис. 70. Деформации цилиндра в результате отставания прогрева фланцев, а — изменение температуры б—деформации цилиндров про-стой формы (слева — а среднем сечении цилиндра справа — у концов).

Определение постоянной интегрирования с произведем для периода посадки клапана при условии, вытекающем из требования работы клапана без отставания и стука, а именно положим, что в конце хода плунжера вместе с приходом его в крайнее положение клапан садится на седло, т. е. положим у = О при а = = 2.U. Тогда из уравнения (152) получаем выражение [c.377]

В случае регулируемого насоса положение мертвых точек поршней не остается постоянным, а меняется вместе с изменением угла отставания ip при изменении угла у. Это создает трудности при создании устройств в узле распределения, уменьшающих шум машины. [c.352]

Возвращаясь к ротору (см. рис. 19.6,6), видим, что действующей на него силой является неуравновешенная сила R, а скорость v всегда направлена по касательной к траектории движения центра шейки вала. При малых частотах вращения прогиб вала, изображаемый вектором г, будет следовать за возмущающей силой R, т.е. угол у будет равняться нулю. При увеличении частоты вращения вследствие инерции движения ротора вектор прогиба г начинает отставать от вектора возмущающей силы R, причем с увеличением частоты вращения отставание будет расти. При некоторой частоте вращения векторы R и и совпадут по направлению, и в этот момент мощность, передаваемая силой валу, будет максимальна. Это и есть момент резонанса. При дальнейшем увеличении частоты вращения между векторами R и и опять появится угол и эффект возмущающей силы R уменьшится. [c.509]

Формула (108) выражает закон изменения длины пути скольжения для точек поверхности валка, находящихся в очаге деформации. Однако она справедлива только в зоне отставания, т. е. на участке а — у. Задача об определении длины пути скольжения на участке у — 0 может иметь два решения. Если требуется найти Сх с учетом направления скольжения, т. е. раздельно в зонах отставания и опережения, то применяют фор-мулу [I] [c.39]

Х2 — элементарная сила трения в продольно-вертикальном сечении хг Ф — текущий центральный угол Ра-у Ру — контактные поверхности соответственно в зонах отставания и опережения — полная контактная поверхность (для одного валка). [c.54]

У-образного крыла в силу отставания точки К1 от положения плоского скачка уплотнения на эквивалентном клине, приобретают отрицательную кривизну и увеличивают наклон в сторону ребра. В то же время линии тока в центральной части течения под влиянием положительного градиента давления еще больше отклоняются от хорды крыла. После выравнивания давления во внутренней части эллиптической области течения пристеночные струйки тока, получившие дополнительную поперечную скорость (на сфере) в сторону ребра крыла, тормозятся, приобретая положительную кривизну. Это приводит к повышению давления вдоль стенки крыла (рис. 1), что вызывает дальнейшее отклонение линий тока в центральной части течения от ребра крыла и оттеснение линий тока в окрестности контактного разрыва в сторону плоскости симметрии. Следствием такого процесса и является всплывание точки Ферри. Линии же тока, идущие вдоль стенки крыла, дойдя до ребра крыла, под влиянием отрицательного градиента давления асимптотически уходят в плоскости симметрии к особому лучу (точка Ферри). [c.658]

Аналогично описывается зависимость от времени и температуры податливости при ползучести, если к телу ступенчато приложено напряжение о e t,T)/a= t,T). Механические свойства вязкоупругого тела называются динамическими, если механическое воздействие изменяется во времени по синусоидальному закону. Так, если вязкоупругое тело деформируется по синусоидальному закону е(со) с малой амплитудой, то ответное напряжение будет также синусоидальным, причем его амплитудное значение прямо пропорционально деформации, но с отставанием по фазе на угол б. Ответное напряжение выражается в виде комплексного числа о =<у + ia", так же как и соответствующий модуль М (а, Т) [c.149]

ГШ (как обычно и бывает), а геометрические оси ГШ и тяги лопасти не пересекаются, то угол установки лопасти будет изменяться при изменении угла установки ). При фиксированном положении тарелки автомата перекоса маховое движение можно рассматривать как колебания вокруг оси воображаемого шарнира, соединяющей конец поводка лопасти с центром реального ГШ. Поэтому углом бз будет угол между геометрическими осями воображаемого и реального шарниров. Компенсация взмаха возникает также вследствие наличия угла отставания go лопастей, обусловленного аэродинамическим крутящим моментом несущего винта. Если ГШ расположен дальше от оси вращения, чем ВШ, то отставание эквивалентно повороту осей ГШ, т. е. бз = Со- Аналогичные связи возникают и у бесшарнирных винтов. Если у шарнирного винта связь углов установки и взмаха, а также другие связи определены конструкцией втулки, комля лопасти и системы управления, то у бесшарнирного винта нужно еще учитывать жесткостные и инерционные характеристики лопасти. Часто величина угла бз зависит от угла установки лопасти, так как расположение элементов цепи управления изменяется с изменением общего шага. Поэтому в общем случае нужно рас-считывать коэффициент Кр = —дд/д при заданных величинах общего шага, угла конусности и угла отставания лопастей. [c.232]

Угловая скорость вала также приводит к наклону плоскости концов лопастей, пропорциональному = 16/у-Это — отставание плоскости концов лопастей, требуемое для того, чтобы несущий винт, прецессируя, следовал за валом. Чтобы винт следовал за валом с угловой скоростью тангажа ау, необходимо угловое ускорение диска по крену, равное от кориолисовых сил. Таким образом, для создания этого ускорения и обеспечения прецессии на диск должен [c.573]

Для учета возможного отхода оболочки от ложемента используем метод последовательных приближений, заключающийся в следующем. Сначала решается задача для двустороннего основания. Если в результате решения получается зона отрицательного давления (отставание), характеризуемая уо лом то в следующем приближении решается задача с несимметричным ложементом, характеризуемым углом ai(°>=l/2 Составляющие опорных реакций принимают вид [c.146]

Теперь у — х может быть и положительной и отрицательной если подлежащее измерению отставание находится в пределах действия клина, то черная полоса будет видима, но она не будет на том же месте, что раньше. [c.69]

При замыкании в электролите двух обратимых электродов с разными потенциалами [(Уа)обр и (VJoepl происходит перетекание электронов от более отрицательного электрода (анода) к менее отрицательному (или более положительному) электроду (катоду). Это перетекание электронов выравнивает значения потенциалов замкнутых электродов. Если бы при этом электродные процессы (анодный на аноде и катодный на катоде) не протекали, потенциалы электродов сравнялись бы и наступила бы полная поляризация. В действительности анодный и катодный электродные процессы продолжаются, препятствуя наступлению полной поляризации вследствие перетекания электронов с анода к катоду, т. е. действуют деполяризующие. Отсюда, в частности, происходит и название ионов и молекул раствора, обеспечивающих протекание катодного npow a — деполяризаторы. Однако из-за отставания электродных процессов от перетока электронов в гальваническом элементе (см. с. 192) потенциалы электродов изменяются (сближаются) и короткозамкнутая система, в конечном итоге, полностью заполяризовывается (см. с. 271, 282 и 287). [c.191]

Если намагниченность мгновение следует за изменениями напряженности внешнего поля, то никакой разницы между намагниченностью в постоянном и переменном полях наблюдаться не будет. Однако имеется ряд доказательств в пользу существования отставания намагниченности по времени от ноля, т. е. разности фаз между ними в переменных полях. В результате происходит диссипация энергии. Эта разность фаз свидетельствует о том, что напряженности как бы трудно следовать за внешним полем Н при этом наблюдается зависимость с от частоты м когда v увеличивается, а (или у) уменыиается, иными словами, имеет место также дисперсия. [c.400]

Таким образом, сверхзвуковой поток, прежде чем попасть в межлопаточный канал, проходит через бесконечную систему ударных волн с постепенно увеличивающейся интенсивностью в области между соседними ударными волнами поток разгоняется до все больших скоростей (по мере приближения его к фронту решетки). Перед участком ударной волны, расположенным у входа в межлопаточный канал, газ движется поступательно с числом Маха, равным Мта1- На этом участке происходит наиболее интенсивное торможение потока, в результате которого на выходе из межлопаточного канала устанавливается дозвуковое течение. При этом величина потерь полного давления в различных элементарных струйках, прошедших через систему ударных волн, будет различна, так как интенсивность волн падает слева направо. Следовательно, при рассматриваемом обтекании решетки идеальным невязким потоком газа в достаточно удаленном от входа сечении межлопаточного канала, где статическое давление, а значит, и направление скорости уже постоянны по его ширине, величина скорости останется переменной. С целью упрощения задачи будем предполагать, что в результате турбулентного обмена между струйками поток внутри межлопаточных каналов полностью выравнивается и в соответствии с этим за решеткой устанавливается равномерный по шагу поток с постоянными статическим и полным давлениями, причем направление этого потока совпадает с направлением пластин (угол отставания б равен нулю). Важно отметить, что сделанное здесь предположение о выравнивании потока в межлопаточных каналах существенно отличается от сделанного в предыдущем параграфе предположения о выравнивании потока в сечении далеко за решеткой. В этом последнем случае мы только несколько завышаем потери по сравнению с теми потерями, которые имеются в невязком потоке газа, оставляя при этом неизменным течение в самой решетке, а следовательно, неизменным и силовое воздействие потока на нее. Иное дело при выравнивании потока в лопаточных каналах, при котором вследствие изменения течения в самой решетке происходит не только увеличение потерь, но и изменение величины равнодействующей по сравнению с ее значением в идеальном — невязком потоке газа ). Конечно, можно предположить, что выравнивание пото- [c.90]

Сущность метода определения прочности на удар, описанного в ГОСТ 4765-49, заключается в том, что на образец испытываемой лакокрасочной пленки, нанесенной на пластинку жести толщиной не менее 0,5 мм и площадью ЮОХ ЮО мм, действуют ударом молота специального прибора У-1 весом 1 кг с определенной высоты. После этого образец пленки в месте удара рассматривают в лупу с 4—5-кратным увеличением. При отсутствии физических изменений пленки (трещины, смятие, морщины, отставание пленки и т. п.) удар молота повторяют на другом участке поверхности образца с больщей высоты падения. [c.548]

Вследствие отставания разрежений у жиклера и малого отношения качество смеси> подаваемой одножиклерным карбюратором, [c.225]

Контроль качества резиновых обкладок. Наиболее серьезными дефектами у резиновых обкладок являются местные вздутия резины, отставание обкладки, недовулканизованность резины, трещины и поры в резине. [c.406]

При отставании опорных лап цилиндра вибрация последнего усилится. Для уменьшения опасности такого отставания лапы должны быть достаточно и равномерно нагружены при монтаже (особенно это важно у трехопорных цилиндров) присоединенные трубы не должны давать значительной реакции на цилиндр изоляция корпуса должна быть качественной, не должно быть заеда ний в вертикальной шпонке и т. д. Эго все мероприятия монтажного характера. Конструктивно же следует предупреждать возможность теплового перекоса цилиндра, избегать трехопорных цилиндров желательна компенсация реактивного вращающего момента. [c.119]

Нелинейные явления в ЛБВ типа О. Увеличение амплитуды усиливаемой волны при её распространении вдоль замедляющей системы приводит к значит, возмущениям в движении электронов, сильной модулжщи электронного пучка, в результате чего возникает ряд нелинейных явлений у.меньшение ср. скорости электронов обгон одних электронов другими, деформация сгустков и движение относительно поля синхронной волны появление высших гармоник конвекционного тока и поля пространственного заряда на частотах 2 м, 3(0,. . возбуждение поля замедленной эл.-магн. волны на этих гармониках расслоение электронного пучка в результате неравномерной модуляции пучка по сечению, вызванной неравномерным распределением напряжённости ноля замедленной волны и поля пространственного заряда по сечению остановка и поворот электронов поперечные движения электронов под действием СВЧ-нолей замедляющей системы и поля пространственного заряда. Наиб, важны первые три явления, принципиально связанные с механизмом группировки и существенные уже при умеренных мощностях и небольших кпд. При усилении на нач. участке ламны электроны сгущаются в тормозящей фазе поля (рис. 2). Дальнейшая эволюция пучка определяется отставанием сгустка от волны и нелинейностью модуляции, приводящей к распаду сгустка. Если различие нач. скорости электронов Vf и фазовой скорости волны Уф невелико и соответствует центру зоны усиления (рис. 3), то образуется сгусток из электронов с примерно одныако- [c.569]

Рис. 7. Угол отставания блоков цилиндров бескарданного насоса Гидроматик 14-25 при углах Y = 0° и у = 25

Видно, что при угле атаки i pmin близком к нулю потери в решетке наименьшие. Рост на отрицательных углах атаки объясняется увеличением потерь в пограничном слое и срывами потока у передней кромки со стороны корытца лопатки. На больших положительных углах атаки рост р вызывается срывами потока со спинки лопатки. Срыв потока со спинки более интенсивен (из-за действия центробежных сил в криволинейных каналах), поэтому с увеличением i > О потери в решетке растут более интенсивно, чем при уменьшении i С 0. На отрицательных и малых положительных углах атаки i угол отклонения (поворота) потока в решетке возрастает с увеличением i. На малых /, где отсутствуют срывы потока со спинки лопатки, угол отставания потока б (см. рис. 2.27) практически не изменяется с увеличением угла атаки. Поэтому угол Др = (р2л — б) — (р1л — О возрастает пропорционально увеличению угла / С появлением отрыва потока рост Др с увеличением i замедляется. [c.59]

Выше были рассмотрены характеристики дозвуковых компрессорных решеток, полученные при малых скоростях потока. Как показывают многочисленные экспериментальные исследования, при небольших дозвуковых скоростях потока сжимаемость газа не оказывает существенного влияния на характер обтекания решетки. С увеличением числа М потока (до М < 0,6. .. 0,7) потери в решетке растут незначительно, а угол отставания потока 6 практически остается постоянным (рис. 3.1). При дальнейшем увеличении числа М потока на входе в решетку местные скорости в отдельных зонах поверхности профиля достигают скорости звука. Образуются зоны сверхзвуковых скоростей с замыкаю-П1,ими их скачками уплотнения, которые приводят к появлению волновых потерь. При некотором значении числа М набегающего потока у основания скачков уплотнения возникают местные отрывы пограничного слоя от поверхности профиля (рис. 3.2), что вызывает резкое возрастание коэффициента потерь и увели-чепир уг.иа отставания потока в решетке б (см. рис. 3.1). [c.66]

Плохое сцепление с основой на отдельных местах. Отставание осадка может наблюдаться у верхних кромок детали, у нижних ее кромок и на середине остали-ваемого поля. Плохое сцепление у верхних кромок может объясняться обсыханием детали при пересадке ее из ванны подогрева в ванну осталивания. Брак у верхних и нижних кромок может возникнуть также в результате чрезмерно высокой начальной плотности тока. Брак на середине осталенного поля может появиться в результате старения щелочного электролита и в результате недостаточного травления, когда дефектные слои металла, например наклеп, недостаточно стравлены. Основной [c.115]

Отл ичите льной особенностью сегнетоэлектриков в отличие от обычных диэлектриков является резко выраженная зависимость диэлектрической проницаемости от напряженности электрического лоля — е=1(Е). Как правило, значение диэлектрической проницаемости е сегнетоэлектриков велико и имеет максимум температурной зависимости в некоторой области температур. Другое особенно важное свойство сегнетоэлектриков — наличие у них так называемого сегнетоэлектрического гистерезиса, т. е. явления отставания (от лат. histeresis — отставание) изменения величины поляризации от изменения напряженности поля. Графически эта зависимость может быть изображена в виде своеобразной петли, называемой петлей сегнетоэлектрического гистерезиса (рис. 49). Сегнетоэлектрики характеризуются тем, что в некоторой определенной для каждого вещества области [c.193]

Динамическая система станка схематически показана на рис. 7, а. Взаимодействие упругой системы и процесса трения показано стрелками. Эквивалентная упругая система (ЭУС) в этом случае учитывает влияние процессов в двигателе на характеристики упругой системы. Амплитудно-фазовая частотная характеристика ЭУС определяется, как правило, расчетным путем, поскольку экспериментальное ее получение связано со значительными трудностями. Распределенный характер сил трения не только в пределах одной направляющей поверхности, но и по нескольким направляющим, очень часто расположенным в различных плоскостях, и замена этих сил равно-еиствующей делает соответствующие модели системы еще более приближенными. 3 рис. 7, б показана частотная характеристика ЭУС такой модельной системы. Там же Сипоказана частотная характеристика контактного трения как отношение лы трения к нормальной контактной деформации поверхности трения. Статическое ачение (статический коэффициент трения) представляется видоизменением из-J. ого коэ( ициента трения в законе Амонтона, где берется отношение силы трения Ко °Р - >ьной нагрузке. Отставание по фазе изменения силы трения от нормальной щ гной деформации связано с явлением так называемого предварительного сме- 6 с тангенциальной деформацией контакта трущихси поверхностей, пред-лщ У °щей их взаимному скольжению. Практически это отставание имеет значение ь при очень малых скоростях скольжения ввиду малости смещения. Характерис- [c.125]

Для ведущего гибкого и ведомого жесткого звеньев (сх. в) в зоне //,— относительный покой, в зоне ///, элементы гибкого звена опережают элементы жесткого звена, и. пбэтбму происходит отставание жесткого колеса. Без У. передача движения во фрикционных м. недозможна. [c.380]

УПРУГОЕ ПОСЛЕДЕЙСТВИЕ - отставание деформации твердого тела относительно процесса нагружения. У. п. заключается в том, что вследствие енутрен-него трения или несовершенств упругости материалов деформация изменяется не сразу после изменения (или приложения) нагрузки, а постепенно доходит в течение нек-рого времени. Т. о., нагрузка действует после , отсюда и происхождение термина У. п. . Отставание деформации от нагрузки при быстром нагружении выражается в том, что образец дает сначала уменьшенную деформацию, к-рая затем постепенно увеличивается без возрастания нагрузки (прямое У. п.). По этой же причине при быстром разгружении (не [c.379]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...