ВЫРЕЗЫ — ДАВЛЕНИЕ

Анализ полученных многочисленных численных результатов для оболочек различного класса и различных параметров систем позволяет сделать некоторые общие выводы. Изменение параметров жесткости оболочек а, аь 2, б влияет на распределение контактного давления в меньшей степени, чем жесткости ложемента. С ростом жесткости ложемента давление существенно перераспределяется, возрастая на краях площадки контакта. При двух участках. контакта с увеличением выреза возрастает отношение давления в зонах, близких к краям выреза, к давлению на краях ложемента. Увеличение жесткости ложемента в ряде случаев приводит к появлению зон отрицательного давления, что может быть связано с отходом конструкции от ложемента. Данные вопросы более подробно рассмотрены в гл. 3. С уменьшением жесткости ложемента распределение контактного давления становится близким к коси- [c.43]

В вырезе квадратного сечения наблюдается тенденция к образованию одного устойчивого вихря. Эта тенденция, по-видимому, не слишком сильно зависит от состояния пограничного слоя перед вырезом, но давление и силы, создаваемые потоками, могут зависеть от состояния пограничного слоя. Приращение сопротивления, обусловленное вырезом, почти полностью определяется давлением на стенках. Силы трения, которыми можно пренебречь при определении равновесного положения вихря, могут играть некоторую роль при оценке устойчивости. [c.19]

В общем случае, когда б/й возрастает, все градиенты выравниваются, по-видимому, вследствие уменьшения переноса количества движения в вырез. Распределение давления в вырезе не всегда зависит от формы заднего уступа. [c.45]

Это, прежде всего, задачи о нахождении предельной нагрузки здесь пренебрегают изменениями конфигурации тела, рассматривая возникновение пластического течения. Сюда, например, относятся задачи о предельном состоянии полос, ослабленных вырезами, о давлении штампов на пластическое тело, о сжатии слоя и т. д. [c.105]

Для 0 = 6 наблюдается повышение давления на всем протяжении выреза, минимум давления реализуется в окрестности А" =0.5, а повышение давления достигает [c.125]

Для открытых вырезов распределение давления определяется тремя основными механизмами вихрями в каверне, взаимодействием пограничного слоя с внешним потоком и торможением потока около задней стенки. Если у мало, то вихри и вязкое взаимодействие играют основную роль. С увеличением о сжатие потока вблизи задней стенки и диффузия количества движения через пограничный слой становятся приоритетными. Это приводит к росту давления на дне каверны с Л" = 0.5, т.е. еще до начала процесса сжатия у задней стенки. На фиг. 2 показаны также данные опытов [c.126]

В зависимости от условий (давления, температуры, воздействия кислот, щелочей, бензина) уплотнения изготовляют из соответствующего материала — технической листовой резины, технического войлока, паронита, фторопласта — путем выреза или штамповкой. [c.327]

Изделия из пластмасс, неподвижно соединенных с металлическими элементами, получают армированием пластмасс, т, е. прессованием или литьем под давлением с установкой металлической арматуры, механической запрессовкой металлических частей с накаткой (рифлением) в пластмассовую деталь, склеиванием соединяемых деталей комбинированным способом, например посадкой с натягом и дополнительной клейкой. Армирование — основной способ изготовления, например электротехнических и радиотехнических деталей. Прочность таких соединений обеспечивается за счет конструктивных элементов в виде проточек, накатки, лы-сок, насечки, отгибов, вырезов и др. Рис. 1. Детали удобных форм, а также изолированные от токонесущих частей а — ручка б — кнопка. Минимальные значения толщин кис слоя пластмассы, спрессовывающей арматуру, можно принять из следующей таблицы. [c.132]

Формулы (15.14.1) показывают, что при плоском напряженном СОСТОЯНИИ величины главных напряжений ограничены величиной 2/с, в отличие от плоской деформации, где они могут быть сколь угодно велики, лишь бы их разность оставалась постоянной. В задаче о трубе под действием внутреннего давления, рассмотренной в 15.13, наружный радиус Ь можно было брать сколь угодно большим, всегда можно приложить настолько большое давление q, чтобы труба полностью перешла в пластическое состояние. Аналогичным образом в задаче о растяжении полосы с двумя круговыми вырезами протяженность пластической зоны определялась лишь возможным углом определя-юш им ту точку, из которой выходит крайняя характеристика. При плоском напряженном состоянии дело обстоит иначе. К контуру отверстия в пластине можно приложить лишь такое давление, которое не превышает 2/с, так как на контуре ar = —q, а Ог по модулю не больше чем 2к, как мы уже выяснили. Соответственно пластическая область, имеющая форму кольца, простирается лишь на конечное расстояние. Аналогичная ситуация возникает при решении задачи о растяжении полосы с симметричными круговыми вырезами (рис. [c.525]

В цилиндр сервомотора масло под давлением 4 МПа подводится из маслонапорной установки через золотник регулятора. В последних установках давление масла повышено до 6,3 МПа. В литых цилиндрах для подвода масла выполняют специальные каналы. Отверстия, из которых масло поступает в цилиндр, в конце хода поршня перекрываются торцевыми выступами. Для замедления выпуска масла и движения поршня в соответствующих выступах делают треугольные (в плане) вырезы 1. Для выпуска масла из цилиндра установлена трубка 14, закрытая пробкой 13. [c.102]

Масло подводится через приваренные к цилиндрам патрубки с фланцами. Для замедления скорости движения поршней в конце хода на закрытие, кроме треугольных вырезов 2, в обоих цилиндрах установлены обратные клапаны 1, которые ограничивают предельное повышение давления в полости сервомотора при закрытии, и стопор 10, выполненный в виде задвижки. [c.103]

На рис. 13 приведены зависимости твердости алюминиевого сплава АЛ7 от времени старения при 100 и 200°С [45]. Исследуемые образцы вырезали из отливок, закристаллизованных под механическим давлением 62 MH/м , и из обычных кокильных отливок. Скорость охлаждения сплава АЛ7 при кристаллизации составляла около 5°С/с (кокильная отливка) и около 150°С/с в условиях механического давления. Отливки перед старением закаливали в воде. Как видно из рис. 13, скорость упрочнения и время, в течение которого сплав приобретает максимальную твердость, зависят от условий кристаллизации и температуры заливки. Приложение давления, а также повышение температуры расплава перед прессованием при кристаллизации способствуют уменьшению [c.31]

Оборудование, показанное на рис. 4.2, позволяет получать в образце осевые, окружные или сдвиговые напряжения, одновременно или раздельно в широком диапазоне отношений напряжений. Испытываемый трубчатый образец помещается в стальной цилиндр с вырезами, который в свою очередь входит по скользящей посадке в толстостенный сосуд давления (белый на фотографии). Образец нагружается гидравлически [c.163]

На фиг. 95 показан нормально разомкнутый тормоз с гидроуправлением, размыкание которого производится пружиной 1 (см. разрез по АА), помещенной в закрытом кожухе 6 над тормозным шкивом. Эта пружина при размыкании тормоза стремится сдвинуть цилиндр и кожух с приваренным к нему штоком 2 и с шарнирно соединенным с ним тормозным рычагом 5 вправо, а поршень 10 вместе с осью 7 и тормозным рычагом 11 — влево. При отсутствии давления в гидросистеме рычаги максимально разведены и ось 7 занимает крайнее левое положение в овальном вырезе кожуха (на разрезе показано положение, соответствующее разомкнутому тормозу). Приложение усилия к педали управления вызывает поступление рабочей жидкости через патрубок 9 в цилиндр и перемещение поршня 10 вместе с осью и рычагом вправо, сближая рычаги и производя замыкание тормоза при этом пружина 1 сжимается. Овальное отверстие в кожухе, фиксирующее положение оси 7, изготовлено с расчетом увеличения хода рычагов при износе тормозных накладок. Регулирование отхода тормозных колодок по мере износа накладок производится гайками 4 и 3. Натяжение пружины 1 не регулируется, но подбирается с таким расчетом, чтобы усилия ее хватило на преодоление всех потерь на трение при размыкании тормоза. Пружина 8 предназначена для удержания уплотнительной манжеты. Вся конструкция рабочего цилиндра весьма компактна. Минимальное количество шарниров способствует снижению потерь на трение. [c.149]

Твердотопливные заряды ракетных двигателей обычно представляют собой толстостенные полые цилиндры, скрепленные с оболочкой двигателя. Внутренний контур поперечного сечения заряда имеет звездообразную форму с острыми углами в вершинах звездообразных вырезов. Наружный контур сечения заряда иногда имеет углубления нри наличии каналов вблизи оболочки. Одной из основных нагрузок, действуюш их на заряд, является внутреннее давление, возникающее при горении топлива. Дополнительные нагрузки создаются изменениями температуры. Полная пространственная задача обычно слишком сложна, чтобы ее можно было решить аналитически или даже экспериментально. Но если пренебречь торцевыми эффектами ), то среднюю часть заряда можно рассматривать как находящуюся в условиях плоской деформации, благодаря чему полезные результаты может дать исследование плоских моделей по форме поперечного сечения заряда. [c.327]

Из табл. 109 видно, что наибольшее давление и температуру выдерживает графитовая набивка. Изготовляют ее на месте монтажа следующим образом. По размерам гнезда сальника вырезают два асбестовых кольца. Одно кольцо укладывают в сальник и поверх него насыпают сухой серебристый графит. Насыпать графит нужно понемногу, уплотняя каждый слой специальной обжимкой. Когда толщина графитного слоя достигнет нужной величины, укладывают второе асбестовое кольцо и затягивают сальник. [c.268]

Воздух подводится к крану через отверстие б, из которого он затем попадает в круговую проточку с вырезом г и далее через канал д в нижнюю часть цилиндра. Под давлением воздуха поршень / поднимается вверх. Из верхней полости цилиндра воздух в это время выходит через отверстия а я в. [c.211]

Вырезы а с углами 45° (фиг. 68) обеспечивают лучшее уплотнение вследствие прижима пера б к поверхности плунжера под давлением жидкости. [c.465]

На образцах из сварных соединений определяют ударную вязкость металла шва или зоны термического влияния. Испытанию на ударную вязкость подвергают сварные стыки трубопроводов с толщиной стенки более 12 мм (если они работают на перегретом паре с те.м-пературой выше 450° С или на горячей воде при давлении свыше 80 ат и температуре более 120°С). Образцы вырезают поперек шва и надрез выполняют по наплавленному металлу со стороны раскрытия шва. [c.223]

При скорости потока Vqo = 40 м/с толщина пофаничного слоя перед вырезом составила 5 = 9 мм и степень турбулентности потока е = 0,35%. Для принятых глубин выреза h = 6 - 60 мм отношение ширины выреза к глубине b/h = 0,15-1,5. Число Рейнольдса Re = Vo b/v = lO". Распределение на поверхности выреза статического давления определялось с помощью дренажных отверстий, расположенных в центральном сечении выреза на боковых стенках, по дну и на поверхности за вырезом. Пульсации давления измерялись в близком к нему сечении конденсаторными микрофонами, установленными заподлицо с поверхностью. [c.227]

Для распыливапия жидкого топлива и жидких отходов производства применяют механические, пневматические и ротационные форсунки. В механических жидкость под высоким избыточным давлением (от 1 МПа в топках до многих десятков мегапаскалей в дизелях) ггродавливается сквозь небольшие отверстия, иногда предварительно интенсивно закручиваясь в центробежном за-вихрителе, вытекает из отверстий с большой скоростью и распадается на мелкие капли. В форсунке, наиболее распространенной в топках (рис. 17.4, а), мазут через цилиндрические сверления в шайбе 3 поступает в кольцевую выточку в этой же шайбе, из нее в фигурные вырезы в диске 2, по ним движется к оси форсунки, одновременно закручиваясь, и выходит через одно центральное отверстие в шайбе /. [c.136]

При етруйной смазке масло, подаваемое сжатым воздухом под давлением 5-10 кгс/см , направляют на рабочую поверхность внутренней обоймы (рис. 504, а) с таким расчетом, чтобы оно вращением тел качения отбрасывалось к периферии подшипника. Отработавшее масло удаляется через вырезы на наружной поверхности сепаратора. [c.543]

Для определения прочностных характеристик (предела тек чести, предела прочности) сварных соединений различного рода конструкций (сосудов давления, газонефтепроводов, корпусов аппаратов химического оборудования и т п.) из последних на стадии отладки технологии их изготовления вырезают образцы поперек сварного шва, форма и размеры которьпс оговариваются ГОСТ 6996-66. В том сл> чае, когда соединения механически неоднородны, т е. имеют в своем составе %-частки, металл которых обладает пониженным сопротивлением пластическому деформированию по сравнению с основным металлом конструкций, по-л>-ченных при испытании образцов, на натурные констр> кции неизбежно приведет к созданию неверных представлений о их прочностных характеристиках. Это связано с тем, что на практике имеются существенные различия в схеме нагр> жения образцов и конструкций, относительных параметрах соединений и т.д. Кроме того, как отмечалось в работе /104/, большое влияние на получаемые результаты (а , Og) оказывает степень компактности поперечного сечения образцов k = s/t (где и / — размеры поперечного сечения). При этом отмечалось, что для получения сопоставимых резу льтатов по Sj и соединений констру кций и вырезаемых образцов необходимо соблюдение условий подобия по их нагру жению (пластическому деформированию) и по относительным геометрическим параметрам (например, к). [c.148]

Для определения топографии получаемых сварных соединений и оценки механической неоднородности етыковьгч соединений Т-М-Т поперек шва вырезались образцы, необходимые для изготовления темпле-тов д1я замера твердости. В качестве примера на рис. 4.22,tv,б приведены характерные распределения твердости поперек сварного стыка в рассматриваемых цилиндрических трубчатых сосудах давления [c.246]

На рис. 8.9 представлена схема водокольцевого насоса. На вал насоса насажено звездообразное колесо, расположенное эксцентрично по отношению к цилиндрическому корпусу насоса. При таком расположении колеса жидкo tь касается его втулки. Камеры насоса разделяются на всасывающие и нагнетательные. При вращении колеса объемы всасывающих камер 1, 2 У1 3 увеличиваются, и в них создается пониженное давление. Вследствие этого из всасывающего трубопровода через серповидный вырез А в торцевой крышке корпуса поступает воздух. [c.214]

Другим примером может служить тождественность дифференциальных уравнений, вырал<ающих закон распределения касательных напряжений по поперечному сечению скручиваемого стержня, дифференциальным уравнениям упругой поверхности мембраны, натянутой на конкретный контур и подвергнутой равномерно раюпределенному давлению. Эта тождественность лежит в основе получившего распространение метода мембранной аналогии, при использовании которого в пластинке выреза- [c.7]

Исследование одновременного воздействия коррозионной среды и контактного трения на усталостную прочность титанового сплава ВТ6 с 0 = 800- 860 МПа изучено авторами работы [159]. Из кованых заготовок вырезали специальные образцы диаметром рабочей части 20 мм, моделирующие ось с напрессованными втулками. Моделировали два типа закрепления втулок конические напрессованные, передающие изгибающий момент, и цилиндрические, не передающие его. Материалом для втулок служили титановые сплавы ВТ6 (03 = 830 МПа), ПТ-ЗВ ( 3 = 730 МПа) и ВТ1 (а = 580 МПа). Запрессовку втулок производили с различным контактным давлением. Усталостные испытания вели на воздухе и в 3 %-ном растворе МаС1. Обкатывание подлежащих запрессовке частей конических и цилиндрических образцов выполняли с помощью шарикового приспособления при следующих режимах усилие обкатки Я=2000 Н, диаметр шарика 0= 10 мм скорость обкатки 350 об/мин, число проходов два. Кривые усталости образцов с напрессованными втулками, передающими изгибающий момент, при различных контактных давлениях представлены на рис. 101. Предел выносливости гладких образцов без напрессовки втулок был равен 380 МПа при испытании на воздухе и в коррозионной среде. (Напрессовка втулок на неупрочненные 162 [c.162]

Листовые пористые волокнистые материалы из упомянутых выше сеток формировали импульсным приложением высоких давлений при нагреве до температур, не превышающих начала рекристаллизации компонентов. Динамический характер приложения нагрузки обеспечивал сварку волокон в диапазоне температур и давлений, в котором при статическом нагружении этот процесс не происходит. Из изготовленной таким образом плоской пластины с помощью алмазсодержащего диска вырезали прямоугольные образцы в виде стержней длиной 90 мм и сечением 3 мм. Перед проведением испытаний на одной из поверхностей образца путем шлифования и последовательного полирования на алмазсодержащих дисках (с размером частиц 100, 40 и 3 мкм) приготовляли металлографический шлиф. В средней части шлифа наносили отпечатки алмазного индентора, которые служили реперными точками при измерении деформации образца. На противоположной шлифу поверхности образца наносили V-образный надрез. [c.249]

Таким образом, поступают, например, при изучении концентрации напряжений в толстостенных композитных элементах (см. рис. 2.8). Как уже отмечалось, для изучения концентрации напряжений в вершинах вырезов на поверхности внутреннего канала (в точках 1 на рис. 2.8) от действия внутреннего давления допустимо использовать плоские модели, имеющие форму поперечного сечения К01МПОЗИТНОЙ трубы. Для испытания их необходимо довольно сложное приспособление. Кроме того, чтобы получить в модели с оболочкой достаточное для проведения точных измерений число полос, нужно создать довольно большО е давление, потому что около 90% давления прихо дится на деформацию жесткой оболочки. Однако при определенных условиях можно воспользоваться моделью без оболочки. Так, при достаточно большой толщине свода ш = Ь—а (примерно при ш/Ъ>0,2) контактное давление рк на поверхности сопряжения можно принять равномерным. В этом случае приходим к схеме плоской модели без оболочки, нагруженной дав- [c.43]

Для определения коэффициента концентрации напряжений по формуле (2.37) поляризационно-оптическим 1методом измеряют порядок полос т на В1нутре1ннем контуре модели с вырезами. Порядок полос т на внутреннем контуре кольца можно рассчитать, используя решение Ляме [63]. В соответствии с этим решением напряжение на внутреннем контуре кольца, нагруженного давлением р по наружному контуру [c.45]

На рис. 2.34 и 2.35 показаны некоторые результаты исследования М1етодом замораживания от действия внутреннего давления модели толстостенного цилиндра со сфе рическими торцами и полостью, имеющей звездообразное поперечное сечение с шестью вершинами. Длина модели =140 мм, наружный диаметр 26 = 70 мм, диаметр окружности, описывающей вершины вырезов 2а = 88, так что Ь1Ь=4,0 а1Ь = 0,63 д/Ъ = 0,05 (д — радиус вершины выреза) [110]. Модель изготовлена отливкой из двух половин, которые затем склеены эпоксидным клеем. Половины модели отливали в стальные формы со стержнями из сплава В,уда, который выплавляли после полимеризаци1и материала модели. Из замороженной модели были изготовлены срезы (меридиональный, проходящий через вершины вырезов и ряд поперечных) толщиной 3 мм. С помощью поляризационно-оптического метода довольно трудно получить поле перемещений. Для этого от напряжений нужно переходить к деформациям и, интегрируя деформации, вычислять перемещения. Однако поле перемещений достаточно просто получить методом муара. Для этого на срез замороженной модели наносят сетку и срез размораживают. При наложении на размороженный срез эталонной сетки получают картину муаровых полос, дающую перемещения. [c.58]

При трении фрикционных накладок по металлическому диску происходит вибрация диска в плоскости, перпендикулярной к плоскости диска. Чтобы уменьшить вибрации тормозов и сопровождающий их писк , фирма Girling применила составные тормозные диски. Для этого вне поверхности трения на цилиндрической поверхности внешнего диаметра диска делается канавка, в которую плотно вставляется стальной бандаж. Вследствие того, что в процессе торможения диск и бандаж имеют колебания различной частоты, в плоскости стыка этих элементов возникает трение, влияющее на колебания как по частоте, так и по амплитуде. Другим способом демпфирования вибраций является смещение центра давления на колодку (а значит и центра возникновения колебаний) в сторону вращения это достигается прокладыванием стальной фольги толщиной до 0,25 мм между колодками фрикционной и металлической, к которой крепится фрикционный материал. При этом в фольге делается вырез, что и приводит к смещению центра давления. По данным фирмы Girling, давление между асбо-фрикционной накладкой и диском при нормальной эксплуатации тормоза принимается до 35 кГ/см . [c.270]

Внутри цилиндра 1, соединенного со стволом, помен1ен неподвижный шток 2 с поршнем 3, имеющим выступы а, которые входят в винтовые пазы d на внутренней поверхности цилиндра. Поршень 3 может вращаться относительно штока, но не может перемещаться вдоль него. По обе стороны поршня установлены золотники 4 и S с окнами (вырезами) Ь. Золотники, удерживаемые от поворота шпонками е, могут перемещаться только поступательно на некотором участке. При откате в направлении, указанном стрелкой, поршень поворачивается на штоке, перекрывая отверстия золотника прижатого к нему давлением жидкости, которая вытесняется через отверстия Ь за поршень н тормозит откат. Золотник 5 при этом отодвинут от поршня. При накате процесс протекания жидкости происходит в обратном порядке, причем торможение наката начинается после выбора вакуума и производится только золотником 5. [c.394]

Прорыв камеры Дефекты резины Щели в прессформе Вырезать загрязненные участки стенки, насыпать порошок на отверстия и проломы, повторить прессование, если предыдущее давление не превышало 40% [c.94]

На фиг. 7.4 показана разрезанная модель толстостенного сосуда под давлением, сделанная из эпоксидной смолы. Поперечное сечение внутренней полости имеет звездообразную форму. Наружная поверхность модели цилиндрическая с полусферой на конце. Из модели были вырезаны тонкие пластинки (срезы) в меридиональном и поперечном направлениях, которые на фотографии собраны, чтобы показать их первоначальное расположение в модели. Белый гипсовый стержень удерживает срезы в собрап-ном виде. [c.200]

В рассматриваемом индикаторе использовано свойство кварца давать электрические заряды, пропорциональные действующему на него давлению. Так, если из кристалла кварца вырезать пластинку, продольные плоскости которой перпендикулярны электрической оси, и затем сжимать её в направлении этой оси, то на одной плоскости, перпендикулярной электрической оси, появятся положительные электрические заряды, а на другой — отрицательные. На фиг. 32 представлен кристалл кварца (горного хрусталя) здесь гг—оптическая ось Xjj , и — электрические [c.384]

Поэтому для исследований была выбрана плоская модель элемента витого многослойного цилиндра, представляющая собой лшо-гослойное кольцо. В качестве модельного материала применялся листовой целлулоид, который хорошо поддавался навивке и обладал достаточной оптической чувствительностью. Из прошлифованного до толщины 4,5 мм отожженного целлулоида вырезались полоски шириной 3 мм и склеивались для получения ленты длиной 4 м. Полученная таким образом полоса навивалась на стальной диск диаметром 200 мм на специально сконструированном приспособлении, обеспечивающем навивку с постоянными скоростью и натяжением (рис. 1, а), равномерное внутреннее давление создавалось на устройстве цангового типа через резиновую прокладку (рис. 1, б). [c.268]

С образцов из алюминиевых сплавов продукты коррозии снимаются с помощью обработки в кипящем растворе, содержащем 25 г/л хромового ангидрида и 35 мл л ортофосфорной кислоты, плотность которой 1,7. Длительность выдержки в этом растворе 35 мин. Затем образцы погружают на 5 мин в азотную кислоту. В случае необходимости вся операция повторяется два-три раза. Потери веса контрольных образцов в этом случае составляют 2-10" г1см . При испытании материала в виде капсул можно также определить скорость коррозии металла. Из капсулы вырезается кольцевой образец. Внутри вырезанного кольца вводится платиновая проволока и заливается раствор. Продукты коррозии снимаются при этом только с внутренней поверхности образца. Количество продуктов коррозии определяется по разности массы образца до снятия и после снятия. Предварительно в автоклавах определяется соотношение между скоростью коррозии и количеством продуктов коррозии. Для образцов из стали 1Х18Н9Т, испытанных в паре при температуре 500° С и давлении 200 ат, эти величины относятся как 1 1,45. [c.64]

Сталь 1Х18Н9Т имела следующий состав (в весовых процентах) С—0,12 81—0,5 Мп—1,3 Сг—18,13 N1—9,8 Т1-0,55. Образцы вырезались из листа толщиной 1,5 мм и после вырезки аустенизировались. Напряженное состояние в образце создавалось путем изгиба его в колодке (см. рис. 11-9, а). Максимальные напряжения в образце, по данным тензометрирования, составляли 16 кПсм" . Колодки с образцами испытывались в автоклаве емкостью 0,5 л в жидкой фазе при давлении насыщенного пара 170 кГ/см . [c.150]

Для нормальной работы прибора важно правильно выбрать место и способ его установки на котле, обеспечивающих прежде всего постоянный проток котловой воды через канал включенного в работу прибора при давлении и температуре среды в котле. По одному из вариантов приборы устанавливают на водоперепускной трубе котла. Для этой цели вырезают участок Т рубы, взамен которого вваривают приборы с подводящими трубами. С обеих сторон индикатора уста навливают вентили, которые при работе приборов должны быть полностью открыты и закрываются только при осмотре 19 283 [c.283]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...