Элементы Давление паров

При изменении температуры приёмного элемента давление паров внутри этого элемента меняется и вызывает деформацию спирали Бурдона 5. [c.389]

Элементы Давление пара м и рт m [c.90]

Элементы Давление пара, мм рт. ст. [c.90]

Под внешними силами, действующими на элементы конструкций, понимаются любые силовые воздействия на них элементов той же конструкции или других взаимодействующих с ними тел. Так, давление в сопряжении двух примыкающих друг к другу элементов конструкции является внешней силой по отношению к обоим элементам. Давление пара на поршень, давление жидкости на днище бака могут служить примерами силового воздействия на элемент конструкции (поршень, днище) других тел пара, жидкости. К внешним силам, действующим на элементы конструкций, относятся их собственный вес и реакции опор, если таковые имеются. [c.9]

Элементы Количество в вес. % Молярные доли элементов Давление паров чистых металлов Давление паров в расплаве [c.71]

Элементы Давление паров мкн м (мм рт. ст) Скорость удаления г (см -сек) Изменение толщины мм/ч [c.310]

Под маневренностью понимается способность ТЭС (котлов, турбоустановок) быстро набирать нагрузку, быстро увеличивать выработку электроэнергии, что бывает необходимо в моменты наибольшего (пикового) потребления энергии предприятиями и населением. При этом котел и турбину часто приходится пускать из холодного состояния. Ввод турбины в работу и набор нагрузки возможны только после прогрева ее до температуры пара. Быстро обеспечить равномерный прогрев массивных фасонных элементов паровой турбины, работающей под высоким давлением пара, невозможно, т. е. невозможен и быстрый пуск мощной паровой турбины из холодного состояния. [c.218]

Рис. 4.17. Криостат, применявшийся при изучении температурной зависимости давления паров водорода [37]. Обозначение элементов см. в тексте.

Основным элементом конденсатора (см. рис. 1.3,6) является пористая металлическая пластина с размещенными в ней трубами для движения охладителя. Под действием перепада давлений пар поступает внутрь охлаждаемой структуры, полностью конденсируется и образующийся конденсат выдавливается из нее в отводящий коллектор. [c.14]

При разработке конструкций дополнительные элементы кинематических пар вводят для того, чтобы уменьшить давление и износ контактируемых поверхностей за счет перераспределения реактивных сил и увеличения размеров элементов кинематических пар (например, рис. 2.18,г). Особое внимание уделяется уменьшению деформаций под действием заданных сил путем установки дополнительных подшипников. [c.44]

Еще одним условием, обеспечивающим нормальные условия работы механизма, является соблюдение допустимого угла давления Од для данного типа механизма за весь цикл работы. Под углом давления понимают угол между нормалью (п — п) к профилю кулачка и вектором Vb2 скорости движения ведомого звена в точке их контакта (рис. 15.1, а, б). При увеличении угла давления а. возможно заклинивание. Для каждого типа механизмов с учетом материалов контактирующих элементов высшей пары существуют диапазоны допустимых значений а, исходя из которых определяют размеры звеньев механизма Го, Гтах, е, I, во избежание заклинивания. [c.172]

В элементах кинематических пар возникают реакции связей, являющиеся результатом силового взаимодействия звеньев. Во вращательной кинематической паре 1—2 (рис. 21.1) давления р (Р) распределяются по поверхности цилиндра. Если потери на трение малы и ими можно пренебречь, то равнодействующая F распределенной по поверхности силы пройдет через центр пары (рис. 21.1, а). При учете трения (см. гл. 20) равнодействующая будет касаться окружности радиуса р = /V (рис. 21.1, б). [c.255]

Внешние силы делят на поверхностные и объем-н ы е. Как показывают сами наименования, первые приложены ко всей или части поверхности тела, вторые — распределены по его объему. В качестве примеров поверхностных нагрузок можно указать давление колеса на рельс, нагрузку, передаваемую якорной цепью на барабан лебедки, давление пара на стенки барабана котла. Объемными нагрузками являются силы тяжести и силы инерции рассчитываемого элемента конструкции. [c.204]

Давление пара элементов и некоторых простейших соединений (выше 10 Па) при различной температуре [115] [c.265]

Прочность и износостойкость элементов кинематических пар зависит от формы и конструктивного исполнения их. Низшие пары более износостойки, чем высшие. Это объясняется тем, что поверхности касания элементов низших пар больше, чем в высших. Следовательно, передача одной и той же силы в низшей паре происходит при меньшем удельном давлении и меньших контактных напряжениях, чем в высшей. Износ при прочих равных условиях про- [c.18]

Вопросы прочностного (конструктивного) проектирования в тяжело нагруженных и быстроходных механизмах решаются проще для шарнирно-рычажных механизмов, у которых элементы кинематических пар соприкасаются по поверхности или плоскости. В высших парах кулачковых механизмов контакт звеньев теоретически осуществляется по точке или линии, а практически по пятну или полоске. При этом в зоне контакта возникают значительные удельные давления и износ высших пар больше износа низших пар. Несмотря на это, в современных машинах-автоматах применение кулачковых механизмов весьма велико. [c.97]

Трение с воздушной смазкой, наблюдаемое при очень больших скоростях (в подшипниках и подпятниках специальной формы), когда возникают большие аэродинамические давления и элементы трущейся пары оказываются разделенными воздушной прослойкой. [c.308]

Как правило, углы давления отличны от нуля и обычно внутри цикла движения механизма переменны. Величины углов давления зависит от размеров звеньев и элементов кинематических пар. [c.19]

Для того чтобы проектируемый механизм удовлетворял предъявляемым к нему требованиям, размеры его звеньев и элементов кинематических пар должны обеспечивать не только перемещения ведомого звена по заданному закону, но и допустимые значения углов давления и малые потери на трение. [c.19]

Поверхность касания низших пар всегда значительно больше, чем в высших. Поэтому при одних и тех же силах, действуюш,их в паре, удельное давление (давление на единицу поверхности касания) в низших парах всегда меньше, чем в высших. Так как при прочих равных условиях износ пропорционален удельному давлению, то, как правило, элементы высших пар изнашиваются быстрее, чем низших, низших парах обычно один элемент пары, например втулка А", охватывает другой элемент, например шип А (рис. 7). Поэтому при любом направлении действия сил обеспечено непрерывное касание элементов пар. Такая пара называется геометрически замкнутой. [c.22]

Опыты показывают, что для равномерного качения катка /, нагруженного силой Q, по плоскости 2 (рис. 1.32) к нему необходимо приложить определенную силу Р. Если предположить, что действие звена 2 на звено / будет происходить в точке Л, то и реакция при качении Р должна проходить через точку А. Если это так, то сумма моментов всех сил, действующих на звено 1 относительно точки А, не будет равна нулю, и, следовательно, равномерное качение в этом случае не будет возможным. Последнее возможно, если реакция будет приложена не в точке А, а в точке В, отстоящей от точки А на некотором расстоянии /г. Такое допущение вполне возможно, если учесть, что под действием сил происходит деформация соприкасающихся элементов высшей пары и контакт происходит не в точке 4, а на некотором участке СП. Вследствие того, что на участке СП при перекатывании удельные давления распределяются неравномерно, общая реакция Р будет проходить не через точку А, а через точку В. Произведение реакции Р на плечо к в этом случае и будет представлять собой суммарный момент сопротивления качению [c.54]

При движении механизма работа движущих сил в точках их приложения положительна. Если обозначить силу через Р, а скорость звена в точке приложения силы — через и, то для движущей силы скалярное произведение Р о>0. Напротив, работа сил сопротивления отрицательна. Для них Р -V < 0. Выше мы подразделяли внутренние силы, выражающие взаимодействие звеньев, на силы нормального давления и силы трения. При движении механизма суммарная работа сил нормального давления на соприкасающихся элементах кинематических пар равна нулю. Действительно, нормальные составляющие скоростей тех точек обоих звеньев, которые совпадают с точкой контакта, одинаковы= Нормальные же давления, хотя и одинаковы по величине, противоположны по знаку = — Е ). [c.42]

Для уменьшения коэффициента трения, нагревания и износа контактирующие элементы кинематической пары (т. е. поверхности соприкосновения соседних звеньев) разделяют слоем смазки. Так называют третье тело, пластичное, жидкое или газообразное, которое с помощью смазочных устройств подается на трущиеся поверхности. Смазка защищает эти поверхности от соприкосновения и помогает отводить теплоту, но при большом давлении и большой,скорости скольжения слой смазки может местами периодически разрываться, что приводит к непосредственному контакту и повреждению элементов кинематических пар. [c.285]

Остановимся еш,е на случае расширения резонансных линий какого-либо элемента под влиянием возмуш,аюш,его действия атомов того же элемента. Наблюдения показывают, что при повышении давления пара данного элемента его резонансные линии расширяются весьма сильно, при этом, обычно, несимметрично. Этот факт вначале истолковывался как доказательство суш,ество-вания особого, специфического для одинаковых атомов расширения, вызванного дипольным взаимодействием, в результате которого возникают связанные колебания большого числа осцилляторов. Отсюда сама ширина линий получила название ширины связи. [c.505]

Температура образца при охлаждении регулируется следующим образом. Жидкий азот, находящийся в сосуде Дьюара 4, через переливное устройство поступает во внутреннюю полость холодильника, а из него через отверстия пары азота попадают в камеру, где с помощью вентилятора обтекают образец. Интенсивность поступления жидкого азота в холодильник зависит от тепловыделения погруженного в жидкий азот нагревательного элемента 5, нагрев которого регулируется трансформатором 6. При этом температура образца, определяемая с помощью медь-константановых термопар, записывается потенциометром КСП-4. По достижении необходимой температуры поступление жидкого азота в холодильник автоматически прекращается вследствие отключения нагревательного элемента по сигналу потенциометра КСП-4. Кроме того, в цепь нагревательного элемента включен электроконтактный манометр типа ЭКМ-1У, отключающий нагревательный элемент при повышении давления паров азота в сосуде Дьюара свыше 0,05 МПа. [c.174]

В шарнирных механизмах определенность движения создается вследствие кинематического замыкания, т. е. взаимного огибания элементов кинематической пары в кулачковых же механизмах встречается как кинематическое, так и силовое замыкание. Кулачковые механизмы с силовым замыканием требуют (особенно в быстроходных машинах) приложения очень больших сил, например очень мощных пружин, для деформации которых нужны значительные усилия. В кулачковом механизме с кинематическим замыканием ролик движется внутри паза между двумя эквидистантными кривыми. Точное выполнение таких профилей с пазами обходится очень дорого, а в тех местах, где ролик находится под действием переменного давления, он быстро изнашивается вследствие этого возникают удары и нежелательные изменения законов движения в ведомых звеньях [20]. [c.12]

Элемент Температура. К при давлении паров р- 133 . Па [c.405]

Как правило, глубокие отверстия желаемого диаметра получаются при использовании повторяющихся лазерных импульсов малой энергии. В этом случае образуются отверстия с меньшей конусностью и лучшего качества, нежели отверстия, полученные с более высокой энергией одиночного импульса. Исключение составляют материалы, содержащие элементы, способные создавать высокое давление паров. Так, латунь сваривать очень трудно лазерным импульсным излучением из-за высокого содержания цинка, однако при сверлении латунь имеет некоторые преимущества, так как атомы цинка значительно улучшают механизм испарения. [c.130]

Возможно расположение зоны испарения вдоль одного конца пластины, где испаритель будет занимать ограниченное пространство. Образующийся в испарителе пар может поступать в протяженную плоскую паровую камеру, и тем самым теплота окажется распределенной по плоской поверхности большего размера. Mar oni ompany (МС) разработала плоскую тепловую трубу с эластичной стенкой из тонкой полистироловой пленки (см. гл. 7). Эластичная стенка тепловой трубы во время работы прижимается к охлаждаемым элементам давлением пара и повторяет при этом форму лицевых поверхностей охлаждаемых элементов, обеспечивая хороший тепловой контакт. Существенным преимуществом подобной конструкции является то, что она исключает необходимость нарушения целостности корпуса самой тепловой трубы для устройства в нем болтовых соединений или электрических выводов. [c.162]

При рассмотрении явления сухого трения во вращательной кинематической паре пользуются различными гипотезами о законах распределения нагрузки на поверхностях элементов этой пары. С помощью этих гипотез могут быть выведены соответствующие формулы для определения сил трения и мощности, затрачиваемой на преодоление этих сил. Такие гипотезы были предложены некоторыми учеными (Рейе, Вейсбах и др.). Недостатком всех этих гипотез, так же как это имело место и для винтовой пары, является отсутствие достаточного экспериментального материала по вопросам распределения давлений во вращательных парах, работающих без смазки. Поэтому мы не будем останавливаться на всех различных формулах определения сил трения во вращательных парах, ограничившись выводом простейших из них, сделанным на основе элементарнейших предположений, схематизирующих явление. [c.227]

В реальных механизмах звенья и их соединения упруги. Это приводит к отклонению фактических характеристик движения звеньев механизма от полученных в предположении их недеформируемости. Упругость проявляется в возникновении погрешностей положения звеньев при их относительном движении, перераспределении сил, действующих на звенья, и давлений в кинематических парах, в возникновении динамических нагрузок на звенья и элементы кинематических пар. [c.293]

Типичный профиль котельного агрегата паропроизводительностью 50—220 т/ч на давление пара 3,97—13,7 Мн1м при температуре перегрева 440—570° С (рис. 24-1) характеризуется компоновкой его элементов в виде буквы П, в результате чего образуются два хода дымовых газов. Первым ходом является экранированная топка, определившая название типа котельного агрегата. Экранирование топки настолько значительно, что в ней экранным поверхностям передается полностью все тепло, требующееся для превращения в пар воды, поступившей в барабан котла. В результате исчезает необходимость в кипятильных конвективных поверхностях нагрева конвективными поверхностями нагрева в котельных агрегатах этого типа остаются только пароперегреватель, водяной экономайзер и воздухоподограватель. Выйдя из [c.288]

Значение R, определяемое по данному уравнению, зависит от закономерности распределения давления по ширине кольца трения. Закон распределения р определяется в основном жесткостью элементов фрикционной пары и способом приложения осевого усилия Q. В практике расчета обычно ограничиваются рассмотрением двух случаев. В первом случае принимается равномерное распределение давления по всей площади трения, т. е. р = onst. При этом эквивалентный радиус определяется равным [c.226]

Качество чугунов оказывает влияние на значение коэффициента трения и износоустойчивости фрикционной пары. Сравнительные значения коэффициентов трения и величин износа некоторых фрикционных материалов, работающих в паре с различными чугунами при температуре около 120° С, давлении в пределах 1,5—7,5 кГ/см и скоростях скольжения от 4 до 15 м/сек, полученные на стенде непрерывного трения, приведены на фиг. 346. Зависимость коэффициента трения тех же фрикционных материалов от температуры при трении по хромоиикелевому чугуну и тех же условиях испытаний показаны на фиг. 347. Как видно из фиг. 346, а, наибольшее значение коэффициента трения получено при трении по ковкому чугуну. Коэффициенты трения фрикционных материалов зависят от качества материала металлического элемента трущейся пары. Значения коэффициента трения вальцованной ленты 6КВ-10 и материала 6КХ-1 по различным металлическим элементам при температуре поверхности трения около 200° С, давлении 2,5 кПсм -и скорости скольжения около 10 м/сек приведены в табл. 89. [c.573]

К первой группе относится метод проверки нагрева тормозов грузоподъемных и ряда других машин по эмпирической величине рь, где р —давление в кПсм и о — максимальная скорость поверхности трения в м/сек, при которой начинается торможение. Этот метод основывается на том, что работа трения между трущимися поверхностями ограничивается некоторой эмпирической величиной. Если эта работа оказывается меньше или равной нормированной величине pv, то предполагается, что использование тормоза будет удовлетворительным как по нагреву, так и по износу. Произведение pv ие учитывает важных для процесса нагрева конструктивных и эксплуатационных факторов, как-то величины моментов инерции движущихся масс, частоты торможений, условий теплоотдачи, физических свойств элементов трущейся пары, т. е. это произведение не отражает режима работы и загрузки тормозного устройства и не может служить характеристикой, определяющей степень нагрева тормоза. Рекомендуемые значения рп были определены практикой эксплуатации тормозов и относились к определенным условиям работы, конструкциям тормозов и фрикционным материалам. С точки зрения физического смысла рекомендованной величины более правильно брать не произведение рп, а произведение ррп, в некоторой части отражающее свойства фрикционного материала. Но и эта величина не может дать надежных результатов, так как в ней также не учтены действительная загрузка и условия работы механизма. Проверка тормоза по ру или рру не может быть использована даже для ориентировочных расчетов, так как она не определяет температуру поверхности трения, а позволяет судить о степени ее нагрева только для некоторых конкретных условий работы, при которых происходило определение нормативных данных. [c.592]

Определения тепловой мощности ПГ и его элементов, определение расхо дов теплоносителя. Количество тепла, передаваемого рабочему телу в элементах ПГ, рассчитывается по формулам (11.1) —(11.5). При определении энтальпии рабочего тела учитывается изменение не только температуры, но и давления I (I, р). Изменение давления определяется в процессе гидродинамических расчетов, а первоначально выбирается ориентировочно. Если падение давления в пароперегревателе Арл, в испарителе Ара, в промпароперегревателе Арпш давление пара на входе в пароперегреватель можно записать [c.186]

Схема насоса с опорами вала, работающими на перекачиваемом теплоносителе, и механическим уплотнением вала с чистой запирающей водой представлена на рис. 8.11. Вертикальный вал направляется двумя радиальными дроссельными гидростатическими подшипниками 2 и 8. Нижний подшипник питается горячей водой с напора осевого рабочего колеса 1 при помощи винтового насоса 3 с многозаходными резьбовыми втулками, а слив из подшипника организован на всасывание рабочего колеса по каналам, выполненным в его ступице. Верхний радиальный ГСП питается охлажденной контурной водой от импеллера, выполненного заодно с пятой 7. В подшипниках применима пара трения сталь по стали. Осевая сила воспринимается двухсторонним гидростатическим осевым подшипником, работающим на охлажденном теплоносителе. Элементы, образующие пары трения, изготовлены из силицированного графита. Сегментные самоустанавли-вающиеся колодки снабжены ребрами качания и опираются на рессоры. Для снятия тепла, выделяющегося в осевом и верхнем радиальном ГСП, в корпусе насоса встроен трубчатый холодильник 6. Поток воды из пяты-импеллера сначала попадает на осевой подшипник, затем в верхний рад1 альный ГСП, после чего, проходя через трубчатый холодильник, охлаждается, поступает в зазор между валом и корпусом насоса, снимает тепло с вала и вновь попадает в пяту-импеллер. Такая система циркуляции позволяет поддерживать постоянной температуру (примерно 70°С) в полости пяты, предохраняя тем самым уплотнение вала от воздействия высокой температуры со стороны проточной части ГЦН. Между полостью пяты и проточной частью расположен тепловой барьер, представляющий собой каналы, засверленные в корпусе насоса. Через трубчатый холодильник 6 теплового барьера циркулирует вода промежуточного контура, имеющая на входе температуру примерно 45 °С. В верхней части ГЦН размещено уплотнение вала, представляющее собой блок из трех пар торцовых уплотнений, работающих на холодной запирающей воде. Первая ступень предотвращает протечки запирающей воды в контур с перепадом давления на нем около 2 МПа, вторая ступень предотвращает протечки в атмосферу и работает под полным давлением запирающей воды, а третья ступень является резервной и автоматически включается в работу в случае выхода из строя второй ступени уплотнения. [c.280]

В 1947 г. ТКЗ приступил к изготовлению барабанных котлов высокого давления производительностью 23(1 /п/час, давлением пара ЮОкг/сж и температурой 510° С (фиг. 16) по несколько изменённому проекту котла КО-УП, разработанному в 1944 г. ко.тель-нс-конструкторским бюро ЛМЗ. Котлоагрегат типа ТП-230 может быть отнесён к группе унифицированных котлов, конструкция которых при сжигании различных по своему качеству топлив отличается лишь сравнительно незначительным изменением расмсров поверхности нагрева пароперегревателя и водяного экономайзера, в то время как все прочие элементы котла остаются без изменения. Характерной особенностью этого котла является применение предвключённого барабана небольшого диаметра, в который включены пароотводящие трубы всех экранов. Пари вода после разделения поступают по специальным трубам в нижний, основной барабан, после которого пар, окончательно освободившись от влаги, посту- [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...