Кривая тока — Построение

Зависимость скорости какой-либо электрохимической реакции на границе раздела фаз от потенциала описывается поляризационной кривой ток — потенциал 1 U). При построении таких кривых целесообразно относить силу тока к геометрической площади поверхности электрода [c.52]

На рис. 4-12 приводятся построенные по осциллограммам кривые тока и потенциала электрода и потенциалов лоля по одному из исследуемых радиальных направлений на различном расстоянии от оси электрода. Как видно из кривых, для точек поля на небольшом расстоянии от электрода (г=1 см) через несколько микросекунд после подачи на него напряжения наблюдается резкий излом кривой потенциала поля из-за пробоя грунта до исследуемой точки или вблизи нее. Канал разряда с малым сопротивлением закорачивает слой грунта, и потенциал рассматриваемой точки начинает быстро )асти в соответствии с потенциалом в канале разряда. 1ри малом расстоянии от электрода (г=1 см) пробой грунта происходил на фронте импульса, а при большом [c.95]

Построение истинной поляризационной кривой для электродов, подвергающихся питтинговой коррозии, затруднено, поскольку ток во времени непрерывно меняется. Заметим кстати, что такая же картина наблюдается и для других коррозионных процессов, поскольку мы обычно имеем дело с неравновесными системами. Однако для питтинговой коррозии это особенно ярко проявляется. Поэтому приходится при построении поляризационной кривой ток, отвечающий данному потенциалу, ограничивать каким-либо отрезком времени. В нащих экспериментах он равнялся 15 мин. [c.364]

Это уравнение дает возможность построить кривую зависимости градиента дуги от времени. Такое построение сделано на рис. 6-2 при трех разных значениях произведения ш0 (0,157 0,314 и 3,14), что соответствует при 50 гц значениям 0 = 0,0005 0,001 и 0,01). Мы видим, что кривые 1 ш 2 качественно хорошо соответствуют реальным осциллограммам напряжения дуги переменного тока. Кривая 3 свидетельствует о том, что при 0 = 0,01 тепловая инерция дуги настолько велика, что вместо характерной формы кривой градиента с резко выраженным напряжением зажигания получается кривая, приближающаяся к синусоиде. При еще большем уменьшении 0 (или значительном увеличении и) кривая градиента может превратиться в синусоиду, повторяющую форму кривой тока. [c.151]

Потенциалы титанового анода при включении поляризующего тока (0,1—1,5 а/дм ) резко возрастали в первые же секунды электролиза, достигая постоянных значений спустя 2—3 мин. Кривые потенциал — время приведены на рис. 1. Аналогичные кривые получены и на вольфраме. Кривые О—ф, построенные по установившимся значениям потенциала, представлены на рис. 2. Сплавы вольфрама и молибдена состава 1 2 и 2 1 так же, как и чистый вольфрам, очень быстро покрывались пленкой непроводящих окислов и запирали ячейку при анодной поляризации. [c.90]

Для иллюстрации относительной величины омических потерь, в частности на стальном (Ст. 3) электроде при больших плотностях анодного тока (до 100 а[см ), приведены поляризационные кривые (рис. 3), построенные по импульсным измерениям с учетом омической ошибки, т. е по данным экстраполяции кривых спада потенциала после прекращения импульса (кривая 1) и без учета омических потерь (кривая 2). [c.177]

Для подсчета тока пользуются токовыми характеристиками, т. е. зависимостями тока от скорости движения, построенными для тягового двигателя каждого типа. Зная режим работы тяговых двигателей, можно вычертить кривые тока электропоезда на каждом из элементов профиля пути. [c.28]

Рнс. 79. Пример построения кривой времени и кривой тока [c.149]

При следовании локомотива на выбеге (без тока) при построении кривой скорости вместо кривых ускоряющих сил используют кривые удельного сопротивления движению (о). Построение кривой скорости выполняют аналогично (см. на рис. 201 точки Л/ Н1 на кривой удельного сопротивления и соответствующие им точки Л/(, Н на кривой скорости). [c.304]

На электроподвижном составе переменного тока для построения кривых токов используют следующие токовые характеристики [c.324]

ПОСТРОЕНИЕ КРИВОЙ ТОКА [c.326]

Величину тока, потребляемого электровозом или моторным вагоном при определенной скорости движения, вычисляют с помощью токовой характеристики (и). Значение тока по этим кривым находят для точек скоростей на кривой V (з), соответствующих границам приращений Ду. Особенно характерными при построении кривой тока являются моменты изменения режима работы электродвигателей. На рис. 215 приведены зависимости и ( ) н ( (з) восьмиосного электровоза, а его токовые характеристики — на рис. 216, а, б. В период разгона на реостатных позициях принимают значения тока по кривой ограничения. [c.326]

Построение кривой тока 326—329 [c.343]

В последнее время был разработан и другой метод — метод построения поляризационной кривой ток — потенциал. В некоторых случаях этот метод более удобен, однако вследствие большой сложности и возможности ошибок применяется значительно реже. [c.191]

Исходными данными для построения кривых тока, 13 (5), потребляемого тяговыми двигателями, являются зависимости и = = f ( 1 и V = I (8) исключением V из этих зависимостей получают кривую=/(5). [c.38]

На фиг. 26 показано графич. построение выпрямленной кривой тока при сеточном детектировании. Основным здесь является определение среднего изменения напряжения при сигналах, обусловливаемого интегралом [c.270]

Окончательное время хода по перегонам принимается по построенной кривой 1 = ср(5) после проверки па нагревание тяговых двигателей, а у тепловозов ТЭ 1,Т Э2, Д иД , кроме того,—и якоря главного генератора при последовательно-параллельной схеме включения тяговых двигателей. Расчёт па нагревание производится после построения кривой тока. [c.925]

Построение этой кривой I = /(5) производится на том же планшете, на котором построены кривые скорости V = /(5) и времени г = Для тепловозов кроме кривой тока [c.925]

Для примера на фиг. 85 приводится кривая тока, построенная для одного перегона для электровоза ВЛ-19. Из фиг. 85 видно, что при скорости от О до 10 км/час по кривой скорости потребление тока равно 320 а (1-я горизонтальная ступень), при скорости от 10 до 22 км/час—640 а i2-я горизонтальная ступень), при скорости от 22 до 45 км/час—950 а (3-я [c.925]

Фиг. 85. Пример построения кривой тока для некоторого перегона

Коммутация вентилей кончается, когда ток, определяемый выражением (6), станет равным а, а ток, определяемый выражением (7), — нулю. Из сказанного выше вытекает порядок построения диаграммы тока в вентиле. В начале режима в точке а (рис. 53) вступает в работу вентиль 5. Строится кривая междуфазного напряжения всь. Строится кривая тока двухфазного к. з., сдвинутая относительно всъ на 90°. Амплитуда тока определяется по выражению (3). Определяется значение тока 1к.ш соответствующее углу am и равное значению апериодического тока. Откладывая от этой точки величину тока а, определенную по выражению (1), находим точку пересечения d кривых тока 1а и к.п+/к.аш в которой кончается коммутация вентилей 5 я 3. Кривая d и есть кривая изменения тока в вентиле 5. Аналогично строятся кривые токов для конца И режима. [c.106]

Поляризационную диаграмму коррозии строят не путем измерения потенциалов в модели коррозионного элемента при изменении его омического сопротивления, как описано выше, но на основании анодной и катодной поляризационных кривых, полученных обычно в независимых опытах при поляризации от внешнего источника тока. Для этой цели достаточно нанести на одну диаграмму анодную к катодную поляриза ционные кривые для интересующих нас условий, перестроив их так, чтобы по оси абсцисс откладывалась не плотность тока г, как это делается при получении поляризационных кривых, а величина тока /. Такое построение необходимо потому, что в коррозионном элементе в общем случае площади катода и анода не равны и поэтому плотности тока на аноде и катоде также неодинаковы, в то время как величина коррозион- [c.177]

Нетрудно заметить, что необходимый для построения коррозионной диаграммы суммарный ток складывается из двух величин /внешн. измеряемого микроамперметром при снятии реальных поляризационных кривых, и /внутр. т. е. токов саморастворения, которые могут быть определены пересчетом коррозионных потерь металла Ат (определяемых по убыли массы электрода за время опыта или анализом раствора на содержание в нем растворившегося металла в виде ионов) в ток /внутр по закону Фарадея [уравнение (561)1. [c.284]

Индуктивности ЭМП в соответствии с (3.31) зависят от распределения магнитного поля в объеме конструкции и токов катушек, создающих это поле. Распределение магнитного поля в ЭМП необходимо знать также для оценки ряда важных показателей, которые принципиально не учитываются в моделях, построенных в рамках теории цепей. К таким показателям относятся форма кривой ЭДС, потери в магнитопроводе и т. п. Таким образом, моделирование в той или иной форме магнитного поля и его источников в ЭМП на стадии проектирования является обязательным. [c.88]

ДЛЯ некоторых частных случаев (рис. 106) представлены кривые нагревания электролита, построенные на основе решения уравнения (69). Небольшие систематические перерывы в работе слабо влияют на понижение температуры в резервуаре, следовательно, при значительном технологическом токе необходимо предусматриватьох-лаждаюш ие устройства. Мощность охлаждающего агрегата из выражения (69) определится [c.184]

V = f s) при этом прошла через точку в. Методом попыток устанавливаем, что если рассматривать интервал изменения скорости при езде на холостом ходу от 15 = 50,5 до = 48 км/ч, то величина замедляющей силы на графике — /2(1 ) определится точкой Л1,, соответствующей У(.р = 49,25 км/ч. Прикладывая линейку к точкам Од и Л , получаем луч Л1, В .,, к которому проведем перпендикуляр через точку 16, соответствующую скорости = 50,5 км/ч. Он проходит через точку в и пересекает ветвь кривой 17 —22, построенной при торможении, в точке 17 при 1, = 48 км/ч. В точке 16 делаем отметку Выкл., что означает сброшен ток, а в точке 17 делаем отметку Т, что означает начало торможения . Таким образом, отрезок 16—17 представляет собой отрезок касательной к кривой V = /(х) при езде на холостом ходу. Все построенные от точки 1 до точки 22 отрезки. касательных к кривой V = f(s) принимаем за самую кривую. [c.148]

Для расчетов по нагреванию электрических машин необходимо предварительно построить кривую изменения тока в зависимости от пройденного пути. Чтобы уяснить технику этой операции, рассмотрим пример построения кривой тока генератора = f(s) для случая, рассмотренного в 46, т. е. для тепловоза 2ТЭ10, который ведет состав весом Q = 4 850 т по перегону А—а (см. рис. 79). Кривую тока строим на том же планшете, где построены кривые скорости и времени. [c.155]

Рассмотрим технику вычисления температуры перегрева обмотки якоря тягового электродвигателя ЭД-104А тепловоза 2ТЭ10 на перегоне А—а, используя построенную кривую тока (см. рис. 79). Все расчеты по перегреву сводим в табл. 8 и ведем их следующим образом. [c.157]

Используя характеристики 1ц (и), 1а И, /аа(у), можно построить кривые /д (з), /а (з), ( ) для электровозов переменного тока (рис. 217). Порядок построения аналогичен построению кривых тока, потребляемого электроподвижным состасом постоянного тока. [c.329]

На фиг. 8 показано графическое построение выпрямленной кривой тока при сеточном детектировании. Основньш здесь является [c.405]

Если определение коррозионного тока и потенциала коррозии на основании поляризационной диаграммы коррозии, построенной по истинным (идеальным) поляризационным кривым, является достаточно Простым делом (см. выше, а также главу VII), то осуществить с достаточной точностью это построение на основании только реальных поляризационных кривых для данной бинарной коррозионной системы можно не во всех случаях. Решение этого вопроса особенно интересно и важно, так как при коррозии какого-либо сплава обычно нельзя точно установить катодные и анодные участки и соотношения их поверхностей и выделить эти участки в виде самостоятельных электродов для снятия идеальных анодной и катодной поляризационных кривых, необходимых для построения диаграмм. Однако мы можем получить только реальные поляризационные кривые, т. е. катодные и анодные кривые для нашего сплава. При это М катодная и анодная кривые начинаются с общего потенциала коррозии сплава в данных условиях Ух- Однако в некоторых случаях и такие реальные поляризационные кривые дают возможность npotBe TH расчет коррозионного тока и потенциала коррозии. Наиболее просто это сделать, если на основе экспериментально построенных кривых можно произвести прямолинейную экстраполяцию, как это было разобрано выше. В этом случае ордината точки S пересечения экстраполируемых линий (см. рис. 100) однозначно укажет значение потенциала коррозии Ух, а абсцисса— максимальный коррозионный ток / макс. [c.212]

Начальные значения (при / нсшн = 0) электродных потенциалов, измеряемых на металлах, принимают некоторое промежуточное значение между обратимым потенциалом анодного процесса (Ул<е)обр и обратимым потенциалом катодного процесса (Ук)обр. определяемое точкой пересечения идеальных анодной (VX P — V, и катодной (l Joep — кривых на диаграмме коррозии, построенной на основании идеальных поляризационных кривых (рис. 190). Соответствующий этому начальному потенциалу ток коррозионных микроэлементов / ах (ток саморастворения /пнутр). как указывалось выше, не поддается непосредственному измерению (измеряемый микроамперметром внешний ток /внешн = 0)- [c.283]

В результате графического суммирования сил токов всех трех катодных процессов получается суммарная катодная кривая (К<)обр — соответствующая случаю коррозии всех трех металлов в контакте друг с другом. Таким же графическим суммированием сил токов анодных процессов получается суммарная анодная кривая (1 а5)обр — Для этого к анодной кривой первого металла (V ajoep — a, начиная со значения потенциала (l/aJo6p следует графически прибавить анодный ток второго металла. Построение суммарной анодной кривой (Vai)o6p — ас следует прекратить после ее пересечения с суммарной катодной кривой (VJo6p — Vk - [c.288]

Отдельно полученные анодные и катодные поляризационные кривые еще не описывают скорости коррозионного процесса. Коррозионный процесс могут характеризовать иостроенные на основе поляризационных кривых поляризационные диаграммы коррозии. Для перехода от поляризационных кривых к поляризационным диаграммам коррозии необходимо, чтобы площади анода и катода были известны. Построение поляризационных диаграмм коррозии основано на том, что в любой электрохимической системе силы анодного и катодного токов должны быть равны. [c.50]

Если для электродных реакций — анодной и катодной — известны поляризационные кривые и соотношение площадей электродов, то поляризационная диаграмма коррозии, построенная на основании этих данных, может дать наиболее исчерпывающую характеристику данного коррозионного процесса (рис. 20), На оси абсцисс здесь отложен корро-зиоииый ток / (величина, пропорциональная скорости коррозии), на оси ординат— отрицательные значения потенциалов электродов — Е. Начальное пололсенне потенциалов и Е соответствует разомкнутому состоянию электродов (бесконечно большое омическое сопротивление) точка пересечения анодной и катодной кривых S соответствует короткому замыканию анода II катода без всякого омического сопротивления. Очевидно, что короткому замыканию будет соответствовать максимальный коррозионный ток /шях- В этом случае эффективные потенциалы катода и анода сближаются до общего потенциала коррозии Ех. [c.52]

До сих пор, как при построении поляризационных кривых, так и при построении коррозионных диаграмм мы пользовались так называемыми идеальными поляризационными кривыми. За начальный потенциал анодной кривой Д п[шнимался равновесный потенциал анодного металла, за начальный потенциал катода — равновесный потенциал катодного процесса в данных условиях. В реальных случаях даже при отсутствии тока имеется достаточно причин для отклонения этих потенциалов от раврговеспых значений. Такими причинами могут быть, например, образование или удаление защитных пленок, накопление на поверхности электродов различных включений и т. д. [c.54]

Пересечение идеальных поляризационных кривых, построенных на основании реальных (экспериментальных) поляризационных кривых, определяет величину тока коррозии, обусловленную не наложением внешнего тока, а работой внутренних микрогальва-нических пар. Реальные поляризационные кривые получают путем смещения потенциала электрода от Екарр в анодную или катодную сторону за счет тока от внешнего источника. При малых внешних токах реальные и иде- [c.55]

Благодаря фотоэффекту в ФЭУ происходит преобразование световых потоков в электрический ток. Возникающие слабые электрические сигналы усиливаются усилителем постоянного тока (УПТ) и поступают на самопишущий потенциометр (СП). При одновременном вращении диспергирующих призм и перемещении диаграммной ленты потенциометра его перо записывает спектр в виде непрерывной кривой. Величина смещения каретки с пером прямо пропорциональна интенсивности светового сигнала. На диаграммную ленту одновременно со спектром через равные промежутки наносятся отметочные линии, которые служат для фиксирования положения спектральных линий и построения диепер-сионной кривой установки. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...