Построение кривых и диаграмм

Построение кривых и диаграмм [c.177]

Во второй главе дан вывод основных типов диаграмм состояния двойных систем с помощью метода термодинамических потенциалов. Продемонстрированы возможности геометрической термодинамики при анализе тройных систем. Эта часть главы (как и раздел по четверным системам) изложена весьма сжато и не ставит своей целью научить читателя активно владеть диаграммами состояния двойных и многокомпонентных систем. Наиболее интересна во второй главе довольно подробная характеристика множества современных методов построения кривых и поверхностей ликвидуса, солидуса и фазовых равновесий в твердом состоянии. [c.5]

На диаграмме фиг. 69 видим, что кривая II пошла выше кривой I. Отсутствие осевой силы препятствующей укорочению полого цилиндра (или трубки) под действием внутреннего давления, снижает значение того давления, которое доводит интенсивность деформации наружного поверхностного слоя до заданного значения примерно на 8%. В этом легко убедиться, сопоставляя табл. 46 и 5Г значений координат построения кривых / и II. [c.357]

Метод определения вероятной точности обработки на основании построения кривых рассеяния для партии деталей, обрабатываемых в одних и тех же условиях, не отражает последовательности обработки деталей. Метод, предусматривающий построение точечных диаграмм, не имеет этого недостатка. При этом методе графически изображается изменение размеров обрабатываемых деталей партии в определенной последовательности их обработки. [c.75]

Нетрудно заметить, что необходимый для построения коррозионной диаграммы суммарный ток складывается из двух величин /внешн. измеряемого микроамперметром при снятии реальных поляризационных кривых, и /внутр. т. е. токов саморастворения, которые могут быть определены пересчетом коррозионных потерь металла Ат (определяемых по убыли массы электрода за время опыта или анализом раствора на содержание в нем растворившегося металла в виде ионов) в ток /внутр по закону Фарадея [уравнение (561)1. [c.284]

Восстанавливая из точки У. 500 (правая часть номограммы, рис. 355) перпендикуляр до пересечения с кривыми и проводя через точки пересечения горизонтали до встречи с ординатой 4 = 100 мм в девой части диаграммы, читаем иа сетке наклонных прямых соответствующие значения Затем но заданной величине р находим обратным построением критические значения /., р и определяем коэффициент надежности к = / -кр- [c.346]

Обработка полученных экспериментальных данных обычно сопровождается построением кривой усталости, которая в литературе часто называется кривой Веллера (рис. 557). Кривую усталости строят по точкам в координатах числа циклов /V и напряжения Рмакс Каждому разрушившемуся образцу на диаграмме соответствует одна точка с координатами N (число циклов до разрушения) и р акв [c.595]

Проиллюстрируем сказанное графиками. Пусть известны диаграмма (верхняя кривая на рис. 4.22, а, построенная относительно оси (( ) и диаграмма Тц(ц ) (рис. 4.22,6) кинетической энергии И группы звеньев, т. е. тех, приведенные моменты инерции которых переменны. Согласно уравнению (4.56) прибавим к сумме работ значение кинетической энергии 7 ,ч всего механизма в начале цикла. Для этого сместим ось ф на величину Тн ч вниз (рис. [c.169]

Перейдем теперь к построению диаграмм Ламерея, которые представляют собой сочетание какого-нибудь типа кривой и = = и (v) с одним из возможных (при данных значениях параметров) типов кривой Ui = 1 (t ), В результате получаем четыре диаграммы Ламерея (рис. 4.44), различающиеся числом точек пересечения кривых и — и (v) Рис. 4.43. и = 1 (v). Значения пара- [c.114]

При построении данной схематизированной диаграммы используют три характеристики материала Св, От и a i. Кривая предельных циклов определяется ломаной A D. [c.258]

Приведенные диаграммы состояния являются типичными, хотя и не исчерпывают всех видов диаграмм состояния. Однако и более сложные типы диаграмм могут быть получены на базе проведенного рассмотрения. Реальное построение диаграммы состояния проводится не только непосредственно через построение кривых G(с), но и с помощью многочисленных экспериментальных методов, позволяющих выявлять и идентифицировать находящиеся в равновесии при разных условиях фазы. К таким прежде всего относятся дифракционные (рентгеновские, электронно-микроскопические и т. п.) методы, термический анализ, дилатометрия электросопротивление, металлография, магнитные методы (для выявления магнитных фаз), радиационные методы и т. д. [52, 58]. [c.273]

Под системой осей у О х чертим (рис. 100, б) вторую систему осей и на иен от точки 0 по оси ординат откладываем отрезок О О/, равный уо — значению ординаты, соответствующей заданным начальным условиям S = So при t = U = Q. Начиная от точки Oj, строим кривую, для чего из точки Oj проводим параллельно лучу р1 линию O ll i до пересечения ее в точке 1 с ординатой, отделяющей первую полосу от второй. Из точки I l параллельно [ лучу рП проводим линию l i2 i до пересечения ее с ординатой, отделяющей третью полосу от второй и т. д. Полученная ломаная 0 it 2 . ..,6 i и представит приближенно искомую интегральную кривую. При незначительной ширине полос, на которые разбивают всю площадь между кривой и осью абсцисс, отрезок кривой в пределах одной полосы можно принять за прямую линию. В этом случае верхние основания прямоугольников будут делить соответствующие участки кривой пополам. Такое допущение значительно упрощает графическое построение интегральной кривой, и им довольно широко пользуются на практике. Докажем теперь, что если кривая у = у(х) изображает диаграмму скорости v = v(t), то полученная интегральная кривая в некотором масштабе выражает перемещения S. Из подобия треугольников 0 ikl и р01 имеем [c.69]

Изложено термодинамическое обоснование возможности ретроградного распада с выделением жидкой фазы. Приведены оригинальные данные о прецизионном построении кривых ретроградного солидуса в важнейших полупроводниковых системах с участием германия, кремния, арсенида индия и др. Рассмотрены кинетика распада и структурный механизм этого процесса. Обосновано использование диаграммы фазовых равновесий при выборе уровня легирования полупроводников и режимов их термической обработки. Описаны возможности направленного изменения свойств материалов, обеспечивающих надежную работу электронных устройств. [c.51]

Благодаря статистическому анализу результатов усталостных испытаний сплавов удается выявить некоторые закономерности усталостных свойств титана, которые не удается раскрыть при обычном определении среднего предела выносливости. Следует отметить, что большой разброс данных при циклических испытаниях сплавов заставляет строить полные вероятностные кривые не только для определения гарантированного предела выносливости металла с заданной надежностью (вероятностью) неразрушения, но даже при выборе сплава, так как по средним значениям предела выносливости (при Р-, = Б0 %) может быть выбран один сплав, а по вероятности неразрушения 99,9 % —другой сплав из-за меньшего разброса данных по его долговечности. При статистическом анализе более точно можно подобрать и математическую форму кривой усталости в координатах а—1дЛ/, что дает более точные сведения о пределе выносливости при большом количестве циклов нагружения. Например, при сравнении крупных поковок из сплавов ПТ-ЗВ и ВТ6 среднее значение предела выносливости у первого оказалось на 20 МПа выше, что находится в пределах разброса данных при построении полных вероятностных диаграмм из этих сплавов выяснилось, что сплав ВТ6 по пределу выносливости с вероятностью неразрушения 99,9 % при Л/= 10 цикл превосходит сплав ПТ-ЗВ более чем на 70 МПа. Статистический анализ позволил определить предел выносливости сплава ВТЗ-1 при если при Л/=10 цикл средние пределы были равны 430, 320, 197 МПа (соответственно для гладких образцов и надрезанных при а. =1,4 и . = 2,36), то при N- °° пределы выносливости оказались равными только 312, 217 и 72 МПа [96]. [c.142]

Строится диаграмма Эванса для рассматриваемой коррозионной пары. Для этого построенные кривые полной поляризации анода и катода совмещаются на одном графике (кривые / и 2 на рис. 2.2). На том же графике строятся вольт-амперные характеристики внутреннего и внешнего сопротивлений (линии 3 и 4,на рис. 2.2). Эти характеристики представляют собой прямые пинии, проведенные из начала координат под углами 1 (3) и 2 (4) к горизонтальной оси, где [c.81]

Для построения диаграммы T = для времени установившегося движения машины достаточно знать только изменение кинетической энергии и изменение приведённых масс. Для этого (фиг. 193) откладывают полученное изменение живой силы ДТ" по оси ординат из точки О, а переменную приведённую массу из той же точки по оси абсцисс. Откладывание этих величин д 1я всех положений производят из точки О, принятой за начало координат. Соединяя полученные точки а, Ь, с,... плавной кривой, получают диаграмму T = f (Атп), соответствующую времени установившегося движения машины. [c.71]

В принятом масштабе строят диаграмму удельных ускоряющих сил / —WK = Построенная кривая сил делится на ряд интервалов скорости и в пределах каждого интервала отрезок кривой — Wit заменяется прямой линией, параллельной оси V (отрезки I, 2, 3, 4 на фиг. 27). Величина интервалов выбирается произвольно (обычно 10 — 20 км час), но так, чтобы в пределах каждого отрезка кривая / — не имела резких перегибов. Справа от диаграммы сил наносится в принятом масштабе профиль пути (ниже оси O S), и в точках перелома профиля проводятся вертикальные линии. Над профилем пути располагают координаты ц, s. Оси координат обеих диаграмм, т. е. диаграммы сил и диаграммы скорости, располагаются на чертеже так, чтобы оси скорости были параллельны одна другой, а ось сил и ось пути находились на одном уровне. После этого приступают к построению диаграммы г/ -— f(s). [c.232]

Время от времени должны обязательно делаться сводки результатов последующего контроля готовой продукции (сплошного и выборочного) и текущего контроля по контрольным диаграммам в виде а) построения практических кривых распределения и сопоставления их с теоретическими (метолами, указанными на стр. 642) и б) построения эмпирических точностных диаграмм (если резуль- [c.637]

Однако наиболее универсальным и объективным остается метод построения уравнений повреждений на основе экспериментальных данных о разрушении образцов при заданных программах нагружения. В определенных случаях можно фиксировать не момент полного излома образцов, а момент появления видимых трещин. Опыты на длительное разрушение трудоемки, так как для построения кривой статической или циклической усталости необходимо испытать довольно много образцов, увеличению числа которых способствует и явление рассеяния долговечностей, отвечающих одинаковым условиям испытаний. Напомним, что при исследовании деформационных процессов такого большого числа образцов не требуется, так как выборочная диаграмма деформирования или кривая ползучести может быть построена по результатам испытаний только одного образца. [c.97]

Точка, соответствующая параметрам уходящих газов, располагается на линии 7ух- При весьма приближенных расчетах можно принять, что процесс заканчивается при 100%-ной относительной влажности, т. е. конечной точкой является пересечение кривой ф = 100% и линии /ух- Для точного определения конечных параметров дымовых газов следует построить кривую процесса охлаждения их в / — d-диаграмме аналитически либо графически по участкам. Метод построения кривой по участкам подробно описан в [45], кратко он приведен в данной главе ниже, [c.180]

На диаграммах s — t, v — t w a — t откладывают равные промежутки времени ht и проводят разделяющие вертикали 1,2,. . . кривую на диаграмме s— t заменяют ломаной, состоящей из хорд О—1, 1—2,. . . на диаграмме v — t параллельно соответствующим хордам проводят лучи о—/, /—2,. .. из точки, отстоящей от начала координат на полюсное расстояние Н мм, выбираемое произвольно с учетом желательного масштаба построений из точек пересечения лучей с осью v [c.134]

Очень удобным наглядным оформлением итогов проведения анализа погрешности обработки является сводная таблица точностных характеристик, а также построение кривых практического распределения, точностных диаграмм, точечных диаграмм и некоторых других разновидностей графического оформления. [c.448]

Для построения диаграмм V = I (t) н ас = Ос (/) отрезки, изображающие на плане скоростей и ускорении скорость v и ускоренне ас, откладывают на ординатах, проведенных в точках 1, 2, 3,. .. (рис. 4.31, б), учитывая при этом знак скорости Va и ускорения йс. Если отрезки откладываются непосредственно с планов скоростей и y Kopeiuui, то масштабы ординат кривых V = I U) н о, = Ос (/) будут равны масштабам и jia планов скоростей и ускорений. Зтн же диаграммы будут и диаграммами V = V (фг) и ас = Ос (фг)- [c.105]

Начальные значения (при / нсшн = 0) электродных потенциалов, измеряемых на металлах, принимают некоторое промежуточное значение между обратимым потенциалом анодного процесса (Ул<е)обр и обратимым потенциалом катодного процесса (Ук)обр. определяемое точкой пересечения идеальных анодной (VX P — V, и катодной (l Joep — кривых на диаграмме коррозии, построенной на основании идеальных поляризационных кривых (рис. 190). Соответствующий этому начальному потенциалу ток коррозионных микроэлементов / ах (ток саморастворения /пнутр). как указывалось выше, не поддается непосредственному измерению (измеряемый микроамперметром внешний ток /внешн = 0)- [c.283]

Отдельно полученные анодные и катодные поляризационные кривые еще не описывают скорости коррозионного процесса. Коррозионный процесс могут характеризовать иостроенные на основе поляризационных кривых поляризационные диаграммы коррозии. Для перехода от поляризационных кривых к поляризационным диаграммам коррозии необходимо, чтобы площади анода и катода были известны. Построение поляризационных диаграмм коррозии основано на том, что в любой электрохимической системе силы анодного и катодного токов должны быть равны. [c.50]

Если для электродных реакций — анодной и катодной — известны поляризационные кривые и соотношение площадей электродов, то поляризационная диаграмма коррозии, построенная на основании этих данных, может дать наиболее исчерпывающую характеристику данного коррозионного процесса (рис. 20), На оси абсцисс здесь отложен корро-зиоииый ток / (величина, пропорциональная скорости коррозии), на оси ординат— отрицательные значения потенциалов электродов — Е. Начальное пололсенне потенциалов и Е соответствует разомкнутому состоянию электродов (бесконечно большое омическое сопротивление) точка пересечения анодной и катодной кривых S соответствует короткому замыканию анода II катода без всякого омического сопротивления. Очевидно, что короткому замыканию будет соответствовать максимальный коррозионный ток /шях- В этом случае эффективные потенциалы катода и анода сближаются до общего потенциала коррозии Ех. [c.52]

Напомним, что при не очень больших давлениях (для воды — меньших 1зРк) все изобары в области жидкости проходят весьма близко одна к другой и к левой пограничной кривой, вследствие чего площадь 2 342 чрезвычайно мала и на диаграмме, построенной в обычном масштабе, изображена быть не может. Поэтому цикл паросиловой установки при не очень больших давлениях пара на Т—з-диаграмме и р—и-диаграмме изображают обычно так, как показано на рис. 18.11. [c.575]

При построении этой диаграммы по оси ординат откладывают наибольшее сгтах и наименьшее Omm напряжения цикла, по оси абсцисс — среднее напряжение цикла характеристике цикла опытным путем в результате построения кривых усталости. [c.348]

Такая же сетка изотерм строится в исходной 7, х-диа-грамме. Соответствующие построения показаны на рис. 10-25 и 10-26. Линии начала парообразования (сплощная кривая) и начала конденсации (пунктирная-кривая) строятся по точкам на изотермах, концентрации в которых соответствуют концентрациям на пересечении этих изотерм с пограничнйми кривыми в Т, х-диаграм-ме. Вспомогательные изотермы на участках перегретого пара и жидк-ости на рис. 10-25 проведены жирными прямыми. Эти ж-е отрезки изотерм отмечены жирными линиями на рис. 10-26. Остальные участки, использованные для построения не имеют физического смысла и на рис. 10-26 перечеркнуты. Так же как на рис. 10-25, Сплошная и пунктирная линии в г, х-диаграмме делят все поле диаграммы на области существования жидкости, перегретого пара и двухфазной системы жидкость— [c.213]

Индикаторная диаграмма, снятая стробоскопическим индикатором, осреднена по многим сотням рабочих циклов, поэтому перед началом обработки диаграммы границы разброса обводятся плавными кривыми и проводится средняя линия измерения давления, которая принимается в качестве расчетной. Затем с помощью светового ящика градусную шкалу диаграммы и линию в.м.т. тщательно совмещают с сантиметровой сеткой миллиметровой бумаги. Полученная в координатах ф, р индикаторная диаграмма (рис. 9.12) разбивается по углу ср на 30 интервалов (по 15 с каждой стороны отметки в.м.т.), соответствующих изменению рабочего объема цилиндра двигателя на величину AV=Vh/l5. Эта операция, по существу, эквивалентна перестраи-ванию диаграммы в координаты и, р, так как позволяет определить значения давлений, соответствующие равномерному разбиению рабочего объема цилиндра на интервалы, но при этом исключаются погрешности, связанные с графическими построениями. [c.120]

Диаграмма s—i (рис. 10-5) представляет собой график, построенный в системе координат s—i, на котором нанесен ряд изобар, изохор, изотерм, пограничные кривые и линии постоянной степени сухости пара. [c.109]

Установленная закономерность деформационного упрочнения для широкого интервала деформаций, которую выражает уравнение (4.10), позволяет выполнять практически полный расчет диаграммы нагружения. Такой расчет выполняется в несколько операций. На первом этапе машинная диаграмма Р — t (А1) рассчитывается на участке, равномерной деформации по методике, подробно изложенной в разделе 3.5, и перестраивается в координатах S — Из перестроенной диаграммы определяются основные параметры деформационного упрочнения Оу, Ki, Кг, Кз, Vе-1, Vс помощью которых находится также величина Оу по уравнению (3.78). Необходимая для раечета величина параметра Ку определяется в предварительных испытаниях путем построения кривых Холла — Петча для предела упругости Оу. Учитывая, что вклад третьего слагаемого уравнения (4.10), в которое входит параметр Ку, обычно невелик (10—20 МПа), можно в первом приближении ограничиться литературными данными по Ку для предела текучести. [c.170]

Для получения достоверных сведений по усталостной прочности титановых сплавов конкретной структуры не(обходима количественная оценка разброса результатов циклических испытаний. При этом предел выносливости определяют с заданной вероятностью неразрушения, т.е. оценивают его надежность. Уже первьге статистические обработки результатов усталостных испытаний титановых сплавов показали высокие значения коэффициента вариации условного предела выносливости [96— 98]. Учитывая большой разброс, наиболее правильно для анализа усталостных свойств титановых сплавов применять методы математической статистики и теории вероятности. Для этого строят полные вероятностные диаграммы, например по системе, предложенной Институтом машиностроения АН СССР [99, 100]. Эта система основана ра разделении процесса усталостного разрушения на две стадии до появления макротрещины и развитие трещины до разделения образца на части. При анализе предела выносливости гладких образцов это разделение не имеет принципиального значения, так как долговечность до появления трещины Л/ и общая долговечность до разрушения образца Л/р близки. Часто Jртя построения полных вероятностных диаграмм усталости за основу берут наиболее простой метод, предложенный В. Вейбуллом [ 101 102, с. 58 — 64]. Для построения полной вероятностной кривой необходимо испытать достаточно большие партии образцов (30—70 шт.) на нескольких уровнях амплитуды напряжений, которые должны быть выше предела выносливости (см., например, рис. 92). На каждом из этих уровней по гистограмме определяют вероятность разрушения при данной амплитуде напряжений. Далее ст ят кривую Веллера по средним значениям долговечности. По гистограммам строят кривые равной вероятности в тех же координатах (а — 1дЛ/). Затем строят семейство кривых, определяющих не только зависимость долговечности от амплитуды напряжений, но и вероятности разрушения от заданных амплитуды напряженйй и долговечности. Далее, принимая математическую форму распределения вероятности, на данном уровне напряжений можно строить кривые зависимости либо от амплитуды напряжений при заданной базе испытаний Л/, [c.141]

Кривые деформации при циклическом малоцикловом нагружении при различных 5тах описываются обобщенными диаграммами, параметрами которых является число полуцтло нагружения К. Диаграммы строятся в координатах s—е, где s и е — напряжение и деформация, отнесенные к напряжению и деформации, соответствующим пределу пропорциональности в первом полуцикле. При построении кривых деформирования с помощью обобщенной диаграммы начало кривой совмещают с точкой начала разгрузки в данном полуци -ле. [c.241]

Испытание на двухосное растяжение проводили с использованием тех же охлаждающих сред, такой же методики измерения температуры и схемы компенсации, как и при испытании на одноосное растяжение. Схема криостата приведена на рис. 2. Нагрузку измеряли с помощью месдоз, а деформацию — тензодатчиками длиной 13 мм. Нагрузку и деформацию для каждого из двух направлений векторов главных напряжений регистрировали с помощью двухкоор-дннатного самописца. Рис. 3 и 4 иллюстрируют методику построения кривых напряжение — деформация на основании кривых нагрузка—деформации. По рис. 3 1. Из уравнения oi = 161/(1—fi,i) определяют напряжения в упругой области. 2. Продолжают петли разгрузки на кривой нагрузка— деформация до нулевого напряжения. 3. Из точек В, С, D, Е проводят прямые, параллельные ОА (модуль упругости определяют из уравнения, приведенного выше деформацию получают из диаграммы нагрузка — деформация). 4. Из точек F, G, Н, I вверх или вниз проводят ординаты до пересечения с прямыми,проведенными ранее, и получают точки в пластической области диаграммы напряжение— деформация. 5. Ординаты полученных точек являются напряжением (например, точка F отвечает напряжению 378 МПа). 6. Строят полную диаграмму деформации. 7. Определяют предел текучести сго,2. Процедура состоит из следующих этапов (см. рис. 4) 1. Из уравнения a2=eiE2l [c.60]

Далее, находя по индикаторной диаграмме R f) для различных зчачений угла 9, а с помощью плана скоростей — i ( )) мы наноси. их на график. В результате построения, как и прежде получим замкнутую кривую, по соображениям, высказанным выше. [c.34]

Как видно из сути такого построения, изображаемые на диаграмме изоэнтропы, будучи эквидистантными по отношению к оси ординат, перестают быть прямыми линиями, перпендикулярными оси абсцисс, и должны повторять криволинейное очертание оси ординат. В силу того, что кривизна осей ординат незначительна, на отдельных участках процесса кривая линия может быть заменена надлежаще проведенной прямой, но последняя все же не будет перпендикулярна оси абсцисс. Таким образом, Траупель в своем построении диаграммы использовал идею, заложенную в построение такого рода диаграммы еще А. Сто дола. [c.140]

При высоких частотах /в > гд/2 характер кривой, фиксируемой по результатам измерений, не соответствует действительным гармоническим составляющим по частоте. Так, при наличии низкой частоты /н = 1 и высокой частоты /в — 84 и числе точек измерения 2д = 40 на построенной кривой будут видны изменения с частотами кц= 1 и = 84 — 2-40 = 4, т. е. кроме биения колеса на диаграмме будет видна четырехгорбая кривая. Число определяется из соотношений [c.271]

Диаграмма имеет четыре семейства кривых, сложность построения которых различна. Изобары и изохоры располагаются с интервалами, изменяющимися по логарифмическому закону, поэтому определение положения промежуточных кривых путем графической интерполяции затруднено и для построения кривых этих двух семейств требуется большее число рассчитанных точек. В отличие от этого, для построения изотерм и линий постоянного паросодержания может успешно применяться интерполирование. [c.91]

Смотреть страницы где упоминается термин Построение кривых и диаграмм : [c.401] [c.162] [c.80] [c.256] [c.81] [c.330] [c.237]

Смотреть главы в:

Методы горячих механических испытаний металлов -> Построение кривых и диаграмм

Методы горячих механических испытаний металлов -> Построение кривых и диаграмм

ПОИСК

ГЕОМЕТРИЧЕСКОЕ ЧЕРЧЕНИЕ Построение диаграмм и лекальных кривых

Диаграмма i с построение

Кривая диаграмма

Кривые Построение

Кривые охлаждения - Построение диаграммы

Построение и анализ угловых диаграмм существующих кривых

Построение кривых Вейлера и снятие диаграмм усталостной прочности

Построение по кривым охлаждения отдельных систем с подрубрикой - Диаграмма состояния, например, Железо углерод система - Диаграмма состояния

Пурбе диаграммы (потенциал pH), пример построения кривой, влияние

Термический анализ, построение кривых охлаждения и диаграммы состояния сплавов

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...