Построение параболической кривой

Кривая подъема АВ построена соответственно углам, приведенным в табл. 6, и представляет собой параболическую кривую. Построение параболической кривой подъема кулачка шпиндельной бабки на заготовке шаблона, представляющего прямоугольник, приведена на фиг. 67. Пусть h — наименьшая, а Я — наибольшая высота кулачка, s — толщина шаблона, [c.85]

Фиг. 67. Построение параболической кривой подъема кулачка шпиндельной бабки.

На рис. 45, б дан пример построения параболической кривой, касательной к двум прямым ОА и ОВ в данных на них точках Л и В. [c.25]

Построение параболической кривой 75 [c.75]

Построение параболической кривой [c.75]

Вершины этих ординат в соответствии с уравнением (10.112) соединяем параболической кривой. Так как Q > О, то парабола 0 должна быть обращена выпуклостью вниз (см. п. 5 на с. 280). В точке А касательная к эпюре должна быть параллельна оси абсцисс (см. п. I). Аналогично проводим построение на участке СВ. [c.291]

Эпюра касательных напряжений по сечению изменяется по параболическому закону, для построения соответствующей кривой [c.189]

По полученным трём значениям момента строим параболическую кривую, выражающую закон изменения моментов в пределах второго участка (для большей точности построения можно найти и нулевые точки эпюры, положив Л1, = 0). [c.247]

Построение профиля кулачка по закону параболической кривой. Уравнение параболы имеет вид [c.64]

Построение профиля кулачка по закону параболической кривой производим в такой последовательности [c.64]

По внешнему виду построения экспериментальная кривая изменения объемного КПД имеет параболическую форму. Отыскание параметров функции выполняется исходя из предположения, что она является квадратичной и имеет вид [c.81]

Выбирая для отдельных участков диаграммы перемещений ведомого звена различные кривые, можно получить движение по самым разнообразным законам. Например, можно начать движение ведомого звена по параболическому закону, затем перейти плавно на синусоидальный закон и т. п. Рассмотренные законы движения показывают, что спокойный и безударный ход толкателя можно обеспечить только при условии, если кривая касательных ускорений а (ф) — непрерывная функция. В этом случае первый и второй интегралы движения (кривые скорости и(ф) и перемещений 8(ф) будут также непрерывными функциями. Поэтому при проектировании кулачкового механизма с динамической точки зрения целесообразно исходить из графика ускорений. Например, можно задаться диаграммой ускорений в виде двух равных равнобочных трапеций. Эта диаграмма, отличаясь простотой построения, дает плавное изменение ускорения. Диаграмму скоростей можно получить графическим или аналитическим интегрированием диаграммы ускорений. Интегрирование диаграммы скоростей дает график перемещений. [c.128]

Расчетная кривая, построенная по уравнению (81), содержит как приближение (разложение экспоненты в ряд и ограничение членами первой и второй степени) стадию линейного упрочнения и стадию параболического упрочнения, что соответствует опытным данным [41]. [c.49]

На основе испытаний образцов для каждого уровня напряжений получены статистические облака реализации случайной функции Численное построение кривых ползучести, т. е. уравнений регрессии по имеющемуся статистическому материалу, проводилось по методу наименьших квадратов с параболической и линейной аппроксимацией для первого — нелинейного и вто-)ого — линейного участков кривых, расчет — на ЭЦВМ V1-222 с помощью программы, приведенной в работе [1]. [c.92]

В работе [1551 для моделирования левой части уравнения (VI.37) применялись лампы накаливания, моделировавшие нелинейный член, и бареттеры, которые служили для задания в граничную точку пассивной модели тока, пропорционального постоянному члену левой части этого уравнения. Использованием такой элементной базы хотелось подчеркнуть, что даже с помощью простейших нелинейных сопротивлений можно с успехом решать поставленную задачу. Естественно, применение более совершенных элементов расширило возможности метода, позволило создать универсальные блоки для задания нелинейных граничных условий. Ниже остановимся на устройствах, включающих в свои схемы электронные лампы и различные полупроводниковые элементы. В этом параграфе приведена схема блока граничных условий [163], построенного на базе радиолампы, начальные участки анодных характеристик которой представляют собой семейство кривых параболического типа. То обстоятельство, что переход от одной кривой к другой осуществляет- [c.103]

На рис. 354 показано окисление чистого железа во времени, но при построении диаграммы по оси ординат величины привеса отложены в квадратах. Исходя из параболического закона окисления кривые окисления должны быть прямыми линиями, что подтверждается приведенными данными. [c.647]

Можно принять заданную пространственную замкнутую кривую за линию кривизны торса, затем в любой точке этой кривой задать ортогонально пересекающую ее прямую линию. Этого будет достаточно для построения единственной параболической поверхности, содержащей заданные кривую и прямую в ачестве линий кривизны. Меняя положение прямой линии, находящейся в нормальной плоскости пространственной кривой, можно также получить бесчисленное множество торсовых поверхностей. [c.22]

На рис. 8-21 приведены амплитудно-частотные характеристики силовой части СП, построенные по (8-140), (8-141) (кривая 1) для ИД, с параболической механической характеристикой и по формуле (8-136) 30 467 [c.467]

Из формул (1.28) и (1.29) следует, что пропускание ИФП с параболическим дефектом зеркал в окрестности максимума интерференции ИФП зависит от величин аь R не по отдельности, а совместно (через параметр 0i==ai/6o), что позволяет пользоваться одной кривой для построения АК в окрестности максимума пропускания при всех / . Вид построенных по формулам (1.29) и (1.30) кривых приведен на рис. 4 и 5. [c.16]

На рис. 17 приведены примеры АК, построенного с помощью формул (1.92) и (1.94). Если сравнить АК ИФП при неравномерно освещенных зеркалах с параболическим дефектом и аналогичный АК для равномерного распределения освещенности (пунктирная кривая на рис. 17), то видно, что неравномерная освещенность значительно деформирует форму контура, особенно в окрестности максимума. Значение параметра параболического дефекта взято в рассматриваемом примере отрицательным, [c.41]

Когда величина этого соотношения f/l твердо установлена, намечают очертание продольной оси арки. При этом, пользуясь последовательными приближениями, стремятся построить очертание арки таким образом, чтобы ее продольная ось совпала с веревочной кривой, построенной для постоянной нагрузки. Выбор подходящего очертания арки значительно упрощает расчет ее от собственного веса. Легко найти, что под влиянием сжатия нормальной силой кривая давлений проходит в сечении ключа над его центром и в сечениях опор смещается от центров сечений к центрам кривизны. Эти смещения определяют усилия, вызываемые изгибом в сечениях ключа и пят. Расчеты, исполненные для арок разных очертаний, показывают, что при условии совпадения продольной оси арки с веревочной кривой смещения кривой давления относительно продольной оси арки почти не зависят от ее очертания. Поэтому для практических применений приближенные формулы, определяющие эти величины, представляют некоторый интерес, давая возможность вычислить смещения кривой давления для некоторых случаев, встречающихся на практике. Особенно легко их получить для параболической арки, характеризуемой следующими уравнениями [c.549]

Построение кривых свободной поверхности потока в круглых трубах и руслах параболического сечения [c.118]

Построение кривых свободной поверхности потока в водоводах круглого сечения и руслах параболического сечения производится на основании тех же уравнений, что и расчет кривых в открытых руслах. Особенностью расчета является то, что определенные параметры потока в таких руслах могут быть найдены с помощью таблиц или по графикам. Следует однако иметь в виду, что способы, основанные на показательных зависимостях, не применимы при расчете труб с глубиной протекания потока h > 0,8d. [c.118]

На фиг. 87 по данным радиографического анализа [12] показаны кривые изменения ширины обезуглероженной прослойки в зоне сплавления сварного соединения малоуглеродистой стали с аустенитным швом в зависимости от температуры и длительности выдержки, построенные в координатах — т и х — В соответствии с параболической закономерностью процесса диффузионного роста новой фазы во времени рассматриваемая зависимость является линейной. Имеющиеся многочисленные экспериментальные данные подтверждают также, что рост переходных прослоек подчиняется закономерностям диффузии и что, следовательно, определяющей стадией процесса является в данном случае вторая стадия. [c.164]

Построение кривых свободной поверхности потоков в широких неглубоких руслах, приближающихся к параболическому очертанию, производится по формулам Толк-митта. [c.452]

Если для хорды (базы локомотива) и для поперечных зазоров принять при построении кривых разные масштабы (не связанные между собой, причем масштаб уменьшения размеров хорд, естественно, должен быть значительно меньше масштаба зазоров), то дуги окружностей рельсового пути превратятся в дуги эллипсов. Последние же на небольшом своем участке, необходимом для построения, могут быть заменены ветвями параболы (поэтому метод построения и называется методом параболической диаграммы). [c.333]

Линии одинаковых высот повторяют параболическую форму поверхности Земли. Расстояния между смежными кривыми одинаковы. На такую сетку можно нанести профиль местности, вычислить для каждой вершины по ф-ле (2.94) необходимый просвет, отложить эти просветы над опасными вершинами и провести прямую, соединяющую антенны Л и 5 так, чтобы она целиком проходила над всеми необходимыми просветами. Такое построение показано на рис. 2.63. [c.110]

Благодаря использованию транзисторов с высоким коэффициентом усиления и каскодных схем включения удается исключить дополнительный источник питания, а питание базовой цепи производить от напряжения на данном элементе. Опорный сигнал для питания базы в такой схеме снимается с кремниевого диода в прямом включении (рис. 27). Нелинейные элементы, построенные по такой схеме, имеют вольт-амперные характеристики, которые образуют семейство параболических кривых. Для настройки этих характеристик служат резисторы R2, R3, R4 и R5. Проведены испытания схемы с различными типами транзисторов, цель которых — исследование погрешности элементов от временного дрейфа и температуры, изучение стабильности нелинейной характеристики и точности аппроксимации заданных кривых вольт-амперными характеристиками нелинейного элемента [206]. [c.106]

Для построения кривых свободной поверхности потока в водоводах круглого или параболического сечения можно использовать способ В. И. Чарномского и таблицы относительных величин, составленные для соответствующих сечений в зависимости от степени их наполне- [c.164]

Важным следствием обработки кривых нагружения в координатах 5 — является возможность экспрессного построения диаграмм структурных состояний материала [328]. Как показано на рис. 3.29 на примере сплава МТА, для этого необходимо на перестроенных кривых упрочнения 5 — соединить точки перегибов, соответствующих критическим деформациям вх и щ, при которых происходит изменение коэффициентов параболического деформационного упрочнения в процессе развития и перестройки дислокационной структуры. Таким образо.м, мы фактически получаем диаграмму структурных состояний сплава МТА (рис. 3.29). На рнс. 3.30 представлены в координатах деформация — температура диаграммы структурных состояний сплава МТА, а также однофазного сплава МЧВП с размером зерна 40 и 100 мкм. Диаграммы ограничены (из условий получения [328]) кривой температурной зависимости однородной деформации и включают три области / — относительно однородного распределения дислокаций // — сплетений, клубков дислокаций и /// — ячеистой дислокационной структуры. Области на диаграмме разделены линиями температурной зависимости критических деформаций и ба, которые являются верхней границей равномерного распределения дислокаций и соответственно нижней границей образования ячеистой структуры. Температурный ход этих кривых может быть объяснен [345] исходя [c.148]

Анализируя построенную таким образом кривую пути, мы видим, что на участке 0-1-2-3-4 эта кривая имеет в точках 1 2 vi 3 приращ,ения первого и второго порядка, что указывает на ее параболический характер. В точке 4 приращения оказались равными, т. е. в этой точке происходит перегиб кривой. Из построения следует [c.71]

Др(уэ), т. е. обработанные графическим путем с учетом разброса точек эксперимента. Сглаженную кривую Ар(уэ) далее представляют в виде таблицы координат Лр , достаточно плотного множества точек, и расчет для заданного множества значений Уэ с целью построения кривой течения производят путем параболической интерполяции с одновременным вычислением производной с1(Ар)/йуэ Содержание используемого интерполяционного алгоритма соответствует автономной процедуре URVE (см. приложение). Значения напряжений Xw по-прежнему вычисляются по формуле (2.4). [c.88]

Торс четвертого порядка (1.128), полученный обкаткой двух парабол (1.101), будет параболическим, так как любая касательная плоскость (1.103) к обеим направляющим кривым содержит параболу. Основываясь на этом положении, в работе [54] предлагается называть торсовую поверхность, построенную на двух плоских параболах (1.101), параболическим торсом. Уравнение ребра возврата параболического торса получено в виде (1.102). i I Торсы четвертого порядка имеют направляющие конусы 4ef-вертого, третьего и второго -порядков. Соответственно их называют торсами общёГР вида, гиперболическими и параболическими. В статьях [210, 211] предложены два способа задания гиперболического торса 1) параболой и гиперболой, линия пересечения шлоскостей которых служит для параболы обычной касательной, а для гиперболы — асимптотой 2) двумя гиперболами, линия пересечения плоскостей которых касательна к обеим направляющим кривым, а одна из асимптот одной гиперболы пересекает одну из асимптот второй. [c.71]

Кривые ползучести показаны на рис. XI. 4 в полулогарифмической шкале. Эта шкала обладает тем преимуществом, что построение для больших времен выполняется вдоль абсциссы на удобной длине она имеет и недостаток, заключающийся в том, что прямая линия постоянного наклона представляется в ней как кривая. Параболический участок кривой до возраста 60 дней не показан. Ползучесть под действием собственного веса пропорционально занижена по сравнению с ползучестью под действием приложенных грузов. Кривые подтверждают существование, грубо говоря, прямолинейного участка, что было показано Бингамом и Рейнером. Этот участок, как было показано Гланвилем, отражается кривой с постепенно убывающим наклоном. [c.191]

При построении эпюры Q (фиг. 297, б) учтено, что на третьем участке сила Q изменяется по параболическому закону и что при 2 = 2,5 м касательная к кривой Q=f(z) должна быть параллельна оси Z, так как на этой яептикяли [c.338]

На фиг. 41 изображены характерные кривые изменения давления в уплотняющей зоне шестеренного насоса от нуля до номинальной величины (40 кПсм ). Форма кривых меняется от выпуклых (при наибольших давлениях), до вогнутых (при наименьших давлениях). Переход от верхней кривой к нижней совершается постепенно. Различие формы кривых определяется изменениями положения роторов в колодце корпуса, которые вызываются действием нагрузки. Изменение величины рабочего давления влечет за собой изменение значения равнодействующей гидравлической нагрузки и направления ее дёйствия. При этом меняется положение экстремальных периферийных зазоров. Все это отражается на форме кривой распределения давлений. Обработка кривых распределения давления, соответствующих наибольшим значениям рабочего давления насоса показывает, что без большой погрешности и с запасом надежности закон изменения давления можно считать параболическим. Излагаемый ниже расчет нагрузки на опоры роторов шестеренных насосов построен на этом предположении и основывается на наличии эффективной системы канализации жидкости, исключающей возможность возникновения дополнительных распорных нагрузок. [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...