Другой способ построения ((-кривой

Существуют и другие способы построения кривой усталости. Иногда вместо числа циклов УУ,- по оси абсцисс откладывают обратную им величину 1/Л (рис. 23, а). При таком построении ординаты кривой уменьшаются к началу осей координат экстраполируя кривую до пересечения с осью ординат, получают предел выносливости, отвечаюш,ий величине 1/Л/ = 0. Этим способом можно пользоваться для приближенного определения предела выносливости по результатам испытания трех-четырех образцов. [c.42]

Существуют и другие способы построения кривой усталости. Иногда вместо числа циклов Л/ по оси абсцисс откладывают обратную им величину 1/Л/г (рис. 23, а). При таком построении ординаты кривой уменьшаются к началу осей координат экстраполируя кривую до пересечения с осью ординат, получают предел выносливости, отвечающий величине 0. Этим способом. можно пользоваться для [c.44]

Другой способ построения ( -кривой [c.98]

Более удобным представляется другой способ построения кривой распределения крутяш его момента. Для этого нужно определить относительный угол закручивания в сечениях по формуле Грасгофа [c.92]

В связи с тем что по кривой усталости, построенной в координатах N — р, или, что то же самое, N — а (рис. 558, а), часто бывает затруднительно определить предел выносливости, применяют два других способа построения диаграмм усталости. [c.596]

Теорема о радиальной скорости (п° 48), позволяющая найти проекцию скорости на радиус-вектор, дает другой способ построения касательных к кривым, отличный от способа Роберваля. [c.56]

Круг. При выполнении технических рисунков деталей чаще всего приходится встречаться с телами вращения — цилиндром, конусом и шаром. Поэтому особое внимание следует обратить на выполнение рисунков окружности, расположенной в разных плоскостях. В 20 даны аксонометрические проекции окружности, которые надо взять за основу при выполнении рисунков. Один из способов построения окружности от руки на глаз дан на рис. 136, а—г. Последовательность построения следующая от точки 0 откладываем по осям четыре равных отрезка. Чем меньше величина отрезков, тем точнее построение. Полученные точки Л, В, С, О принадлежат окружности. Проводим биссектрисы прямых углов, образованных осями, и на них откладываем по четыре таких же отрезка. Получаем точки 1. 2, 3, 4. Через точки Л, В, С. О и 1, 2, 3, -5 проводим небольшие дуги. Полученные восемь дуг соединяем плавной кривой. Окружности, выполненные этим способом, получаются достаточно точными, особенно при небольшом диаметре. Другой способ построения окружности от руки на глаз показан на рис. 137, а—г. Окружность вписывается в квадрат, построенный [c.86]

Зависимость р (0) представляют в виде полярной диаграммы (рис. 7.7), при построении которой значения р откладывают от поверхности окружности по радиусу, внутрь нее, если р > О, и наружу, если р < О, Другим способом представления этой зависимости является координатная диаграмма (рис. 7.8) (по оси абсцисс отложены координатные углы р = 180 — 0, отсчитываемые от критической точки /С],, по ходу часовой стрелки). На обеих диаграммах кроме теоретической зависимости р (0) нанесены кривые распределения давления по поверхности цилиндра, полученные экспериментально. [c.224]

Зависимость р (0) можно представить в виде полярной диаграммы (рис. 119), при построении которой значения р откладываются от поверхности окружности по радиусу, внутрь нее, если р О о, и наружу, если р < 0. Другим способом представления этой зависимости является координатная диаграмма (рис. 120). На обеих диаграммах кроме теоретической зависимости р (0) нанесены кривые распределения давления по поверхности цилиндра, полученные в опытах при разных условиях обтекания цилиндра потоком реальной жидкости. Можно видеть, что в лобовой части обтекаемого тела теоретическая и опытная кривые удовлетворительно согласуются, однако в тыльной части они резко расходятся. Это связано с различием полей скорости за тыльной [c.241]

При построении интерполирующей кривой по способу наименьших квадратов и выборе интерполирующей функции необходимо соблюдать ряд предосторожностей, чтобы не получить результатов совершенно нелепых. Это замечание, разумеется, относится и к другим способам интерполирования. [c.78]

Принцип наложения температурного и частотного факторов. Если учитывать влияние на демпфирующие свойства материала как частоты колебаний, так и температуры, то наиболее удобным способом представления экспериментальных данных является использование принципа температурно-частотной эквивалентности (приведенной частоты) для линейных вязкоупругих материалов [3.2, 3.3]. Согласно этому способу, по одной оси координат откладываются параметры (7 оро/Тр) и т), а по другой— так называемый параметр приведенной частоты шаг, где (О — действительная частота, ат — функция абсолютной температуры Т, То — фиксированное значение абсолютной температуры. Обычно отношения То/Т и ро/р считаются равными единице для широкого диапазона изменения температур и поэтому во внимание не принимаются. Построение генеральных кривых зависимости модуля упругости Е и коэффициента потерь ц от параметра аат исключительно полезно при экстраполяции результатов экспериментов, получаемых при сильно различающихся условиях. Например, в серии экспериментов можно получить данные для диапазона частот от 100 до 1000 Гц и диапазона температур от О до 100 °С, а требуется определить свойства при 50°С и 2 Гц. Для этого сначала используются имеющиеся результаты для построения системы наиболее достоверных генеральных кривых. Эту процедуру наиболее удобно выполнять эмпирически путем задания значений коэффициента ат на основе смещений, необходимых для построения кривой, описывающей зависимость модуля упругости Е от частоты в логарифмических координатах (см. рис. 3.4) при температуре Ti (i = 1, 2,. ..), с тем чтобы кривая была как можно ближе к кривой для зависимости модуля упругости Е от частоты при температуре То. Тем же способом подбираются кривые для зависимостей коэффициента потерь т) от частоты колебаний при температурах Т и То, причем получаются графики, аналогичные показанным на рис. 3.10. Таким образом удается по крайней мере частично компенсировать ограниченные возможности измерительной техники. Типичные графики зависимости ат от температуры показаны на рис. 3.11. [c.117]

Для рассмотрения результатов сплавления металлов друг с другом необходимы некоторые способы обобщения данных о состоянии системы в зависимости от ее состава и температуры. Такое обобщение можно сделать с помощью фазовых диаграмм, или равновесных диаграмм состояния. Ниже выводятся основные типы диаграмм состояния с помощью описанного выше метода построения кривых свободной энергии. [c.40]

Изложенный общий способ построения линии пересечения одной поверхности другою не исключает применения другого способа, если хотя бы одна из этих поверхностей линейчатая найти точку, в которой прямолинейная образующая одной поверхности пересекает другую поверхность, и, повторяя этот прием для ряда образующих, через найденные точки провести искомую линию. На рис. 393 справа показано, что через образующую 5/И поверхности I проведена плоскость III, которая пересекает вторую поверхность (II) по кривой D, образующая пересекает эту кривую в точке К, через которую пройдет искомая линия пересечения поверхностей I и II. [c.266]

На миллиметровой бумаге вычерчивают диаграммы удельных ускоряющих сил /к — Wq — = f (v) для прямого горизонтального пути и трех режимов работы локомотива тяги, холостого хода и торможе- ния с началом координат в точке О. Наносят координатные оси v я s для построения диаграмм ы v = f (s) так, чтобы ординаты v были параллельны, а абсциссы действующих сил /к — Wq — и пути s располагались на одной прямой, как показано на рис. 70, а и б. Затем при построении кривой v = f [s) по способу МПС для каждого интервала скорости Aui,. .., Аи определяется величина средней ускоряющей силы, строятся углы р1,. .., Рл, пропорциональный силе, и равные им углы Рь. .., р , одна из сторон которых совпадает с осью s, а другая определяет хорду искомой кривой v = f (s). [c.131]

СПОСОБ КООРДИНАТ. Построение кривых или ломаных линий при помощи координатных осей. Линии эти строятся по координатам отдельных их точек. Способ координат применяется в аналитической геометрии, а в чертежной практике — при перенесении изображения с одного чертежа на другой, иногда с изменением масштаба изображения. [c.113]

Использование этого преобразования для построения кривых переходного процесса в сложных объектах, а тем более — в системах, автоматического регулирования бесперспективно при ручных методах расчета. Однако при наличии электронных вычислительных машин реализация этого, на первый взгляд, весьма трудоемкого громоздкого способа вычислений уже не вызывает особых затруднений, а точность такого построения оказывается превосходящей точность других расчетных схем. [c.302]

Другой способ получения данных для построения поляризационных кривых заключается в том, что потенциал фиксируется через определенный, установленный в работе промежуток времени (например через 5— 10 мин.) после каждого изменения плотности тока. В этом случае наблюдается большая разница значений потенциала в параллельных опытах. К достоинствам данного метода можно отнести, во-первых, меньшее изменение pH раствора в процессе опыта, во-вторых, меньшую затрату времени на получение данных для построения поляризационных кривых, и, наконец, при данном методе снятия поляризационных кривых кинетика разрушения окисных пленок видна более наглядно, чем на поляризационных кривых, снятых первым способом. [c.30]

В примере точки 1, 2 и 3, 4 являются конкурирующими, следовательно, кривая пространственная. Для приближенного построения касательной из точки А (А( Аг) к плоской кривой к (к к ) (рис. 122, б) удобно воспользоваться способом секущих. Через точку А проводят секущие в области ожидаемой точки касания и через середины хорд проводят кривую /( 2)- Точка В2 пересечения заданной кривой к2 и построенной /2 и будет являться точкой касания. Другая проекция точки касания определится по линии связи. Касательная 1 (11 12) проходит через точки (АВ). [c.120]

Для градуировки термопар, как и в большинстве других термометров, существуют различные способы. Можно, например, измерить напряжение термопары в нескольких реперных точках и выполнить интерполяцию либо по принятой формуле, либо по отклонениям от стандартной таблицы. Другой прием состоит в сравнении показаний градуируемой термопары с термопарой того же типа, принятой за эталон, в сравнительно большом числе точек и построении затем либо кривой отклонений от эталонной градуировки, либо непосредственно зависимости напряжения термопары от температуры. Градуировка термопар, для которых нет стандартной градуировочной таблицы, должна включать сравнение с термопарой другого типа или с термометром, который был градуирован ранее. Сравнение должно выполняться во всем рабочем интервале температур градуируемой термопары и в точках, количество которых достаточно для вычисления хорошей градуировочной кривой. [c.299]

Кривые распределения размеров. Для оценки точности обработки деталей применяют способ построения кривых распределения размеров. При этом оказывается, что если замерить партию деталей, обработанных в одинаковых условиях, то их размеры отличаются друг от друга, а в ряде случаев совпадают. Разность максимального Лщах и минимального Лт1п размеров, полученных для партии деталей, называют полем рассеяния размеров. Поле рассеяния размеров характеризует точность обработки чем меньше поле рассеяния, тем точнее принятый метод обработки. [c.276]

Для измерения параметров волн напряжений, вызванных взрывом или ударом, при распространении их в металлах Райнхарт и Пирсон [37] предложили другую реализацию принципа Гопкинсона, сводящуюся к следующему. На поверхности массивной металлической плиты устанавливается цилиндрический заряд В. В., на ее противоположной (тыльной) поверхности помещается маленькая шайба из того же материала, что и плита, по одной линии с зарядом (рис. 12). Заряд В. В. подрывали и измеряли скорость шайбы. Такая процедура повторялась с шайбами различной толщины h. В результате были получены необходимые данные для построения кривой ст (t) в соответствии с приведенными зависимостями. Способ шайб дает хорошие результаты в том случае, если интенсивность волны невелика. При большой интенсивности волны напряжений шайба будет пластически деформироваться и может произойти откол. Представленная на рис. 12 схема не позволяет измерять скорость частиц (напряжение) точно в каком-либо месте внутри плиты, она определяет среднее напряжение в волне напряжений при падении ее на тыльную поверхность плиты, которое приближенно соответствует пространственному распределению напряжений внутри плиты. Различие невелико для волны, интенсивность которой затухает слабо, и значительно при быстром затухании, имеющем место в волне большой интенсивности. Отмеченные недостатки можно устранить или значительно уменьшить их влияние с помощью видоизмененного устройства, схема которого представлена на рис. 13. В плите с тыльной поверхности просверливается гнездо, в которое вкладывается несколько шайб, причем по отношению к распространению волны сжатия шайбы действуют так, как если бы они были частями плиты. Откол шайб можно исключить путем разумного подбора их толщин. Шайбы в гнезде необходимо поместить так, чтобы стык соседних шайб всегда находился в том месте, где ожидается разрушение. Такое устройство позволяет получить в результате одного испытания достаточно данных для построения полного распределения скоростей частиц. Оно позволяет также измерять напря- [c.22]

Построение диаграммы напряжение — число циклов . Существуют три способа. При первом способе строится кривая Велера в координатах напряжение — число циклов (фиг. 190, а). Предел усталости в этом случае соответствует ординате асимптоты кривой Велера. Выявление асимптоты иногда вызывает затруднения, так как испытания обычно проводятся при сравнительно небольшом числе циклов (до 5-lUfl-f-10-108), поэтому предпочитают пользоваться двумя другими способами. [c.84]

Так, например, рассматривая прямые как гипоциклоиды и эллипсы как гипотрохриды, мы добились возможности с помощью специальной приставки к прямилу и эллипсографу располагать звенья по нормали или по касательной к воспроизводимой линии. Тот же результат мы получили, рассматривая кардиоиду как эпициклоиду, а другие виды улиток Паскаля — как эпитрохоиды. Так или иначе, явно или в скрытом виде, те же признаки, определяющие основной способ построения циклоидальных кривых, имеются и во многих оригинальных шарнирно-стержневых направляющих механизмах из числа представленных выше. [c.143]

Изостаты, или траектории главных напряжений,— это линии, касательные к которым в каждой точке совпадают с направлением одного из главных нормальных напряжений. Так как главные напряжения в каждой точке взаимно перпендикулярны, то траектории главных напряжений образуют систему ортогональных кривых. Изостаты строятся графическим путем на основании картины изоклин. Наиболее простой способ построения изостат показан на рис. 8. На каждой изоклине наносится ряд штрихов, наклоненных к горизонтали (ось ж) под углом, равным параметру изоклины. Затем проводятся плавные кривые таким образом, чтобы штрихи были касательными к ним в соответствующих точках. Эти кривые являются изостатами одного семейства. Изостаты другого семейства строятся ортогонально к изостатам первого семейства. [c.47]

Осуществляется такое построение следующим образом. Изготовляем модель исследуемой формы в любом масштабе из нормального материала. Производим тщательное определение всех геометрических величин, необходимых и достаточных для описания данной формы. Нагрев форму, предоставляем ей охлаждаться в условиях постоянства а и температуры внешней среды t. Измеряем это а, например по методу электрокалориметра, и определяем обычным способом т. После этого по формулам (1.52) и (1.50) вычисляем соответствующие численные значения критериальных величия С и р. Их совокупность дает точку В па кривой (1.55) рис. 8. Далее повторяем опыт с охлаждением формы при той же температуре, но уже при другом численном значении а коэффициента теплоотдачи, и находим другой темп охлаждения т вычислив опять критериальные величины, получаем другую точку В кривой (1.55). Идем так далее, пока не наберем достаточного числа точек, чтобы провести через них главную кривую. В силу нашей основной теоремы она имеет асимптоту, параллельную оси и находящуюся от нее в расстоянии р . Для определения этой последней величины необходимо найти коэффициент формы К, что также осуществляется, как мы видели в 3, экспериментальным путем. [c.106]

Недостатки метода он разработан только для образцов диаметром 25 мм и потому в других случаях неприменим большая трудоемкость, обусловленная необходимостью измерения площади А с помощью планиметра или любым другим способом числовая характеристика 5—А—С не дает правильного представления о различии сталей с резкой и более плавной пфеходной зонами для сравнения стали разных марок по прокаливаемости необходимо применять один и тот же масштаб построения кривых распределения твердости, что усложняет работу. [c.152]

Для многих металлов, в первую очередь имеющих обьемноцент-рированную кубическую и гексагональную- решетку, при определенных температурах измейяется механизм разрушения, вязкое разрушение при высокой температуре сменяется хрупким при более низкой. Температурный интервал изменения характера разрушения называется порогом хладноломкости. Для установления температурной зоны перехода от хрупкого разрушения к вязкому применяются различные виды испытаний (прямые и косвенные). Однако для каждого способа оценки степени вязкого разрушения и вида испытания построенные кривые могут заметно отличаться от кривых, полученных другим методом на том же самом материале (кривые смещаются по оси температуры вправо или влево, изменяются ширина и характер изменения температурного интервала переходной зоны). [c.21]

Однако определение координат точки конца сгорания даже на построенной характеристике активного тепловыделения представляет значительные трудности. Для выявления этих координат необходимо знать либо закон выгорания топлива либо кривую теплоотдачи в стенки цилиндра. Иногда применяются искусственные способы определения концалинии сгорания, например, посредством построения кривой р = f (V) в логарифмических координатах и графического определения точки перехода кривой сгорания в прямую расширения (политропу с 2 = onst), фиг. 6Q1 [50]. Однако чаще всего прибегают к ориентировочному построению кривой теплоотвода по уравнению Н. Р. Брилинга [10] или другим приближенным способом. [c.78]

Построение диаграммы S t при обратном ходе точки С можно произвести и другим способом, а именно на ординате, проведенной через деление 7 (рис. 143) на оси х, отложим вверх все расстояние, которое прощла точка С (рис. 141) от положения О до положения 6 и обратно до положения 7 и на других ординатах тоже откладываем соответствующие расстояния. Соединив концы отложенных отрезков плавной кривой, получим линию 6 —12", указанную на диаграмме пунктиром. Вся кривая О—12" и есть график пути точки С. [c.163]

В следующих 12 параграфах рассматриваются основные процессы изменения состояния насыщенного пара. Эти параграфы имеют наименования адиабата изменения смеси изменение степени сухости по адиабате опыты Гирна работа при адиабатическом расширении второй способ построения адиабаты для смеси эмпирическое уравнение адиабаты расширение и сжатие смеси при постоянной степени сухости теплоемкость сухого насыщенного пара при изменении по линии сухого насыщения нижняя предельная кривая предельные линии в координатах Т— изменение смеси при постоянном объеме расширение смеси по изодинаме. Метод расчета процессов в основном тот же, что и в других рассмотренных учебниках. Расчет адиабатного процесса проводится двумя методами (с использованием уравнений 52 = 51 и ри = С0П51). [c.134]

Области возможного и невозможного движения. Полный анализ. Предыдущий анализ позволил провести простейшую классификацию областей возможного движения с помощью кривых нулевой относительной ско-. рости. Однако построенные области излишне широки в том смысле, что не позволяют более точно судить о характере движения внутри этих областей. Возможен, вообще говоря, более подробный анализ, позволяющий детализировать структуру рассматриваемых областей в общем случае Го=0 (выше такая детализация была проведена для частного случая Го=0). В дальнейшем изложении будут, в частности, использованы результаты Р. Прингля, полученные им (другим способом) в работе [88]. [c.196]

Перейдем теперь к рассмотрению других приемов построения интегральных кривых, пригодных для некоторых частных случаев. Метод Льенара ). Метод Льенара является графическим способом построения интегральных кривых для нелинейных уравнений вида [c.524]

Другим методом этих же авторов является несколько видоизмененный способ Денисона. Различие состоит лишь в том, что Негреев и Аллахвердиев предлагают снимать поляризационную кривую, а Денисон — определять коррозионную активность по средней плотности внешнего поляризующего тока, подаваемого на ячейку, при изменении напряжения от О до 0,3 в. С помощью полученных кривых вычисляют среднюю плотность тока на аноде. Для этого измеряют площадь, ограниченную построенной кривой (рис. 55) и вертикальной осью разности потенциалов до [c.74]

Построение кривой входящего тока может быть выполнено по способу, предложенному П. К. Акульшиным, или по другому любому способу из числа рассматриваемых в литературе [55]. [c.602]

Следует отметить работы Н. Н. Павловского, И. И. Агроскнна, И. И. Леви, Л. Г. Лойцянского, В. М. Маккавеева, А. Я. Миловича, М. Д. Чертоусова, Р. Р. Чугаева и других исследователей в области создания оригинальных способов интегрирования дифференциального уравнения неравномерного движения воды в открытых руслах, разработки новых методов построения кривых свободной поверхности в естественных руслах, расчета отверстий мостов и труб, определения очертания струенаправляющих дамб больших мостов и других разделов гидравлики. Впервые разработанные С. А. Христиановичем полные решения задачи о неустановившемся движении в открытых руслах на основе применения метода дифференциальных характеристик стали могучим средством инженерной гидравлики. Весьма полно исследовал и значительно усовершенствовал теорию неустановившегося движения жидкости [c.9]

После Великой Октябрьской социалистической революции осуществление грандиозного плана электрификации России (плана ГОЭЛРО), разработанного по заданию В. И. Ленина, потребовало решения ряда прикладных задач в области гидравлики, динамики русловых процессов и др. Многие из этих задач были решены Н. И. Павловским, И. И. Агро-скиным, И. И. Леви, Л. Г. Лойцянским, В. М. Маккавеевым, А. Я. Ми-ловичем, М. Д. Чертоусовым, Р. Р. Чугаевым и др. В их работах были предложены оригинальные способы интегрирования дифференциальных уравнений неравномерного движения воды в открытых руслах, разработаны новые методы построения кривых свободной поверхности в естественных руслах, расчета отверстий мостов и труб и решены многие другие сложные проблемы гидравлики. Впервые разработанные С. А. Христиановичем полные решения задачи о неустановившемся движении в открытых руслах на основе применения метода дифференциальных характеристик стали могучим средством инженерной гидравлики. Весьма полно исследовали. и значительно усовершенствовали теорию неустановившегося движения жидкости Н. М. Вернадский и др. Исследования М. В. Келдыша, М. А. Лаврентьева, Л. И. Седова и других ученых в области гидромеханики плоского безвихревого потока позволили заложить теоретические основы построения очертания струенаправляющих дамб и решения других прикладных задач. [c.9]

Построение кривых потенциал — время для определения степени пассивности металлов было применено к довольно большому числу металлов н сред, что послужило поводом для некоторых исследователей считать это надежным способом исследования коррозионного процесса. Однако другие исследователи ставят под сомнение ценность способа для указанной цели, потому что часто наблюдается коррозия тогда, когда кривые потенциал — время указывают на пассивность. Возможно, что это видимое расхождение является следствием измерения потенциала йсего электрода, в то время как наблюдавшееся разъедание было сосредоточено на относительно небольшой площади. Если предвидится точечный характер коррозии, то измерение кривых потенциал — время должно производиться на большом числе малых площадей, а не на всей поверхности. [c.1030]

Для построения (-поверхности лучше применить не способ предыдущего параграфа, когда точки, изображавшие компоненты в чистом виде, были удалены в бесконечность, а другой способ, более удобный. Возьмем раствор или твердую фазу, где солей Аи В вместе содержится одна весовая часть, скажем, 1—х частей Аи х частей В, а воды — у весовых частей. Состав каждой фазы определяется тогда соответствующими значениями х и у. х будет лежать в интервале между О и 1, у — между О и оо тогда для обеих чистых солей, соответственно, у = О, х=1 и у = О, ж = 0. (-поверхность ограничена, таким образом, двумя параллельными вертикальными плоскостями ж = 0иж = 1и третьей вертикальной плоскостью у = О, перпендикулярной двум первым, (-кривая смеси обеих расплавленных солей расположится в ж(-плоскос-ти, а (-кривые, изображающие термодинамический потенциал водного [c.106]

При производстве испытания прибор держат в левой руке и накладывают шарик на испытуемую поверхность. Если теперь правой рукой нанести удар по бойку 3, то на испытуемой поверхности и на эталонной поверхности появятся луночки. Твердость Н вг испытуемого образца выражается через твердость эталона Л г, как в других диференциальных способах 3) прибор В ю с т а 1г Барденгейера здесь стальной шарик, со-ставляюпшй одно целое с наконечником бабы, дает отпечаток под действием удара постоянной силы, к-рый производится свободным падением бабы. Подобные же приборы были построены Эдвардсом и Виллисом. Испытания на этих приборах подтвердили ф-лу Мейера Н = ас1 с п = 4 для всех металлов. Вюст и Барденгейер отметили следующую зависимость с возрастанием падающего груза убывает значение твердости, но оно практически перестает изменяться при нагрузках, превосходящих 1,2—1,4 кг. Значение твердости убывает также и с уменьшением диаметра шарика для производства испытаний рекомендуется нагрузка 1,5 кг, диам. шарика 5 жж и работа внедрения 300—500 сг-лш 4) прибор Шварца и близкий к нему прибор Николаева, в к-рых боек с шариком надавливается ударом стальной бабы, падающей внутри металлич. трубы прибор Николаева несколько проще, чем прибор Шварца, и менее удобен в работе энергия удара у него больше, что не признается выгодным. Существуют кроме того еще различные приборы. В отношении всех этих приборов необходимо отметить подмену статич. деформации по Бри-нелю деформацией динамической, что вовсе не одно и то же кроме того, как показано опытами Класса (1927 г.), соотношения сопротивлений, оказываемых металлом статич. и динамич. деформациям, вовсе не одинаковы для разных металлов, и потому для каждого металла необходимо заранее составить эмпирически построенную кривую для перехода от ударной твердости к твердости по Бринелю. Николаев дает параболич. зависимость между диаметром отпечатка [c.82]

В основном задачи, решенные ) и предлагаемые для реиюния, относятся к взаимному сочетанию геометрических элементов и их расположению в пространстве и к применению способов преобразования черпежа вращением и введением дополнительных плоскостей проекций. Объектами рассмотрения являются точки, прямые и кривые линии, плоские и некоторые другие поверхнссти — отдельно и в их взаимном расположении. Рассматриваются задачи на определение расстояний и углов, на построение аксогюметрических проекций — прямоугольных — изо- и диметрических (с сокращением по оси у вдвое). [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...