Построение кривой Безье

Рис. 1.24. Метод построения кривой Безье

Кривая Безье. На рис. 1.24 показан пример построения кривой Безье, которая формируется по дескриптору, состоящему из трех вершин. В начальной точке кривой П = 0, в конечной точке - П = 1. Для определения положения третьей точки нужно соединить середины отрезков дескриптора и найти середину полученного отрезка. В этой точке параметр П = 0,5. Можно построить аналогичным образом еще несколько точек на различных расстояниях вдоль отрезков, пока не начнут вырисовываться очертания кривой. [c.34]

Для построения кривой Безье последовательно указывайте курсором точки, через которые она должна пройти. В строке параметров можно с помощью кнопки переключателя Разомкнутый/Замкнутый указать, совпадает или нет последняя точка кривой с первой. [c.181]

Первый этап - вызов режима построения Кривой Безье можно выполнить двумя способами с помощью системы меню и Компактной панели. [c.724]

Для вызова режима построения Кривой Безье с помощью Компактной панели [c.724]

Для построения Кривой Безье с помощью мыши [c.725]

Это самый быстрый, но не самый точный способ построения Кривой Безье. [c.725]

Для построения кривой Безье [c.763]

В прямоугольном русле взаимные глубины определяются не" посредственно из уравнения прыжковой функции без построения кривой. [c.127]

Построение кривых зависимости прогибов от чисел оборотов. Из полученных решений для прогибов (И. 62), (II. 63) следует, что при одной и той же величине угловой скорости со может иметь место несколько прогибов и (фиг. 41), т. е. решения получаются многозначными. Теперь, как и в случае демпфера без дополнительной массы, надлежит выбрать устойчивые решения, осуществляющиеся при работе демпфера. С этой целью рассмотрим опять реакции на опоры от диска и дополнительной массы при различных ветвях решений. [c.95]

Наряду с известными параметрами н зависимостями характеристики подобия кривых ползучести и длительной прочности, выражаемые через сопоставимые значения показателей степени уравнений для этих кривых, позволяют использовать результаты испытаний на ползучесть без разрушения при низких уровнях напряжений для предсказания долговечности. Предложения о построении кривых длительной прочности с использованием данных о виде длительного разрушения, об эквивалентных состояниях по структурной повреждаемости и развитии ядер деструкции направлены на активное использование результатов сравнительно кратковременных испытаний при высоких температурах для оценки долговечности в области более низких температур и напряжений. [c.22]

В результате анализа статистических данных, накопленных в результате комплексных исследований механизма привода, представляется возможность расшифровки кривых регистрируемых параметров и построения эталонных осциллограмм. Для определения оптимальных величин и характера изменения диагностических параметров на различных участках осциллограммы проводится расчет механизма аналитическим путем (в частности, с помощью методов математического моделирования). Кроме того, экспериментально определяют величины этих параметров у большого числа станков одной модели после их сборки, регулировки и обкатки. Эталонную осциллограмму выбранного параметра для каждой модели станка получают путем статистической обработки записей этого параметра у станка, изготовленного, отрегулированного и приработанного в соответствии с техническими условиями, и сравнивают полученную кривую с расчетными данными. Например, эталонная осциллограмма крутящего момента на ходовом винте привода продольной подачи (рис. 4, поз. 20) должна иметь характер периодически изменяющейся кривой без резких скачков и пиков, а максимальная величина крутящего момента не должна превышать 2,8—3,0 кгм при рабочей подаче на холостом ходу. [c.78]

Повторяя построение, получают направления оттяжки для нескольких последовательных положений стрелы, а затем, изображая это направление относительно положения хобота, принятого за основание, вписывают в них кривую, являющуюся кривой хобота. Если при этом продолжить направление действия силы веса перемещаемого груза, направления оттяжки и оси стрелы, то при правильном построении кривой все они должны пересечься в точке к, свидетельствуя, что равнодействующая внешних сил проходит через ось вращения стрелы и что для изменения вылета (без учёта трения и веса стрелы и хобота) не требуется никакого усилия. [c.958]

Для дальнейшей обработки данных с целью построения кривых течения т( ) без их аналитического описания применяется следующее дифференциальное уравнение [c.87]

Для решения поставленной задачи необходимо располагать кривой усталости для исследуемого материала. Если готовые данные отсутствуют, их надо получить. Хотя для указанного материала необходимые данные, по-видимому, можно найти, опишем процесс построения кривой усталости. Для сплавов, содержащих двухвалентное железо, с пределом прочности ниже 160 000—180 ООО фунт/ дюйм кривую усталости можно аппроксимировать, проводя в полулогарифмических координатах прямую от точки при одном цикле до точки Оц/2 при 10 циклах и вторую прямую — горизонтально вправо от точки, соответствующей 10 циклам. Получающаяся кривая усталости изображена на рис. 2. 7 d) в виде кривой BD. Аналогичные построения можно осуществить для получения кривой усталости образца с выточкой. Разница состоит в том, что для получения точки этой кривой при 10 циклах предел усталости Og образца без выточки надо поделить на К величина /С/при этом используется как коэффициент снижения прочности. Используя [c.419]

Величину Vl нетрудно получить и без построения кривой д достаточно провести из начала координат касательную к кривой часового расхода топлива (рис. 9.03). Легко убедиться в том, что при любой другой скорости величина q больше, чем при скорости, соответствующей этой точке касания. [c.231]

Построение кривой распределения размеров. При обработке 50 заготовок типа валиков, шайб или втулок производят проточку шеек, подрезку уступов или шлифование торцов. Заготовки обрабатывают при одной настройке станка без смены инструмента или его подналадки. [c.574]

Построение кривых поверхности канавки сверла в сечениях, перпендикулярных к оси оправки фрезы. Для облегчения работы и повышения точности определения можно найти эти кривые без построения винтовых линий канавки, пользуясь только сеткой пересечения плоскостью (фиг. 206). [c.407]

X ПОСТРОЕНИЕ КРИВОЙ ТИТРОВАНИЯ БЕЗ УЧЕТА ИОННОЙ СИЛЫ X г. XX [c.36]

Для построения кривой усталости с целью нахождения предела выносливости (фиг. 144) требуется испытать не менее шести—восьми образцов одного и того же материала, но при разных напряжениях, поэтому основным требованием к машинам для испытаний на выносливость является их долговечность и бесперебойность в работе, а также высокая производительность. Производительность существующих конструкций машин может быть повышена в известных пределах без ущерба для результатов испытания за счет увеличений частоты циклов нагружений, сообщаемых образцу. [c.197]

На рис. 380, а показано построение кривых, получающихся на поверхности конуса вращения при пересечении его гранями правильной шестиугольной призмы 1). Две из боковых граней расположены в горизонтально-проецирующих плоскостях Р и Q, а третья грань — во фронтальной пл. S. Положение этих плоскостей относительно оси конуса позволяет сразу определить, какие кривые получатся в пересечении. Получаются гиперболы, причем одна из них проецируется на пл. V без искажения. [c.252]

Топография подмагничивающего поля в этом случае имеет вид и-образной кривой без пологого участка в области минимума (см. рис. 2.8). С помощью семейств прямых, построенных по уравнениям (2.44) и (2.46), находятся значения р и соответствующие им /г при заданных 5 и г з (рис. 2.13). Так, например, при высоте усиления Н 2 мм условие (2.46) будет иметь место при ф=3,4 и 5 = 4. мм я = 4,5 и 5 = 8 мм г) =5,3 и 5=12 мм = и 5= = 16 мм. [c.86]

Кривые распределения прочности при изгибе сосредоточенной нагрузкой приведены на рис. 37, а, консольном изгибе — на рис. 37, б и ударно-циклической нагрузке — на рис. 37, в. Испытанию были подвергнуты образцы из сплава ВКб без покрытий и с покрытием TiN КИБ толщиной 6 мкм. Партии исследуемых образцов насчитывали от 40 до 60 единиц для достоверного построения кривых распределения. Необходимо отметить, что в исследованиях образцов инструментальных материалов на прочность для большей статистической достоверности необходимо испытывать как можно большее число образцов при одном напряжении. Однако изготовление большого количества совершенно идентичных образцов из инструментальных материалов крайне затруднительно из-за невозможности обеспечения полного подобия структур и составов, параметров поверхностного слоя, геометрического подобия и т. д. Как видно из приведенных на рис. 37 графиков распределения прочности, они с достаточно высокой степенью точности приближаются к линейной зависимости и, таким образом, наиболее удовлетворительно описываются распределением Вейбулла (23). Поэтому результаты прочностных испытаний образцов из инструментальных материалов с покрытиями обрабатывали с использованием положений статистической теории хрупкой прочности Вейбулла [25]. [c.84]

Таким образом, зная величины / и а и то, что они подчиняются нормальному распределению, можно без.дополнительных вычислений и построения кривой распределения установить вероятность того, что величина / будет иметь значение, например, от до [c.72]

Следует указать, что в практике построения кривых скорости и времени вспомогательные лучи и перпендикуляры к ним не проводят их заменяют линейкой и угольником. Кривые скорости и времени необходимо строить в двух вариантах с остановками на всех раздельных пунктах и без них для того, чтобы иметь времена хода по перегонам с остановками и без остановок. [c.151]

При построении кривой для случая обжатия без смазки задаемся рядом табличных значений отношений ц/т, ограниченных неравенством ц/т < 2,023. Для случая обжатия со смазкой торца графитом, табличные значения отношения ц/т должны быть ограничены неравенством т1// г < 1,6875. Из таблицы будем [c.287]

При следовании локомотива на выбеге (без тока) при построении кривой скорости вместо кривых ускоряющих сил используют кривые удельного сопротивления движению (о). Построение кривой скорости выполняют аналогично (см. на рис. 201 точки Л/ Н1 на кривой удельного сопротивления и соответствующие им точки Л/(, Н на кривой скорости). [c.304]

Критические точки, если они совпадают с температурными отметками, могут быть определены непосредственно по дилатометрической кривой, без дополнительных построений. Если же этого совпадения нет и критические точки оказываются расположенными между температурными отметками, то эти отметки и критические точки проецируются на горизонтальную ось. Принимая, что в интервале от одной отметки до другой температура изменяется равномерно, то, измерив расстояние между отметками (по горизонтальной оси) и от одной из отметок до критической точки, определяют температуру, соответствующую критической точке. [c.110]

Для вг>13овареж1ша построения Кривой Безье с помощью системы меню [c.724]

Второй этап - построение Кривой Безье можно выполнить также двумя способами с помощью мыщи и с помощью клавиатуры. [c.725]

Объем изучаемого материала невелик и в известной мере ре-цептурен, так как формулы для определения коэффициентов запаса даются без выводов. Достаточно подробно рассматриваются параметры циклов переменных напряжений дается понятие о природе усталостного разрушения, о построении кривой усталости (кривой Вёлера) и экспериментальном определении предела выносливости проводится ознакомление с основными факторами, влияющими на предел выносливости даются формулы для определения коэффициента запаса прочности при одноосном напряженном состоянии и чистом сдвиге, а также при упрощенном плоском напряженном состоянии. Весь подлежащий изучению материал имеется в учебнике [12] менее подробно, но в объеме, достаточном для немашиностроительных техникумов, он изложен в учебнике [22]. [c.170]

Кривые. Для построения кривой необходимо создать определенное количество точек. Ломаная линия, соединяющая заданные точки, называется дескриптором кривой, а точки - его вершинами. Очередность создания вершин дескриптора задает направление кривой. Количество вершин в дескрипторе задает класс кривой. Порядок кривой - это количество отрезков в ее дескрипторе. Первая вершина дескриптора является начальной точкой кривой, а последняя вершина - конечной точкой. Кривая должна быть касатель-на к первому и последнему отрезкам дескриптора в начальной и конечной точках соответственно. Положение точки на кривой задается параметром и. Существуют несколько типов, кривых, такие, как кривые Безье, В-зрИпе и эквидистанты, которые различаются методами построения. [c.34]

Рис. 1.25. В-зрИпе и кривая Безье, построенные по одинаковым дескрипторам

Приближённое построение сопряжённого профиля, в большинстве технических задач построение кривой/<2, сопряжённой с крмвой/<], ведётся не по точкам, с помощью центроид в относительном движении, а приближённо,. без предварительного построения центроид. Пусть задана кривая Ki (фиг. 99), принадлежащая системе 5 , д гающейся с заданной угловой скоростью угловой скоростью (о,. Сообщают системам б ] и S2 общую угловую скорость - а>2, равную по величине (Og и обрат- [c.30]

VI. Определение потери в весе 1. Лабораторные испытания 2. Полевые испытания (в случаях, когда возможно удаление продуктов коррозии) 1. Простота 2. Количественное выражение коррозии 1. Трудность полного удаления продуктов коррозии без повреждения металла 2. (Средняя характеристика разрушения (не. учитывает неравномерность коррозии) 3. Необходимость в большом количестве образцов для построения кривой К — t 4. Возможность ошибки при интеркристаллит-ном или избирательном характере коррозии К г м час или при пересчете мм1год [c.127]

Рациональность размещения точек вдоль кривых Vx(y) и а( ), построенных для сечений с зоной циркуляции и без нее, иллюстрируется примерами (рис. 4.2). Формула (4.31) нецелесообразна лишь при условии малой разности граничных касательных напряжений, например при Т2 — xi < 0,01 Тщах, где Ттах — сдвиговое напряжение при высокой фиксированной скорости сдвига в пределах экспериментально построенной кривой течения. В этом случае распределение линейных скоростей потока в данном поперечном [c.138]

Трудность полного удаления продуктов коррозии без повреждения металлов не учитывается неравномерность коррозии. Необходимость большого количества образцов для построения кривой, не учитывается межкристал-литная или избирательная коррозия Трудности полного собирания продуктов коррозии, необходимость анализа продуктов коррозии для вычисления прокорро-дировавшего металла, избирательный характер коррозии дает неверные результаты, растворимые продукты коррозии дают неверные результаты (требуется их осаждение) [c.11]

Vin. Определение потери в весе Лабораторные и полевые испытания (в случаях, когда возможно удаление продуктов коррозии) Трудность полного удаления продуктов коррозии без повреждения. металла. Сред няя характеристика разрушения (не учитывается неравномерность коррозии). Большое количество образцов для построения кривой К — t (время). Ошибки при межкристаллитном или избирательном характере коррозии г1см --д2нь, г,-м год или при пересчёте мм день ммиод [c.76]

На фиг. 90 приводятся различные типы сопряжений без образования прыжка, возможные при переходе плоского потока по криволинейной поверхности Т1ри условии, что уровень энергии остается неизменным. Движение воды показано слева направо. Построением кривой расхода д = 2 (Яо — Л) на какой-либо горизонтали 0—0, что выполняется посредством данных табл. 5.6, можно установить для данного расхода д значение сопряженных глубин [c.500]

Л1 и Л2 (эти же глубины могут быть получены на основании табл. 5.2 непосредственно, без построения кривой). Соединяя линии сопряженных глубин, можем получить грашщы зон, между которыми возможны кривые свободной поверхности, как это отмечено на фиг. 90. В частности, кривая А — А1, при которой слева от гребня М параметр кинетичности Лк<1, а справа /7к>1, характеризует обычное явление поверхностного излива для случая водослива криволинейной формы кривая В — при которой слева ст [c.501]

В СССР разработаны и получили известность четыре модели кондуктометрических счетчиков частиц ИКМ-1, ИКМ-2, ЦМК-1, ЦМК-2. Прибор ЦМК-2 в отличие от предыдущих моделей имеет безртутную гидравлическую систему и существенно меньшие габариты. Прибор ЦМК-1 (рис. 35, в) пригоден как для счета микрочастиц, так и для автоматического построения кривых распределения частиц по объему. Прибор состоит из двух блоков счетного блока и блока регистрации, соединенных кабелем. Счетный блок (рис. 32, а) предназначен для определения концентрации микрочастиц и может работать без блока регистрации. Блок, регистрации (рис. 32, б) предназначен для автоматической записи кривой распределения частиц по размерам и является приставкой к счетному блоку. Весьма существенной особенностью кондуктометрических счетчиков является гидравлическая система, которая служит для протягивания исследуемой суспензии через микроотверстие преобразователя, дозирования суспен- [c.276]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...