Влияние условий охлаждения на кристаллизацию

ВЛИЯНИЕ УСЛОВИЙ ОХЛАЖДЕНИЯ НА КРИСТАЛЛИЗАЦИЮ [c.20]

Влияние скорости охлаждения при кристаллизации на структуру двойных магниевых сплавов. В реальных условиях охлаждения сплавов с ограниченной или полной растворимостью всегда имеет место дендритная ликвация. Она приводит к неоднородному распределению легирующих элементов по сечению зерна и в ряде случаев к появлению в структуре избыточных фаз эвтектического или перитектического происхождения. Дендритная ликвация не только оказывает влияние на структуру и свойства литого сплава, но и определяет режим термической обработки отливок и эксплуатационные свойства деталей. Наиболее подробно вопросы дендритной ликвации рассмотрены в работе (34], где показано, что в магниевых сплавах даже при охлаждении с печью происходит неравновесная кристаллизация. [c.20]

Поскольку скорость охлаждения к периферии расплава спадает, то период пространственной структуры растет к периферии расплава. Это видно также из пропорциональной связи А. и Ту, так как время оборота вихря задается временен наблюдения, определяемым скоростью, охлаждений Т ,вл - l/(dT/dt). К причинам, которые могут повлиять на указанную тенденцию роста периода могут относиться образование фазы (макроскопическое образование й образование зародыша), структурные состояния (и их изменения), связанные с закалкой из жидкого состояния в условиях высоких градиентов, температур, в том числе дефекты. Выявим влияние образования фазы на период пространственной структуры. Используя параметры фаза- образования без кристаллизации (обычно отождествляемого с образованием аморфного состояния) [2] и соотношение (1), получаем для периода [c.22]

При сварке возникает ряд задач, в частности по оценке физико-химических реакций, имеющих место в сварочной ванне, явлений кристаллизации, образования фазовых и структурных превращений в зависимости от состава основного материала, тепловых процессов, определяемых источниками нагрева, условий охлаждений, защиты сварочной ванны и влияния на качество сварки некоторых других параметров. [c.115]

В общих чертах, однако, известно, как влияет скорость охлаждения при получений аморфных металлов на такие их свойства, как например, температура кристаллизации, вязкость, магнитная проницаемость, упругость и др. Установлено, что это влияние весьма существенно, поэтому для массового производства аморфных металлических материалов важным вопросом является обеспечение достаточно надежной регулировки условий охлаждения. [c.293]

Работая над вторым изданием книги, автор стремился рассмотреть возможно более широкий круг вопросов, относящихся к проблеме прокаливаемости. С этой целью в книгу введены новые главы и разделы. Это гл. I Физические основы прокаливаемости стали. Классификация сталей по прокаливаемости , пп. 2, 3, 7 и 9 гл. II, в которых рассмотрены влияние легирования комплексом элементов, колебаний химического состава, скорости кристаллизации стали при затвердевании и химической микронеоднородности твердого раствора на прокаливаемость стали соответственно, гл. III Пути управления прокаливаемостью и п. 5 гл. IV, в котором рассмотрен метод определения прокаливаемости путем моделирования реальных условий охлаждения крупных поковок. [c.4]

В настоящее время необходимо добиваться высокого качества деталей, восстановленных наплавкой, после их длительной работы на износ. Известно, что локальное термодиффузионное воздействие процесса электродуговой наплавки и связанная с ним особенность кристаллизации наплавляемого. металла, неодинаковые условия охлаждения объемов, нагретых до различных температур, способствуют формированию в зоне наплавки таких структур, гетерогенность которых является причиной неравномерности распределения механических свойств по сечению восстанавливаемой детали. Эти обстоятельства приводят к возникновению внутренних напряжений между зонами термического влияния и в результате — к появлению холодных трещин и снижению долговечности восстановленных деталей. Применение традиционных методов ТО для устранения отрицательных последствий высокотемпературного процесса наплавки не всегда эффективно, например, из-за структурной наследственности металла. [c.228]

Рис. 4. Влияние скорости охлаждения ш на смещение температуры солидуса и предела растворимости второго компонента при кристаллизации в неравновесных условиях сплавов с диаграммой состояния эвтектического типа

Влияние условий заполнения формы и охлаждения отливки. Металл, заливаемый в форму, отдает теплоту ее стенкам. Однако вблизи питателя жидкий металл прогревает стенки формы больше, в результате чего к моменту окончания заполнения температура металла в различных местах формы будет различна. Поэтому в различных частях фасонных отливок тепловые условия кристаллизации металла и кристаллическое строение будут различными. В тонких местах отливки строение кристаллов глобулярное, а в массивных — дендритное. С увеличением скорости кристаллизации первичные кристаллы уменьшаются, поэтому отливки, полученные в металлических формах, имеют мелкозернистое строение. Большое влияние на величину зерна оказывает температура заливки с понижением температуры заливки величина его уменьшается. [c.215]

Как известно, кривая влияния скорости охлаждения сплава при кристаллизации на степень внутрикристаллитной ликвации имеет максимум. На рис. IV.6 приведена зависимость степени внутрикристаллитной ликвации от скорости охлаждения сплава при кристаллизации (в реальных условиях затвердевания слитков в большой металлургии и металла шва при сварке). Увеличение скорости охлаждения до определенного предела г, приводит к увеличению внутрикристаллитной ликвации. Процесс кристаллизации происходит преимущественно [c.276]

В практических условиях, однако, чаще всего приходится иметь дело с разнообразными сочетаниями различных процессов, например измельчения и перемешивания, перемешивания и растворения, охлаждения и кристаллизации, т. е. с сочетаниями механических процессов с процессами тепло- и массообмена. В то же время озвучивание среды интенсивными акустическими колебаниями бывает связано с одновременным возникновением в ней различных гидродинамических, тепловых и других явлений (высокие ускорения частиц, кавитация, повышение температуры и др.). Сочетание некоторых из них, в частности перемешивающего и термического действия ультразвука, может оказаться нежелательным. Однако в ряде случаев оно может быть использовано для более эффективного воздействия на процесс или для одновременного воздействия на направление и скорость двух или нескольких процессов, протекающих в озвучиваемой среде. Эти обстоятельства выдвигают дополнительные серьезные задачи, связанные с управлением комплексным влиянием ультразвука на отдельные процессы и на совокупность одновременно протекающих процессов. [c.91]

Литературные данные по зависимости кристаллизации твердых углеводородов от различных факторов (фракционного состава сырья, наличия примесей смолистых веществ, добавления присадок и др.) основаны на данных исследований, проведенных при положительных температурах, выше 0° [2—9]. В настоящей статье приведены экспериментальные данные по изучению кристаллизации парафиновых углеводородов из растворов рафинатов при охлаждении до —25° и выяснению влияния условий [c.328]

Сопоставление полученных микрофотографий суспензий твердых углеводородов, образующихся в различных условиях охлаждения рафинатов, позволило выявить ряд особенностей кристаллизации твердых углеводородов в зависимости от условий охлаждения и установить влияние структуры кристаллов парафиновых углеводородов на результаты депарафинизации. [c.331]

Существенное влияние на условия кристаллизации оказывает и скорость охлаждения. Приложение давления уже при небольших скоростях приводит к значительному измельчению эвтектики сплавов системы А1— Si. Степень измельчения сильно возрастает с увеличением скорости охлаждения. При скорости охлаждения [c.26]

Фронтом кристаллизации (или фронтом роста) называют изотермическую поверхность, являющуюся границей фазового перехода расплав — кристалл и перемещающуюся по сплаву, находящемуся в литейной форме, по мере его кристаллизации. При направленной кристаллизации эвтектических жаропрочных сплавов важным является обеспечение условий роста кристаллов с микроскопически плоской поверхностью раздела твердая фаза—расплав (т. е. реализация так называемого плоского фронта кристаллизации). Существенное влияние на характер структуры, фазовый состав сплава и дисперсность составляющих фаз оказывают скорость перемещения фронта кристаллизации и (м/с) и осевой градиент температуры на фронте роста О (К/м). Так, например, рост скорости охлаждения = Оу (К/с) приводит к измельчению зерен упрочняющей фазы, эвтектики (у + у ) [c.364]

Изменения скорости охлаждения швов при сварке углеродистых и низколегированных сталей, как показала С. А. Островская, оказывают существенное влияние на характер вторичной кристаллизации (выделения перлитной составляющей) и во многом определяют механические свойства сварных швов. При сварке аустенитных сталей и сплавов изменение условий теплоотвода, скорости охлаждения, мало влияет на вторичную структуру шва оно сказывается главным образом на полноте выделения избыточной фазы по границам зерен аустенита. Чем медленнее остывает сварной шов, тем большее количество избыточной фазы выпадает по границам зерен. [c.122]

Металлы как кристаллические вещества при данных температуре и давлении характеризуются строго определенным пространственным расположением атомов, т. е. металл в твердом состоянии при данной температуре имеет энергетически устойчивое кристаллическое строение с минимумом свободной энергии, которой обладает атом или комбинация атомов. Нагрев или охлаждение вносят в состояние атомов энергетические изменения, а это может привести к перестройке в их взаимном расположении с минимумом свободной энергии. Следовательно, изменение температуры приводит к изменению свободной энергии. Однако до определенных температур нагрева металл остается кристаллическим телом. Повышение температуры приведет к дальнейшему изменению энергетического состояния атомов, близкому к энергетическому состоянию жидкости. При увеличении нагрева цельность металлической решетки нарушается, а в отдельных участках могут сохраняться отдельные группировки относительно закономерно построенных атомов. В силу энергетических условий они не могут быть устойчивыми, поэтому происходит их систематическое разрушение и образование. Эти группировки атомов в процессе кристаллизации становятся центрами кристаллизации. Чем меньше этих центров, тем из более крупных кристаллов будет состоять металл при переходе из жидкого состояния в твердое. Следовательно, условия плавления металла оказывают влияние на процесс кристаллизации и соответственно на свойства металла сварного шва. Однако из-за большого перегрева металла в сварочной ванне к моменту кристаллизации останется очень мало указанных центров кристаллизации или они вообще будут отсутствовать. Поэтому в сварочную ваину необходимо вводить искусственные центры кристаллизации, природа и количество которых зависят от условий сварки и используемых сварочных материалов, состава основного и присадочного металлов. [c.5]

Охлаждение чугуна в реальных условиях вносит существенные отклонения от условий равновесия. Поэтому по равновесной диаграмме состояния судить о процессе затвердевания и получающихся при этом фазах и структурах в производственных условиях нельзя. Структура чугуна в отливках зависит в первую очередь от химического состава и скорости кристаллизации. Из основных компонентов чугуна наибольшее влияние на структурообразование оказывает углерод и кремний. [c.329]

Структурообразование чугуна при первичной кристаллизации и последующей перекристаллизации происходит в разных условиях. Повышенная скорость охлаждения чугуна в кристаллизаторе приводит к получению в поверхностных слоях заготовки структуры переохлаждения. Перекристаллизация чугуна протекает на воздухе с гораздо меньшей скоростью охлаждения. В результате в поверхностных слоях заготовки формируется зона, структура которой состоит из междендритного графита и ферритной или ферритно-перлитной металлической основы. Эта структура хорошо заметна на изломе заготовки (рис. 49) и отличается более темной окраской, которую придает ей междендритный графит. Размер зоны может достигать 10 мм и более. Для деталей общего (неответственного) назначения эта зона не оказывает влияния на их эксплуатационные свойства и улучшает обрабатываемость. [c.534]

Решающее влияние на результаты обезмасливания имеют-условия кристаллизации твердых парафинов при охлаждении раствора сырья. [c.313]

Примером влияния готовой поверхности на кристаллизацию может служить тот факт, что зародыши кристаллизации (и накипь )обычно образуются на поверхности нагрева или охлаждения теплоагрегата, так как энергия, затрачиваемая на их образование на твердой стенке, будет значительно меньше энергии, необходимой для образования в объеме воды. При этом на образование зародыша и кристаллизацию будут влиять также электрическое взаимодействие и характер поверхности наличие шероховатости, трещины, т. е. факторы, увеличивающие поверхность, в присутствии которых величина работы образования зародыша может быть настолько уменьшена, что выделение твердой фазы в известных условиях может произойти даже из непересыщенного раствора. [c.25]

Такое сложное влияние скорости охлаждения на внутрикристаллическую ликвацию проявляется как при кристаллизации слитков и отливок, так и сварных швов. В слитках и отливках в зоне столбчатых кристаллов, охлаждаемой наиболее быстро, внутрикристаллическая ликвация стали и цветных сплавов проявляется значительно слабее, чем в зоне равноосных кристаллов, которая охлаждается более медленно. Скорость диффузионного роста кристаллов ориентировочно выражается величинами порядка см1мин. С этой точки зрения в условиях образования столбчатых кристаллов, скорость роста которых колеблется в пределах от 10 до 10 см/мин, действует преимущественно механизм бездиффузионной кристаллизации, приводящий к снижению степени внутрикристаллической ликвации по мере увеличения скорости охлаждения. Поэтому можно полагать, что ири сварке вследствие более интенсивного охлаждения внутрикристаллическая ликвация в подавляющем большинстве случаев менее развита, чем при кристаллизации слитков и отливок (даже в металлической изложнице). [c.145]

В связи с изготовлением биметаллических вкладышей начала успешно применяться новая группа высоколегированных алюминиево-оловянных сплавов. Особенностью этих сплавов (99,5% олова и 0,5% алюминия) является наличие в их структуре большого количества мягкой, легкоплавкой эвтектики, механические и физические свойства которой весьма близки к чистому олову. Антифрикционные свойства высокооловянистых алюминиевых сплавов близки к свойствам баббитов. Конструкционная прочность подшипника из такого сплава обеспечивается стальной основой, а усталостная прочность в большой мере — состоянием алюминиевого сплава с оловом. Рядом исследований показано, что от размера, количества и характера распределения оловянистой составляющей двойных и более легированных сплавов в значительной мере зависят их антифрикционные и механические свойства, особенно усталостная прочность. С увеличением содержания олова в сплавах наблюдается тенденция к образованию междендритной и межэеренной непрерывной сетки олова. Эту тенденцию в некоторой области концентрации можно устранить применением повышенной скорости кристаллизации, а также путем добавок никеля и меди. При содержании олова около 20% и более оловянистая эвтектика образует непрерывную сетку при всех условиях охлаждения и легирования. Большое влияние на структуру сплава оказывает режим термической обработки. В случае применения отжига выше температуры рекристаллизации сплава (350° С) оловянистая эвтектика в сплавах, содержащих даже менее 20% олова, распределяется в форме непрерывной сетки. Как показали исследования, применением холодной деформации с последующей рекристаллизацией можно добиться дискретного распределения оловянистой эвтектики в сплавах, содержащих до 30% олова. При этом характер и величина включений оловянистой фазы зависят от степени холодной деформации и температуры отжига. Чем выше первая и ниже вторая, тем более дискретна структура сплава. В случае дискретной формы оловянистой фазы усталостная прочность сплавов значительно возрастет, превышая усталостную прочность свинцовистых бинарных бронз. Антифрикционные свойства сохраняются на высоком уровне и характеризуются низким коэффициентом трения с высокой устойчивостью против заедания. [c.120]

Кристаллизация сплавов в форме. Залитый в литейную форму металл при охлаждении начинает кристаллизоваться, т.е. образуются кристаллы при переходе из жидкого состояния в твердое. Для обра-. зования кристаллов из расплава необходимы зародыши, или центры, кристаллизации, которые могут образовываться самопроизвольно в качестве центров кристаллизации могут служить примеси, образующиеся в расплаве из продуктов реакций плавки металла в печи. Условия протекания кристаллизации определяют структуру и свойства сплава и отливки. Чем больше центров кристаллизации, тем мельче будут кристаллы, и наоборот. Структура отливок зависит от условий плавки примесей, содержащихся в сплаве способа подвода расплава в форму и охлаждения отливки в форме интервала кристаллизации и других факторов. Зная влияние различных факторов на процесс кристаллизации сплавов, можно направленно изменять кристаллическое строение отливок, улучшая их свойства. [c.158]

В литературе очень мало сведений о влиянии на прокаливае-мость типа процесса выплавки стали (кислый, основной) и характера шихтовки. Практически отсутствуют данные о влиянии порядка введения в сталь раскислителей, природы раскислите-лей, длительности отдельных периодов плавки, температурного хода плавки, скорости кристаллизации, условий разливки стали, содержания в стали газов, условий охлаждения после прокатки. [c.88]

Скорость кристаллизации. Как показано выше, этот фактор оказывает влияние на прокаливаемость. Однако это влияние проявляется через химическую микронеоднородность ликвацион-ного происхождения. Поэтому роль скорости кристаллизации стали будет рассматриваться при обсуждении роли химической микронеоднородности твердого раствора. Одновременно будет рассмотрена также роль прокатки стали и в особенности роль условий охлаждения после окончания прокатки стали. [c.148]

Применять результаты исследования изотермической кристаллизации сернистых чугунов для оценки влияния серы на отбеливаемость реальных отливок следует с учетом сегрегации серы в условиях медленного охлаждения. В этих условиях жидкий раствор обедняется серой из-за образования сульфидов [85], причем в отсутствие марганца может наблюдаться эмульгирование Ре5 в расплаве. Повышенная же скорость охлаждения, применяемая, в частности, при построении диаграмм изотермической кристаллизации, препятствует выделению серы из раствора, обеспечивая большую эффективность влияния ее на кристаллизацию графита. [c.122]

Так как кристаллизация в вертикальном положении создает неодинаковые условия затвердевания металла по длине вала, структура и механические свойства образцов, вырезанных с противоположных концов вала, также неодинаковы. Нижний конец вала затвердевает быстрее, верхний, имеющий прибыль, остывает медленнее, и поэтому его структура отличается большим содерлсанием феррита и более крупным строением графита по сравнению с графитом нижнего конца вала. Учитывая неоднородность структуры, получаемой непосредственно при отливке, валы подвергаются термической обработке (иормацизации) по следующему режиму нагрев до 860—880° с выдержкой в течение 6—8 час., охлаждение с печью до 760—780°, дальнейшее охлаждение на воздухе. Для снятия термических напряжений валы подвергаются отпуску при температуре 500—550°. Однако термическая обработка не устраняет полностью неоднородности структуры и значений механических свойств коленчатого вала. В различных концах вала получаются хотя и неодинаковые механические свойства, но по своему значению они выше требований ТУ на чугун для коленчатых валов. Раньше коленчатые валы тепловозов отливались из чугуна марки ХНМ (содержащего дефицитные и дорогие присадки хрома, никеля и молибдена), механические свойства которого значительно ниже, чем высокопрочного чугуна с шаровидным графитом. Можно отмстить, что влияние прибыли от верхнего конца распространяется около 10%. [c.233]

Процесс появления свободного графита в структуре чугунов называют графитизацией. Как видно, графити-зация начинается при кристаллизации и заканчивается ниже Лс1. На процесс графитизации очень большое влияние оказывают химический состав и условия охлаждения. Кремний является элементом, способствующим графитизации, именно поэтому в сером чугуне его содержание составляет не менее 2%. Графитизации не происходит вовсе, если суммарное содержание углерода и кремния мепее 4%. Такие сплавы кристаллизуются с образованием ледебуритной эвтектики (аустенит + цементит) и являются не серым, а белым чугуном. При суммарном содержании углерода и кремния 4—5% гра-фитизация происходит не полностью. Графит выделяется только при эвтектической кристаллизации, а эвтек-тоидный распад аустенита совершается с образованием [c.193]

При литье под давлением жидкий металл движется с высокими скоростями (10—100 м/с) и затвердевает под действием давления 300—500 кгс/см . Охлаждение расплава из-за малого сечения отливки и отсутствия газовоздушного зазора между формой и отливкой происходит с очень большой скоростью — время кристаллизации занимает доли секунды. Вследствие этого структура и свойства сплавов при литье под давлением резко отличаются от структуры и свойств сплавов при литье в песчаные формы или в кокиль. Кроме того, характер влияния указанных условий затвердевания на свойства магниевых сплавов совершенно иной, чем для широко применяемых при литье под давлением сплавов систем А1—51 и 2п—А1. Это связана с различием в диаграммах состояния (рис. 3). Если в сплава-х системы Mg—А имеется широкая область существования однофазного твердого раствора и максимальная растворимость вто-рогб компонента составляет 12,6%, то в сплавах системы А1—81 она равна 1,65%, а в сплавах 2п—А — 1,0%. [c.19]

Микроструктуры двойных сплавов Мд—А1 представлены на рис. 9 [29]. Полученные данные свидетельствуют о том,, что при содержании менее 17о А1 (0,97о А1) микроструктура сплавов практически однофазная, представляющая б-твердый раствор на основе магния, включения интерметаллида незначительны. В сплаве с 1,14% А1 образуются включения интерметаллида по границам зерен в виде несплошной сетки, при дальнейшем увеличении содержания алюминия сетка становится сплошной (при 2,2% А1) и толщина ее увеличивается. Образующийся по границам зерен интерметаллид МдиА г является составляющей вырожденной эвтектики. Концентрационная граница образования эвтектической сетки сплавов Мд—А1 при литье под давлением наблюдается при содержании окола 1% А1. Эти данные совпадают с обобщенными результатами исследования по влиянию условий кристаллизации на структуру сплавов, представленными в виде неравновесной диаграммы состояния на рис. 8. Для скорости охлаждения 700° С/с,. [c.28]

Для сварных соединений характерна неоднородность механических свойств металла в различных зонах сварного соединения. Поэтому хладостойкость металла определяют в нескольких местах сварного соединения по вязкости при ударном изгибе надрезанных образцов. Надрез располагают в различных зонах. В многослойных швах возможна неоднородность свойств по высоте поперечного сечения вследствие различных условий охлаждения металла и сегрегации вредных примесей по мере укладки отдельных слоев. Соответственно образцы изготовляют из корневой, верхней и средней частей шва. Для швов, выполненных за малое число проходов, такое различие свойств, как правило, не наблюдается. В однопроходных швах, как указывалось выше, на сопротивляемость металла шва разрушению оказывает влияние направление кристаллитов, формирующееся в процессе его кристаллизации. Наиболее слабым участком обычно является ось шва. Располагая надрез по оси шва, свойства металла определяют по работе разрушения при движении трещины как по направлению сварки, так и в противоположном направлении. Непровар в шве создает концентрацию пластиче- [c.171]

Крайне важным является стандартизация условий разливкн температуры металла, скорости вытягивания, расхода охлаждающей воды в кристаллизаторе и на вторичное охлаждение. Последнее оказывает существенное влияние и на образование трещин. Так как все нержавеющие стали, особенно аустенитного класса, показали значительную тенденцию к столбчатой кристаллизации, их чувствительность к растрескиванию выше. [c.260]

В действительности образованию центров кристаллизации обычно, способствуют присутствующие примеси или стенки сосуда, в котором находится металл. Если исключить влияние инородных зародышей, то образование центров кристаллизации явится результатом флюктуаций свободной энергии в жидкости. Турнбулл [75] недавно показал, что таким образом все металлы можно переохладить приблизительно на 18% от температуры плавления (по абсолютной шкале). Поэтому для того, чтобы кривая охлаждения указывала истинную равновесную точку затвердевания сплава надо предотвратить переохлаждение. В большинстве металлических систем это условие может быть просто обеспечено уменьшением скорости охлаждения, но если этого, как и в случае олова, недостаточно, может оказаться необходимым вызывать кристаллизацию введением в жидкость маленьких частиц твердого вещества. [c.121]

Условия сварки, режим сварки, направление теплоотвода, скорость кристаллизации и охлаждения, объем сварочной ванны оказывают заметное влияние на структуру сварных швов. При сварке углеродистых и конструкционных сталей, как известно, условия сварки сказываются не столько на первичной, сколько на вторичной структуре шва. При сварке хромоникелевых аусте-нитных сталей и сплавов фазовые превращения, т. е. вторичная кристаллизация, сводятся, обычно только к выпадению избыточной фазы по границам зерен (кристаллов) аустенйта или по границам полигонизации. В то же время под влиянием изменений условий сварки первичная структура хромоникелевых сварных швов претерпевает весьма суш,ественные изменения. Большая скорость кристаллизации обусловливает развитие структурной микронеоднородности в сварном шве, а также межслойной ликвации и способствует подавлению зональной ликвации. [c.118]

Наиболее воспроизводимые результаты в [145] получились для палладия, кобальта, никеля и железа. У первых трех металлов максимальное переохлаждение наблюдалось в десяти опытах из десяти, для железа—в восьми опытах из десяти. Для меди, золота и германия разброс значений Тм был существенно больше. Для золота величина переохлаждения росла ио мере проведения последовательных расплавлений. С серебром вообще не удалось получить большого переохлаждения. На поверхности образца при затвердевании серебра появляются многочисленные раковины, обнаруживается ирисутствие газа. Изменение скорости охлаждения никелевых образцов от 0,1 до 200 град-мин не оказывало заметного влияния на температуру максимального переохлаждения. Весьма возможно, что кристаллизация никеля, кобальта, железа и палладия происходила в более чистых условиях, чем для германия, золота и меди. Фелипг и Шайль связывают это с вязкостью стекла и с ухудшением его способности растворять примеси ири переходе от первой группы металлов ко второй, имеющей более низкие температуры плавления. [c.164]

Режим охлаждения оказывает большое влияние также на условия кристаллизации материалов в клинкерах, полученных методом спекания. Быстроохлажденные клинкеры отличаются мелкокристаллической структурой алита и других минералов, что повышает прочностные показатели цемента. Быстрое охлаждение клинкера также препятствует полиморфному превращению белита при 675 С (переход -модификации в у-модификацию) и фиксирует расплав в стекловидном состоянии. [c.34]

В отношении влияния температуры изложниц многи ми исследованиями установлено, что наиболее благоприятной температурой является 60—100°. При более низкой температуре в порах стенок изложниц скапливается влага, которая, испаряясь, служит причиной образования подкорковых пузырей. Дри значительном нагреве изложницы отдача тепла идет медленнее, образующаяся при этом тонкая корка мелкозернистых юристаллоз замедляет охлаждение внутренних слоев слитка, раньше начинают об разовы аться дендриты, между которы.ми располагаются пузыри газа близко к поверхности слитка. При оптимальной же температуре 60—100°, видимо, достигается аибольшая отдача металлом тепла. На отдачу тепла металлом и характер кристаллизации слитка сильно влияют также температура и скорость разливки. Изучению этих факторов посвящено много работ, причем установлено неблагоприятное влияние большой скорости и СЛИШКОМ высокой температуры разливки, вызывающих близкое к поверхности расположение пузырей. Скорость разливки должна быть увязана с температурой и установлена на каждом заводе опытным путем в зависимости от местных условий. [c.116]

Свойства КЧ определяются главным образом его структурой, которая формируется при кристаллизации БЧ и превращениях в твердом состоянии. На структуру чугуна влияют химический состав, условия кристаллизации (скорость охлаждения, температура и др.) и термическая обработка. Значительное влияние на свойства оказьшают число, размер и форма графитовых включений. Способность матрицы КЧ воспринимать нагрузку при равномерном распределении напряжений (за счет компактной формы графита) обусловливает его более высокие механические свойства о , б чем у серого чугуна (СЧ), имеющего аналогичную с КЧ металлическую основу. [c.677]

Известно, что отрицательная температура окружающего воздуха влияет на скорость охлаждения сварочной ванны и металла зоны термического влияния (ЗТВ). С понижением температуры скорость охлаждения увеличивается, что приводит к ухудшению надежности монтажных стыков. Прежде всего, увеличение скорости кристаллизации сварочной ванны уменьшает ее объем. Так, уменьшение температуры от +20 до -50 °С сокращает длительность пребывания сварочной ванны в жидком состоянии примерно на 10 %. Это сказывается на процессе кристаллизации металла, так как отставание диффузионных процессов от кристаллизационных приводит к перавпо-веспому структурному состоянию металла нри этом усиливаются процессы ликвации и сегрегации химических элементов, возрастает вероятность засорения сварного шва неметаллическими и шлаковыми включениями, не успевающими полностью выделиться в шлак, и образования нор, вызванных газами, в частности водородом. Увеличение скорости охлаждения сварного соединения может привести к образованию закалочных структур в ЗТВ, резко снижающих пластичность металла и повышающих склонность к хрупкому разрушению. Это особенно может проявляться при сварке низколегированных сталей повышенной и высокой прочности, а также среднелегпровап-ных сталей. Прп этом вероятность хрупкого разрушения тем больше, чем ниже температура окружающего воздуха. В этих условиях незначительный концентратор напряжений в шве пли на ЛИНИН сплавления имеет большую тенденцию к развитию, которое может привести к зарождению трещины и ее распространению вплоть до разрушения трубопровода. [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...