Влияние условий охлаждения

Влияние условий охлаждения. Изменение условий охлаждения (переход от песчаной формы к металлической, замена азота гелием и т. п.) приводит к изменению скорости затвердевания отливки, изменению структуры и свойств сплавов (табл. 9, 10), [c.66]

Рис. 34. Влияние условий охлаждения на первичную структуру аустенитного шва

Таблица в. Влияние условий охлаждения и отпуска на прочность углеродистой стали с 0,84% С [c.383]

Влияние условий охлаждения на температурные перепады шлицевых [c.529]

Влияние условий охлаждения струями сжимаемых СОЖ на функцию Nu = Re для диапазона Re=6 10 —8 10 [c.157]

Закалка. Как уже отмечалось выше, сплавы системы Л1—2п— Mg имеют широкий интервал температуры нагрева под закалку (350—500° С) и малую чувствительность к скорости охлаждения (рис. 76) [16]. Эта особенность часто используется в практике, например при закалке профилей из сплава 1915 на прессе, а также для закалки крупногабаритных штамповок или поковок, охлаждение которых производят в горячей воде или воздушной струей для снижения остаточных напряжений. В табл. 46 показано влияние условий охлаждения на механические свойства сплава с 5% 2п и 2 /о Mg (лист толщиной 10 мм). [c.172]

Возможность раздельной кристаллизации эвтектических фаз зависит, естественно, и от скорости охлаждения (степени переохлаждения) расплава. Однако при кристаллизации белого чугуна это влияние условий охлаждения является менее сильным, чем влияние элементов. [c.87]

Влияние условий охлаждения на минералогический состав клинкера [c.33]

Кя 221. Определить способом торцовой закалки влияние условий охлаждения при закалке стали 45Х для получения мартенситной и полумартенситной структуры (50% мартенсита +50% троостита) на расстоянии 30 мм от поверхности. [c.296]

ВЛИЯНИЕ УСЛОВИЙ ОХЛАЖДЕНИЯ НА КРИСТАЛЛИЗАЦИЮ [c.20]

Увеличение содержания углерода в стали приводит к повышению прочности и понижению пластичности (рис. 148). Приводимые механические свойства относятся к горячекатаным изделиям без термической обработки, т. е. при структуре пер-лит+феррит (или перлит+цементит). Цифры являются средними и могут колебаться в пределах 10% в зависимости от содержания примесей, условий охлаждения после прокатки и т. д.2. Если сталь применяют в виде отливок, то более грубая литая структура обладает худшими свойствами, чем это следует из рис. 148 (понижаются главным образом показатели пластичности). Существенно влияние углерода на вязкие свойства. Как видно из рис. 149, увеличение содержания угле- [c.181]

Влияние указанных факторов разберем на примере следующей задачи. На участок плоского канала длиной L действует с обеих сторон одинаковый тепловой поток q. Для улучшения условий охлаждения стенок внутри канала помещена однородная пористая вставка такой же длины L. Отличие в постановке задачи с короткой вставкой по сравнению с задачей с бесконечно длинной пористой вставкой заключается в условиях теплообмена на торцевых поверхностях. Для короткой вставки учитывается теплообмен между входной поверхностью и набегающим потоком с помощью обоснованных ранее условий [c.112]

Первая стадия характеризуется тем, что изменение температурного поля во времени существенно зависит от особенностей начального теплового состояния тела, и поэтому характер процесса не определяется однозначно условиями охлаждения и свойствами тела. Однако постепенно влияние начальных условий все более и [c.224]

Первая стадия характеризуется тем, что изменение температурного поля во времени существенно зависит от особенностей начального теплового состояния тела, и поэтому характер процесса не определяется однозначно условиями охлаждения и свойствами тела. Однако постепенно влияние начальных условий все более и более утрачивается напротив, воздействие условий охлаждения и физических свойств тела становится определяющим. Наступает регулярный тепловой режим. При этом закон изменения температурного поля во времени принимает простой и универсальный вид логарифм избыточной температуры тела в любой его точке изменяется во времени по линейному закону [c.242]

Влияние установочного зазора. Влияние установочного зазора между колодкой, лентой и щкивом или между тормозными дисками на температуру поверхности трения имеет исключительно важное значение. При прочих равных условиях с увеличением зазора улучшаются условия охлаждения и температура резко уменьшается (фиг. 359). При неправильной регулировке тормоза, даже в случаях не напряженной работы механизма, наблюдается повышенный износ накладок и их подгорание. Для нормальной работы должен быть обеспечен полный отход скользящих поверхностей одной от другой при разомкнутом тормозе. Особенно большое значение это обстоятельство имеет для дисковых тормозов (фиг. 359, в). Номинальный отход поверхностей трения обусловливается номинальным отходом якоря электромагнита от сердечника (для тормоза ТВ-2 равным 2 мм). При четырех поверхностях трения средний отход должен равняться 0,5 мм. В процессе испытаний с целью выяснения влияния отхода, при каждом включении тормоза отход каждой поверхности )трения проверялся щупом и при необходимости диски передвигались. Однако при включении [c.629]

Для уменьшения влияния поверхностного эффекта и улучшения условий охлаждения элементов трансформатора вторичные витки часто составляются из нескольких параллельных ветвей. [c.282]

Условия охлаждения отливок также оказывают влияние на структуру ковкого чугуна при быстром охлаждении от 450° С происходит выделение цементита на поверхностях зерен феррита (белый излом), и сопротивляемость ковкого чугуна ударным нагрузкам резко снижается при сохранении всех прочих его свойств. Это явление полностью исключается, если отливки охлаждаются от 650° С со скоростью, большей 100° С в час, или весьма медленно. [c.707]

При сварке возникает ряд задач, в частности по оценке физико-химических реакций, имеющих место в сварочной ванне, явлений кристаллизации, образования фазовых и структурных превращений в зависимости от состава основного материала, тепловых процессов, определяемых источниками нагрева, условий охлаждений, защиты сварочной ванны и влияния на качество сварки некоторых других параметров. [c.115]

Ввиду сложности характера влияния скорости охлаждения на прочность металла математические выражения этих зависимостей справедливы для определенного диапазона химических составов чугуна, толщин отливок и условий производства [22]. [c.13]

Теплоотдача от перегретого пара к стенке в условиях охлаждения НЛ может оказаться на два порядка ниже, чем для насыщенного пара, поэтому для испарения всей пленки требуется высокая температура перегретого пара (350 К и выше) и большой его расход. При значительном количестве (более 5%) крупнодисперсной влаги перед НА энергия, затрачиваемая на полное испарение пленки, может составлять несколько процентов от мощности последней ступени. Соответствующее количество теплоты практически невозможно передать через нагреваемую поверхность лопатки. Поэтому необходимы решения задачи с частичным испарением пленки и с переносом процесса испарения на движущиеся капли в аэродинамическом следе от НЛ. Для достижения последней цели пригоден только перегретый пар. Он выдувается в выходную кромку НЛ и дробит стекаемые куски пленки на мелкие капли. Это весьма эффективный способ использования перегретого пара для устранения вредного влияния пленочной влаги на прочность РК и на его к. п. д., причем с этой точки зрения дробление капель может играть большую роль, чем испарение. [c.240]

С физической точки зрения охлаждение стенки вызывает, как известно, увеличение градиентов скоростей у стенки, делает профиль скоростей более заполненным, что и затягивает точку отрыва пограничного слоя. Заметный разброс опытных точек на графике Я = /(Г) можно объяснить (Влиянием различных условий охлаждения. [c.354]

Физико-механические свойства поверхностных слоев резьбы. Влияние условий и режимов накатывания на микротвердость поверхностных слоев резьбы исследовал В. Г. Петриков [20]. Микротвердость измеряли на продольных шлифах в сечении плоскостью, проходящей через ось стержня, в окрестностях третьего и четвертого витков от торца болта на приборе ПМТ-3 (вдавливанием четырехгранной алмазной пирамиды с нагрузкой 0,5 Н). Первое вдавливание проводили на расстоянии 0,02. .. 0,03 мм от поверхности резьбы. Для исключения влияния технологии изготовления шлифа на степень наклепа металла образец разрезали и предварительно шлифовали вручную при небольших подачах и обильном охлаждении с последующим электролитическим полированием поверхности. [c.247]

Последняя глава (гл. 10) целиком посвящена двум, тесно связанным вопросам влиянию технологических факторов на свойства аморфных сплавов и перспективам применения этого нового класса материалов в промышленности. Влияние технологических параметров на свойства аморфных сплавов, как отмечают сами авторы, анализируется только в общих чертах. Подчеркивается, что вопрос о том, как изменяются свойства и стабильность аморфной фазы в зависимости от условий охлаждения является одним из центральных. При массовом производстве аморфных Сплавов первостепенное значение приобретает обеспечение достаточно надежной регулировки условий -охлаждения, исключающий влияние неконтролируемых факторов на качество конечной продукции. [c.21]

В общих чертах, однако, известно, как влияет скорость охлаждения при получений аморфных металлов на такие их свойства, как например, температура кристаллизации, вязкость, магнитная проницаемость, упругость и др. Установлено, что это влияние весьма существенно, поэтому для массового производства аморфных металлических материалов важным вопросом является обеспечение достаточно надежной регулировки условий охлаждения. [c.293]

При экспериментальном изучении влияний условий плавки синтетического чугуна на содержание газов металл для анализа отбирали в стальной кокиль с охлаждением водой, в результате чего получали отбеленные цилиндрические образцы диаметром 7 лш и длиной около 100 мм. Из средней части образцов вырезали темплеты для определения процентного содержания азота, кислорода и водорода методом вакуум-плавления при рабочей температуре экстракции газов, равной 1600—1650° С. [c.99]

Размер зериа, образовавшегося при нагреве до данной температуры, естественно, не изменяется при последующем охлаждении. Слособпость зерна аустенита к росту пеод1П1акова даже у сталей одного марочного состава, вследствие влияния условии выплавки. Различают два предельных тниа сталей по склонности к росту зерна наследсптснно мелкозернистые и наследственно крупнозернистые. [c.156]

Наряду с высокоуглеродистыми и легированными сталями в качестве износостойких материалов применяют чугун различных марок. Решающее влияние на триботехнические свойства чугуна оказывают включения графита и фосфоридная эвтектика чугуна, которые определяются структурой, зависящей от состава сплава, условий охлаждения литья и термической обработки. Износостойкость чугуна зависит также от содержания перлита увеличение перлита в структуре до 30% повышает износостойкость чугуна. [c.18]

Газ неравновесного состава поступает в конденсатор одноконтурной установки в случае недостаточного времени пребывания на участке контура между реактором и конденсатором, где происходит снижение температуры и давления. Химически неравновесная система в условиях охлаждения содержит избыточное по сравнению с равновесным содержание N0 и О2, которые являются неконден-сирующимися примесями. Однако в отличие от обычных парогазовых смесей при достаточном для завершения рекомбинации времени пребывания в объеме конденсатора неравновесная система N2O4 полностью конденсируется. Очевидно, что наравне с процессами диффузии и конвективного тепло- и массопереноса большое влияние оказывает кинетика химических реакций, протекающих со значительным тепловыделением. [c.185]

В связи с изготовлением биметаллических вкладышей начала успешно применяться новая группа высоколегированных алюминиево-оловянных сплавов. Особенностью этих сплавов (99,5% олова и 0,5% алюминия) является наличие в их структуре большого количества мягкой, легкоплавкой эвтектики, механические и физические свойства которой весьма близки к чистому олову. Антифрикционные свойства высокооловянистых алюминиевых сплавов близки к свойствам баббитов. Конструкционная прочность подшипника из такого сплава обеспечивается стальной основой, а усталостная прочность в большой мере — состоянием алюминиевого сплава с оловом. Рядом исследований показано, что от размера, количества и характера распределения оловянистой составляющей двойных и более легированных сплавов в значительной мере зависят их антифрикционные и механические свойства, особенно усталостная прочность. С увеличением содержания олова в сплавах наблюдается тенденция к образованию междендритной и межэеренной непрерывной сетки олова. Эту тенденцию в некоторой области концентрации можно устранить применением повышенной скорости кристаллизации, а также путем добавок никеля и меди. При содержании олова около 20% и более оловянистая эвтектика образует непрерывную сетку при всех условиях охлаждения и легирования. Большое влияние на структуру сплава оказывает режим термической обработки. В случае применения отжига выше температуры рекристаллизации сплава (350° С) оловянистая эвтектика в сплавах, содержащих даже менее 20% олова, распределяется в форме непрерывной сетки. Как показали исследования, применением холодной деформации с последующей рекристаллизацией можно добиться дискретного распределения оловянистой эвтектики в сплавах, содержащих до 30% олова. При этом характер и величина включений оловянистой фазы зависят от степени холодной деформации и температуры отжига. Чем выше первая и ниже вторая, тем более дискретна структура сплава. В случае дискретной формы оловянистой фазы усталостная прочность сплавов значительно возрастет, превышая усталостную прочность свинцовистых бинарных бронз. Антифрикционные свойства сохраняются на высоком уровне и характеризуются низким коэффициентом трения с высокой устойчивостью против заедания. [c.120]

При постоянном пересыщении твердого раствора и одинаковой степени его гомогенности определяли влияние, скорости охлаждения при закалке на степень прерывистого распада. Скорости охлаждения, предотвращающие распад твердого растйора в процессе охлаждения, позволяют получить наибольшую долю прерывистого распада в сплаве при старении. Так, доля прерывчстого распада в сплаве после закалки от 1150° G с охлаждением на воздухе и старения при 870° С 3 ч составляла 7%, а после аналогичного режима обработки, но при условии охлаждения после закалки в 10%-ном растворе Na l — 46%. Следовательно, для сплава 70НХБМЮ оптимальные условия закалки для получения наиболее полного прерывисто го-распада — нагрев до 1180 20° С, охлаждение в воде или водных растворах. [c.54]

Опыт эксплуатации конструкций из низколегированных Сг—Мо—V сталей перлитного класса свидетельствует о. значительном разбросе свойств, характеризующих прочность и пластичность металла при рабочих температурах. Нестабильность механических свойств связана с чувствительностью Сс—Мо—V сталей к режиму термичмкой обработки. В связи с этим, изучено влияние условий нагрева, охлаждения и последующего отпуска на тонкую ст >уктуру, прочность и пластичность сталей 12Х1МФ и 15ХШ1Ф (МРТУ-14-4-21—67). [c.176]

При протягивании протяжки через неподвижную деталь сверху вниз (рис. 195,6) появляется возможность автоматизации операции. Улучщаются условия охлаждения протяжки. Исключается влияние массы протяжки на форму и размеры протягиваемого отверстия и на равномерность затупления режущих кромок по окружности зуба. Установка детали упрощается, а захват протяжек патроном осуществляется автоматически. Недостатками этого вида протягивания является больщая высота станков, часто требующая использования пространства, находящегося ниже уровня пола цеха. [c.336]

В отношении влияния числа Рейнольдса Хошизаки [381 установил, что влияние массообмена на уменьшение конвективного нагрева изменялось при низких Re. Он исследовал обтекание сферы потоком с числом Льюиса, равным единице, и показал, что увеличение конвективного нагрева за счет завихренности более четко выражено при наличии массообмена. В результате отношение конвективных потоков при наличии и без массообмена (ijj) может быть втрое больше расчетного значения, соответствующего течениям с более высокими Re. В настоящем исследовании ограничивались значениями S <С 1,2. Помимо вопроса о влиянии завихренности, возникает также вопрос о течении в пограничном слое, отклоняющемся от режима континуума, и о том, как это влияет на тепло- и массообмен. В этих условиях охлаждение потока за счет поглощения теила парами, образующимися при абляции, будет ослаблено уменьшением числа столкновений. Хоув и Шеффер [37] указали также, что для моделирования профилей концентраций вдуваемых компонентов число Рейнольдса должно быть удвоено. В силу высказанных выше замечаний, а также ввиду того, что в окрестности конической носовой части космических кораблей при их входе в атмосферу возникает течение с очень низкими Re, необходимо детальное исследование влияния числа Рейнольдса на связь между переносом массы и энергии. [c.386]

Вышеизложенное позволяет сделать заключение, что любое местное возмущение данного температурного поля является локальным и не распространяется на отдаленные участки поля. Следовательно, если изменить распределение условий охлаждения на небольшой части поверхности твердого тела, оставив неизме -ным по величине тепловой поток, проходящий через его поверхность, то это вызовет существенное местное изменение температурного поля тела и окажет ничтожное влияние на температурное поле в точках, удаленных на достаточно большие расстояния по сравнению с линейными размерам - поверхности, на которой были изменены условия охлаждения. [c.167]

Re ) = l./f.io + 1,1 t.IO е = 6,38 + 2 ,13 г/сек. Данные эксперименты показали,, что при принятии в качестве определяющей среднекалориметрической температуры потока в данном сечении в условиях охлаждения газа (при Y = 0,14 + I) к парогазовой смеси (при Y = 0,6 + I) температурный фактор не оказывает влияния ни на местные и средние значения коэффициентов теплоотдачи, ни на коэффициент гидравлического сопротивления. Более подробно опыты с сухим воздухом описаны в [2]. Длн вычисления коэффициентов теплопроводности и динамической вязкости смеси использовались соответственно данные [ 3] и [. [c.316]

Обобщение экспериментального материала позволяет определить характерное влияние условий ЭМС на свойства поверхностного слоя. Общая закономерность состоит в следующем чем больше удельное насыщение энергией поверхностного слоя до момента его охлаждения, тем выше его упрочняемость по глубине. Влияние режимов ЭМС на свойства поверхностного слоя показано в табл. 2. Повышение скорости способствует уменьшению глубины упрочнения. Однако в весьма тонком поверхностном слое увеличенная скорость может оказаться доминирующим фактором в связи с теплообразованием от трения. Отсюда и возможность повышения поверхностной микротвердости при увеличении скорости. Не только нами, но и многими другими исследователями установлено, что исходная структура обрабатываемого материала оказывает существенное влияние на твердость упрочненного слоя. Чем мельче исходная структура, тем выше достигаемая твердость и тем меньше вероятность неполноты закалки, а следовательно, тем меньше переходная структура. Отрицательное влияние охлаждения на поверхностную микротвердость связано с понижением температуры нагрева у самой поверхности, а повышение скорости охлаждения способствует увеличению твердости в глубинных слоях. [c.29]

Аморфные металлы можно получать весьма разнообразными способами (см. гл. 2). Условия охлаждения и механизмы аморфи-зации при этом различаются. В случае применения методов напыления, распыления и металлизации полной ясности в отношении механизмов аморфизации и условий охлаждения пока нет. Что касается получения аморфных металлов методами закалки из жидкого состояния, то эти случаи исследованы достаточно подробно, но поскольку все же имеются ощутимые различия как в процессах затвердевания, так и в условиях охлаждения при применении разных модификаций метода, в полной мере оценить влияние охлаждения на свойствах аморфных металлов здесь пока также не представляется возможным. Сложность проблемы заключается также и в том, что влияние охлаждения на свойства того или иного аморфного сплава тесно связано с его способностью к аморфизации. Поэтому пока необходимо в каждом случае проводить тщательное исследо- [c.292]

Когда испытания по методу Gleeble только начинались, проводили много опытов, в которых вьшолняли и нагрев, и охлаждение. Конечно, при нагреве полезную информацию извлекали, однако самый большой спад пластичности и прочности происходил в условиях охлаждения от максимальной температуры, близкой к температуре плавления. Чтобы эти явления не пропустить, испытания теперь проводят, как правило, в режиме охлаждения. Этот подход, по-видимому, и полнее соответствует механизму растрескивания при сварке. Представляется, что трещины в подлинной зоне термического влияния возникают в процессе охлаждения, а в зоне смешения растрескивание тем более должно совершаться в процессе охлаждения, ибо в противном случае они были бы залечены при расплавлении металла в этой области. [c.271]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...