Двухконтурное охлаждение

Поэтому в настоящее время надежды возлагаются на двухконтурное охлаждение. При такой системе охлаждения последние две схемы сочетаются со схемами а, б или в. Должны быть применены два охлаждающих агента. Первый из них циркулирует внутри лопатки по замкнутому контуру ( глухому каналу), отдавая тепло второму агенту, обтекающему специальный сребренный радиатор, примыкающий к корневой части лопатки. Лопатка и радиатор образуют единый циркуляционный контур. Теоретический анализ и некоторые опытные данные позволяют рассчитывать, что в условиях действующих центробежных сил теплообмен в глухом канале окажется достаточно интенсивным и при отсутствии изменений в агрегатном состоянии вещества [Л. 4-3, 4]. [c.104]

Охлаждение - процесс, посредством которого тепло, возникающее в результате потерь в машине, передается первичному хладагенту, увеличивая его температуру. Нагретый первичный хладагент может быть заменен новым хладагентом с более низкой температурой (одноконтурное охлаждение) или охлажден вторичным хладагентом в каком-либо охладителе (двухконтурное охлаждение). [c.792]

Система двухконтурного охлаждения, работающая по схеме вода-вода . [c.259]

С целью уменьшения или уничтожения потерь на преодоление лобового сопротивления маслоохладителей применяют двухконтурное охлаждение. Оно заключается в том, что ка самолете помимо маслосистемы со своими охладителями устанавливается дополнительная система, обеспечивающая интенсивную передачу тепла к воздуху. [c.183]

Примером осуществления двухконтурного охлаждения является маслосистема самолета Хейнкель-100 (рис. 145). За кабиной пилота расположен маслобак, являющийся общим агрегатом со спиртовым радиатором. [c.183]

Исходными данными при расчете двухконтурной вихревой трубы является глубина охлаждения и снимаемый теплосъем Q , который в конечном итоге совместно с теплопотерями должен определить потребную холодопроизводительность разрабатываемого устройства — вихревого холодильного агрегата (ВХА). Если давление среды, где размещен охлаждаемый объект, отличается от атмосферного, то его конкретное значение так же входит в условия однозначности, т. е. должно быть задано Р . В противном случае принимается, что давление холодного потока равно атмосферному давлению. [c.227]

В случае, если необходимое значение безразмерного эффекта охлаждения 0 окажется меньше значения, достигаемого экспериментально, необходимо использовать один из вариантов регенеративных схем. Расчет двухконтурного вихревого нагревателя ведется по такой же методике с использованием экспериментальных данных по нагреву. [c.229]

На холодном режиме работы установки сжатый воздух из магистрали разделяется на две части по числу вихревых труб. Один из потоков сжатого воздуха, минуя регенератор, подается к сопловому устройству двухконтурной вихревой трубы 3, проходя через которую нагревается и поступает к соплу эжектора-глушителя 4 в качестве эжектирующего газа. Второй поток сжатого воздуха охлаждается в теплообменнике 5 и подается ко входному устройству противоточной разделительной вихревой трубы 2, где осуществляется процесс перераспределения энергии и разделения исходного потока на два — охлажденный и подогретый. Подогретый поток противоточной разделительной вихревой трубы используется в качестве дополнительного потока двухконтурной вихревой трубы. Пройдя через нее, он охлаждается и подводится к теплообменнику для охлаждения исходного сжатого воздуха. Охлажденный поток трубы 2 поступает в термокамеру 1, охлаждает ее и далее подводится к теплообменному аппарату 5 для сра- [c.243]

Предложенная схема позволяет получить достаточно глубокое охлаждение в термостатируемом объеме. Так, максимальное снижение температуры объекта при срабатываемом перепаде давления л,= 4 составляет Д7 =63 К. При этом суммарная относительная доля охлажденного потока Hj. изменяется в пределах 0,5 < ц < 0,8, что позволяет поддерживать достаточно высокий адиабатный КПД схемы 0,27 < < 0,655. Изменение относительной доли охлажденного потока двухконтурной вихревой трубы практически не влияет на расход воздуха, поступающего на охлаждение в термокамеру (рис. 5.14). Изменение ц в диапазоне 0,6<ц < 1,2 практически в два раза приводит лишь к незначительному изменению суммарной доли охлажденного потока (0,35 < Hj.<0,45) в области наибольшего расхождения ц = 0,6. Т.е. режим работы схемы на охлаждение необходимо выбирать из условия обеспечения заданной температуры захолаживания и достижения при этом максимума адиабатного КПД. Результаты расчета схемы на горячем режиме работы показаны в виде температурной зависимости Т = на рис. 5.10. При работе на режиме нагрева необходимо стремиться к большим значениям расхода дополнительного потока (ц = 1,2). При этом минимум температуры достигается при относительной суммарной доли охлажденного потока (ц = 0,5). Наибольшие значения эффекта [c.247]

Уникальные способности вихревых труб к одновременному нагреву одной и охлаждению другой частей газа позволяет предположить возможность создания эффективного теплового насоса. В схеме теплового насоса одна из труб двухконтурная. [c.393]

Все генераторы выполняются с самовозбуждением. Большинство имеет двухконтурную схему, что обеспечивает стабильность выходной частоты и хорошие регулировочные возможности. В состав генератора входит повышающий анодный трансформатор, блок выпрямителя, генераторный блок II блок контуров. Выходной воздушный трансформатор встраивается в корпус генератора или выносится из него. Генераторы имеют системы охлаждения, защиты II управления. [c.170]

Преимущества двухконтурной схемы состоят в том, что во вторичном контуре отсутствуют следы радиоактивности рабочего те-ла (нет опасности для обслуживающего персонала) и для охлаждения реактора можно использовать любой теплоноситель, в частности жидкие металлы. [c.128]

В отечественной практике и за рубежом в ГТУ широко используют закрытые системы охлаждения — двухконтурные циркуляционные. Для повышения эффективности внутренний контур таких систем включает охладители масла, а циркулирующая в нем вода охлаждается в водовоздушных охладителях. [c.127]

Системы охлаждения газа можно оснащать аппаратами охлаждения различных типов. Различают две основные схемы одноконтурная и двухконтурная. В одноконтурной схеме газ охлаждается воздухом или водой, которые затем удаляются в окружающую среду. В двухконтурной схеме газ охлаждается, как правило, водой, которая, в свою очередь, охлаждается в теплообменных аппаратах различных конструкций, градирнях или брызгальных бассейнах. Сочетание этих двух схем в способе охлаждения газа и воды составляет принципиальную схему охлаждения на компрессорных станциях. На линейных КС охлаждение газа осуществляется после его компримирования в нагнетателях перед поступлением в линейную часть. Это связано с тем, что более эффективное охлаждение осуществляется при высоких температурах газа, резко уменьшается требуемая поверхность охлаждения, а следовательно, эксплуатационные и капитальные затраты на системы охлаждения. [c.131]

Для охлаждения газа или воды в двухконтурных схемах используют теплообменные аппараты типа, ,труба в трубе" и кожухотрубчатые. Аппараты типа, ,труба в трубе" выпускают на рабочее давление 6,4 МПа и выше и температуру охлаждаемой среды до 473 К. Аппараты просты по конструкции. Их можно эксплуатировать с высокими скоростями движения теплоносителей, но они имеют большие затраты металла на единицу поверхности теплообмена, небольшие поверхности теплопередачи, занимают значительную площадь при установке на КС. Длина труб диаметрами 25—133 мм изменяется в пределах 3—12 м. Выпускают одно- и многопоточные теплообменники с гладкими или ребристыми поверхностями теплообмена. Кожухотрубчатые теплообменные аппараты для охлаждения воды или газа выпускают в основном двух типов без компенсаторов и с компенсаторами на плавающей головке. Диаметры кожухов от 385 до 1400 мм. Рабочее давление до 6,4 МПа. Единичные поверхности аппаратов от 221 до 1090 м . Аппараты с плавающей головкой применяют в том случае, когда имеются значительные температурные перепады между теплоносителями. В условиях КС температурные перепады между газом и водой относительно невелики, и можно использовать аппараты без компенсаторов, так как они значительно проще и дешевле. В охлаждении газа используют и оросительные аппараты. Вода, охлажденная в градирне, поступает на поверхность аппарата, выполненного в виде пучка труб, внутри которых движется газ. [c.131]

Центральный элемент разработанной схемы — высокотемпературная газовая турбина. Для обеспечения надежной работы газовая турбина имеет систему охлаждения проточной части влажным паром, которая в данном случае выполняется двухконтурной. Первый контур заполняется натрием, который циркулирует в закрытых каналах внутри лопаток. Охлаждающим агентом второго контура является влажный пар. Рабочие лопатки турбины выполняются двухъярусными верхний ярус образует проточную часть газовой турбины, а нижний ярус омывается влажным паром. [c.206]

На рис. 9 приведена двухконтурная схема первого блока Ново-Воронежской АЭС, состоящего из реактора тепловой мощностью 760 Мет, охлаждаемого водой под давлением 100 ата, шести парогенераторов и трех турбин мощностью по 70 Мет. Каждый парогенератор включен в самостоятельный контур охлаждения [c.11]

Вертикальный парогенератор [65]. Парогенератор (рис. 58) предназначен для получения пара нижней ступени давления охлаждением циркулирующей через реактор воды. Пар верхней ступени давления производится непосредственно в кипящем реакторе, в парогенераторе осуществляется вторая ступень испарения. Через трубу 6 в него поступает вода продувки реактора. Парогенератор этой конструкции может быть использован и в обычной двухконтурной схеме. [c.50]

Если оборотная система имеет относительно небольшое тепловыделение и одновременно в ее состав входят дорогостоящие детали со сложной конфигурацией, в которых недопустимо образование отложений, то предупреждение коррозии в ней может быть достигнуто за счет применения двухконтурной системы охлаждения (рис. 4-2). В замкнутом первичном контуре /, куда включены охлаждаемые детали /, циркуляционные насосы 2 и водоводяной или водовоздушный теплообменник 3, циркулирует вода с избытком сульфита натрия. При давлении выше атмосферного потери воды в этом контуре восполняются подпиточным насосом 4. Учитывая незначительный размер этих потерь, специального [c.74]

Рис. 4-2. Двухконтурная система охлаждения.

Схемы дне предусматривают циркуляцию охлаждающего агента через лопатку. Различие этих схем заключается в том, что вторая из них рассчитана на организацию внутри лопатки процесса кипения, который в условиях действия больших массовых (центробежных) сил обеспечивает исключительную интенсивность охлаждения. Обе схемы могут выполняться в двухконтурном варианте. [c.104]

Система, охлаждения рабочих лопаток — двухконтурная. Внутри лопаток имеются продольные глухие каналы, наполненные жидкометаллическим теплоносителем, циркуляция которого обеспечивает отвод тепла от периферии к корневой части лопатки, омываемой паром. [c.113]

Рис. 4-6. Конструктивная схема высокотемпературной турбины при двухконтурной системе охлаждения.

Не вдаваясь в описание конструкции высокотемпературной турбины, поскольку это требует самостоятельного подробного разбора, отметим только, что использование парового охлаждения могло бы существенно упростить решение ряда конструктивных задач. Помимо достаточно очевидных преимуществ пара, как охлаждающего агента, у вышерассмотренной схемы есть еще одно преимущество, которое в некоторых случаях может приобрести решающее значение. Обычно организация подвода охлаждающего агента к радиатору в двухконтурных схемах представляет собой трудную конструктивную задачу. В рассматриваемом же случае этот подвод обеспечивается чрезвычайно просто. [c.116]

Рассмотрим пример оптимизации поверхностного конденсатора с водяным охлаждением двухконтурной ПТУ с ДФС в качестве рабочего тела. Структурно-поточная схема и условная [c.154]

Объединенная тепловая схема статических стендов представлена на рис. 14-1. Перегретый водяной пар с параметрами р <6 бар и < 400° С из отборов турбин ТЭЦ МЭИ или непосредственно от парогенераторов ТЭЦ поступает в первую ступень увлажнения пара /. Первая ступень увлажнения представляет собой участок трубопровода с вмонтированными в нем центробежными форсунками. За первой ступенью увлажнения редуцированный и охлажденный паровой поток раздваивается. Меньшая часть его направляется на питание двухконтурных форсунок третьих ступеней увлажнения, большая же часть поступает во вторую ступень увлажнения 2, где с помощью центробежных форсунок производится тонкая и окончательная регулировка температуры пара, поступающего на стенды. Первые две ступени увлажнения являются общими для всех стендов. Интервал возможного регулирования температуры в них вне зависимости от расхода пара максимально велик от 400° С до температуры насыщения. Каждый из пяти статических стендов имеет индивидуальную третью (последнюю) ступень увлажнения пара, предназначенную для создания двухфазной жидкости [c.388]

Исходя из конкретных требований, предъявленных к самолету С-5А, был найден компромисс между удельным расходом топлива, массой двигателя и сопротивлением мотогондолы для получения оптимального соотношения между суммарной степенью повышения давления, температурой газа перед турбиной и степенью двухконтурности. Для двигателя были выбраны n j, = l,55 и яг = 8. Температура газа определялась с учетом применения охлаждаемой турбины газогенератора, использующей проверенную систему охлаждения, и неохлаждаемой турбины вентилятора. Учитывая эти соображения и зависимость дальности полета от степени повышения давления в компрессоре газогенератора л д, оптимальная температура 7 на крейсерском режиме полета была определена примерно равной 1365 К (при 7 = 1530 К на взлетном режиме). Оптимальная по дальности я превышает 20, однако для двигателя была выбрана я д =17, так как это значение, по данным фирмы, является наиболее выгодным для одновального компрессора с поворотными направляющими аппаратами. [c.123]

Использование двухконтурного КУ обеспечивает более глубокое охлаждение выходных газов ГТУ по сравнению с их охлаждением в ПГУ с одноконтурным КУ, что улучшает основные показатели установки (рис. 8.58). В ПГУ этого типа целесообразно совершенствовать отдельные элементы тепловой схемы и оптимизировать значения температурных напоров. Переход от идеальных к реальным условиям работы в рассматриваемой схеме ПГУ (при выбранном типе энергетической ГТУ) и его влияние на КПД производства электроэнергии в зависимости от давления перегретого пара ВД показаны на рис. 8.59. [c.350]

Преимущества двухконтурной схемы теплоотвода — доступность второго, энергетического контура для обслуживания и возможность использования любого теплоносителя (вода, газ) для охлаждения реактора. [c.16]

Наиболее исследованы характеристики высокотемпературной ПГУ по схеме ЦКТИ—ЛПИ [13 47 48 49]. Такая установка в простейшем варианте (рис. 29) состоит из компрессоров низкого КНД и высокого КВД давления, предвключенной паровой турбины ППТ — привода КВД, камеры сгорания КС, высокотемпературной газовой турбины ГТ с двухконтурным охлаждением, конденсационной паровой турбины КПТ, котла-утилизатора КУ и конденсатора К. [c.58]

Неоднозначная зависимость работы двухконтурной трубы от длины, прослеживаемая по результатам опытов, не позволяет произвести анализ, однако, можно утверждать, что в области ц < 1,0 по абсолютным эффектам охлаждения и температурной эффективности предпочтение следует отдавать более длинной девятикалибровой трубе. Интерес представляет неустойчивый режим работы трехкалибровой трубы в области 0,9 < ц < 1,1. Безразмерные эффекты охлаждения в опытах при ц 1,0 изменяются скачкообразно (см. рис. 2.26). Практически одному аргументу [c.85]

Характерные особенности закрученного потока наиболее полно подходят для создания эффективной схемы конвективных и конвективно-пленочных систем охлаждения лопаток проточной части ГТД. В турбинных двигателях IV—VI поколений прослеживается тенденция использования больших степеней понижения давления газа в ступени (я > 2), что обусловливает возможность применения вихревых энергоразделителей (ВЭ) в охлаждаемых лопатках. По прогнозу к 2000 г. будут вводиться в эксплуатацию перспективные двухконтурные турбореактивные двигатели со степенью повышения давления в компрессоре до л = 60, с последней центробежной ступенью компрессора и противоточной камерой сгорания в этом случае на охлаждение соплового аппарата второй ступени удобно подвести воздух высокого давления из внутреннего кожуха камеры сгорания, и использование ВЭ становится перспективным. [c.367]

Система охлаждения лазерной головки двухконтурная. Увеличение [ наблюдательной оптической системы при наличии двух сменных объективов составляет 40 и 20> . Установка может работать в одиночном режиме (с ручным запуском) и частотном (запуск от внутреннего генератора) с частотой следования импульсов от 0,1 до 20 Гц. Напряжение питания 220/380 В, 50 Гц потребляемая мощность 6 кВт. Габаритные размеры сварочного станка 1000x950x1230 мм, блока питания — 595 X 595 X 2000 мм. Масса соответственно 250 и 350 кг. [c.306]

Технические возможности, заложенные в газогенераторе GE1 и его последующих модификациях, использованы в ряде других двигателей фирмы. В частности, турбина газогенератора GE9, камера сгорания другой его модификации GE1/10 и вентилятор демонстрационного ДТРД GE1/6 Послужили основой для двухконтурного двигателя TF34, применяемого в различных модификациях на патрульном самолете противолодочной обороны ВМФ США S-3A и самолете непосредственной поддержки ВВС США А-10А. Газогенератор GE1/J1B практически без изменения конструкции был использован в ТРД J97, созданном для беспилотного летательного аппарата. Кроме того, на двигателях различных схем и модификаций исследовались некоторые новые технические решения (регулируемый сопловой аппарат турбины низкого давления, реактивное сопло с регулируемым по направлению вектором тяги, перспективные схемы охлаждения турбины высокого давления и др.). [c.84]

Двигатели F6 являются двухвальными ДТРД с большой степенью двухконтурности, передним расположением вентилятора, приводимого многоступенчатой турбиной, регулируемыми направляющими лопатками компрессора высокого давления, кольцевой камерой сгорания, системой воздушного охлаждения турбины и системой реверсирования тяги. [c.148]

Уменьшение удельной массы двигателя GE21 по сравнению с удельной массой ТРДФ GE4/J6 достигается в основном уменьшением размеров реактивного сопла, упрощением системы теплозащиты и охлаждения двигателя вследствие снил ения крейсерского числа Мп с 2,7 до 2,4 и наличия относительно холодного воздуха во внешнем канале двухконтурного двигателя. [c.232]

Возможность реализации принципов внутренне присущей безопасности может быть продемонстрирована концепцией реакторов БРЕСТ со свинцовым теплоносителем. В проекте двухконтурной реакторной установки БРЕСТ-300 (см. табл. 2.9) сочетание физико-технических свойств БР с особенностями свинцового теплоносителя, мононитрид-ного уран-плутониевого топлива (высокая плотность — около 14 т/м и теплопроводность примерно в 7 раз выше, чем у оксида), конструкторских решений по активной зоне и контурам охлаждения позволяет обеспечить устойчивость реактора к тяжелым авариям. [c.169]

По контурности различают систем охлаждения одноконтурные и многоконтурные. Число контуров системы охлаждения определяется числом охлаждающих сред. Если в мащине или трансформаторе применена двухконтурная система, то способы охлаждения обозначаются, начиная с цепи с более низкой температурой. Например [c.604]

Масло в охладителе движется в межтрубном пространстве. Давление охлаждающей воды должно быть больще давления масла, чтобы исключить попадание масла в окружающую среду. Вместе с тем необходимо исключить и попадание воды в масляную систему либо созданием гарантированной плотности маслоохладителя, либо использованием двухконтурной системы охлаждения. [c.145]

Для питания ламп накачки лазеров (за исключением ЛТН-103) применен стабилизированный источник с регулиров кой тока в интервале 10—40 А и номинальной выходной мощностью 5 кВт. Источник Питания и система охлаждения размещены в отдельной стойке, в которую (для лазеров серии ЛТИ) помещен тя кже источник питания акустоо Птического затвора. Система охлаждения УО-1 двухконтурного типа. В контуре, подключенном -к излучателю, циркулирует дистиллированная 1вода с расходом 20 л/мин. Второй контур теплообменника подключен к линии водоснабжения технической воды. Источник питания акустооптического затвора на рабочей частоте 50 МГц обеспечивает мощность 30 Вт на нагрузке 50 Ом. Модуляция высокочастотной мощности осуществляется импульсами прямоугольной формы от внутреннего (генератора в диапазоне частот 5—50 кГц или от внешнего генератора — в диапазоне О—50 кГц. [c.102]

Остов отливается из чугуна или алюминиевого сплава. Картер состоит из верхней и нижней половин, соединяемых шпильками. В верхней части картера крепятся анкерами блок-цилиндры с блок-крышкой. Нижняя часть картера закрывает полость верхнего картера и образует маслосборник. Втулка цилиндра чугунная либо стальная. Коленчатый вал из легированной стали имеет полые шейки рамовые шейки лежат на подвесных подшипниках, залитых свинцовистой бронзой шатуны штампованные, из легированной стали. Поршень штампованный, из алюминиевого сплава поршневой палец плавающего типа. Топливная система состоит из подкачивающего насоса коловратного типа, шести-плуцн ерного насоса и форсунки ( с = 7 с = 0,25 мм йс 140°). Дизель имеет два распределительных вала для двух впускных и двух выпускных клапанов. Система охлаждения для стационарных установок открытая, проточной водой для судовых установок (ЗД(3 и ЗД12) — замкнутая, двухконтурная. Масляный насос трехсекционный. Регулятор всережимный либо однорежимный. Пуск от электростартера или сжатым воздухом. Судовая модификация (ЗД6 и ЗД12) снабжается реверс-редуктором с передаточным отношением [c.15]

Дизель типа 425/34 (№ 21, табл. 2, фиг. 7) четырехтактный, среднеоборотный с Иец = 50 а. л. с. (без наддува) при 500 об1мин выпускается в шести-и восьмицилиндровом исполнении и покрывает мощности от 300 до 600 а. л. с. (включая ГТН). Смесеобразование непосредственное (е = 14) запуск — сжатым воздухом. Остов чугунный, состоят из фундаментной рамы (с маслосборником) и блок-картера, скрепленных анкерными связями, и индивидуальных крышек. Коленчатый вал цельнокованый, шатуны штампованные двутаврового сечения поршень чугунный палец плавающего типа. Распределительный вал приводится в действие шестеренками с косым зубом. Топливные насосы индивидуальные. Регулятор всережимный прямого действия регулятор безопасности выключает топливо при числе оборотов свыше 560. Система охлаждения у стационарных дизелей проточная, у судовых — двухконтурная. Система смазки циркуляционная с сухим картером. Судовые модификации 4РП21/34 имеют непосредственный реверс с пневмогидравлическим управлением и редуктор (г = 5 3). Модификации 4Н25/34 с газотурбинным наддувом снабжены турбокомпрессором ТК-23 с осевой турбиной ротор ГТН установлен на подшипниках скольжения степень наддува Хн = [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...