Форсунка двухконтурная

Рис. 5-22. Завихритель двухконтурной форсунки.

За рубежом получили распространение двухконтурные форсунки производительностью до 1 500 /сг/ч (рис. 5-22). Через первичный контур подается постоянное количество мазута, что обеспечивает необходимую степень крутки. Вторичный контур регулируется дрос-сельно. Наибольший диапазон работы таких форсунок равен 1 3, а при дополнительном снижении давления первичного контура — до 1 5. Очевидно, что никаких принципиальных причин, ограничивающих рост производительности форсунок этого типа, сверх 1 500 кг/ч, нет. [c.147]

В установках, которые требуют широкого диапазона регулирования подачи топлива, применяют двухконтурные форсунки, имеющие две независимые системы нодачи топлива. ВВ форсунке такой конструкции достигают десятикратного диапазона регулирования расхода топлива. [c.7]

Расширить пределы регулирования расхода топлива можно, применяя распыливающую головку с несколькими форсунками. Целесообразно использовать комбинированный метод регулирования производительности агрегата изменением перепада давления и числа включенных в работу форсунок. При комбинированном методе диаметры фракций и закономерность их распределения изменяются только при смене перепада давления, а равномерность распределения капель по объему тропки и качество смеси — при изменении числа работающих форсунок. В установках, где требуется большой диапазон регулирования, чаще всего применяют двухконтурные форсунки. [c.95]

КОНСТРУКЦИИ и ХАРАКТЕРИСТИКИ ДВУХКОНТУРНЫХ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ ФОРСУНОК [c.96]

Так как трехконтурная форсунка представляет собой комбинацию двухконтурных форсунок, то их расчет можно проводить по зависимостям, полученным выше. Из-за сложности регулирования и затруднений в изготовлении трехконтурные форсунки широкого применения не нашли. [c.120]

Для улучшения дисперсионных характеристик при широком диапазоне расхода топлива иногда идут на усложнение схемы с использованием, например, принципа работы двухконтурных распылителей как с подачей топлива в обе ступени, так и с перепуском. Такие комбинированные форсунки на режимах малых расходов работают как перепускные, а при максимальных нагрузках — как двухконтурные. Они имеют довольно сложную конструкцию и потому широкого распространения не получили. Не останавливаясь на анализе их работы, ограничимся рассмотрением одной конструкции. [c.132]

Для одноступенчатых и двухконтурных форсунок центробежного типа основные внутренние геометрические размеры рассчитываются. Так, оптимальные значения геометрических параметров В и sin Р os 0 можно определить по формулам [c.180]

Для форсунок центробежного типа некоторые внутренние размеры не рассчитывают, а принимают. Так, обычно длина входных каналов составляет 1—3 их диаметра или ширины, длина камеры закручивания на 10—20% превышает диаметр входных каналов или их ширину и длину сопла выполняют на уровне 0,25—0,5 диаметра сопла. Угол конуса на входе в сопло целесообразно выполнять равным 60—120°. При этом необходимо всегда учитывать конструктивные особенности и технологические допуски. Отклонения от этих норм могут привести к существенному различию действительных показателей форсунки и расчетных и снижению эффективности ее работы. Так, из конструктивных соображений длины камеры закручивания и сопла и углы конуса на входе в сопло у двухконтурных форсунок иногда существенно отличаются от указанных значений. Безусловно, это приводит к соответствующим изменениям момента количества движения и некоторых рабочих показателей форсунок. [c.181]

Расчет двухконтурных центробежных форсунок [c.196]

Для расчета двухконтурных форсунок исходными данными являются расход топлива при совместной работе обеих ступеней давление подачи в первую ступень р . Топливо — мазут с известными плотностью р и кинематической вязкостью 7- [c.196]

Расчет для каждой ступени двухконтурной форсунки диаметра сопла, гидравлического диаметра входного канала, а также их ширины и высоты, радиуса плеча закру- [c.196]

Общую толщину пленки на выходе из сопла для всех двухконтурных форсунок можно приближенно рассчитать по формуле (63), а для одно- и двухкамерных — также соответственно по значениям характеристик А и Л (рис. 26), где вместо А надо откладывать А и А . [c.197]

Найдя окончательные значения основных размеров обеих ступеней и важнейших общих рабочих характеристик форсунок, принимают остальные размеры двухконтурных распылителей. Эти размеры для каждой ступени определяют в соответствии с приведенными выше рекомендациями. [c.198]

Если при совместной работе обеих ступеней двухконтурных форсунок получается слишком грубый распыл, то можно уменьшить вязкость топлива или увеличить давление подачи в диапазоне, определяемом соотношениями вида [c.198]

Рис. 7-4. Головка двухконтурной механической форсунки.

В лабораторной практике обычно находят применение два метода получения двухфазной среды. В основе первого метода лежит создание в специальных аппаратах механической смеси пара и жидкости путем взаимного смешения заранее соответствующим образом подготовленных фаз. Практическая реализация этого метода возможна путем барботажа пара в жидкость или распыла жидкости в паровой объем с помощью центробежных, ультразвуковых, двухконтурных и другого типа форсунок. [c.385]

Объединенная тепловая схема статических стендов представлена на рис. 14-1. Перегретый водяной пар с параметрами р <6 бар и < 400° С из отборов турбин ТЭЦ МЭИ или непосредственно от парогенераторов ТЭЦ поступает в первую ступень увлажнения пара /. Первая ступень увлажнения представляет собой участок трубопровода с вмонтированными в нем центробежными форсунками. За первой ступенью увлажнения редуцированный и охлажденный паровой поток раздваивается. Меньшая часть его направляется на питание двухконтурных форсунок третьих ступеней увлажнения, большая же часть поступает во вторую ступень увлажнения 2, где с помощью центробежных форсунок производится тонкая и окончательная регулировка температуры пара, поступающего на стенды. Первые две ступени увлажнения являются общими для всех стендов. Интервал возможного регулирования температуры в них вне зависимости от расхода пара максимально велик от 400° С до температуры насыщения. Каждый из пяти статических стендов имеет индивидуальную третью (последнюю) ступень увлажнения пара, предназначенную для создания двухфазной жидкости [c.388]

К форсункам с давлением, допускающим в некоторых пределах регулирование без значительного снин<ения давления, относятся также так называемые двухконтурные форсунки, применяемые в газовых турбинах, примерная схема которых изображена на рис. 43. В этих форсунках топливо подается не в одну, а в две расположенные друг за другом камеры вращения, причем подача в каждую камеру регулируется самостоятельно, окончательный же выход распыленного мазута происходит через одно выходное отверстие. При большой нагрузке подача мазута ведется в обе камеры, а при малой — только в камеру, расположенную у самого выходного отверстия, другая камера в это время не работает. [c.79]

Рис. 43. Схема двухконтурной форсунки.

В центробежных форсунках изменять расход топлива за счет регулирования его давления можно не более чем в 2—2,5 раза. Для обеспечения более широкого диапазона регулирования применяют двухступенчатые форсунки и форсунки с перепуском топлива. У двухступенчатых (двухконтурных) форсунок на малых расходах работает лишь одна первая ступень. Для увеличения расхода топлива к ней подключается вторая ступень. У форсунок с перепуском топлива вихревая камера 3 соединена с клапаном 4, который перепускает часть топлива обратно в подводящий трубопровод или же в расходный бак 6. [c.411]

Жидкое топливо в камеру сгорания подается с помощью форсунки. Форсунка центробежного типа, двухконтурная с общим выходным соплом, комбинированного принципа работы. При пуске двигателя, холостом ходе и ре кимах небольших частичных нагрузок она работает как пневматическая в первый контур подается топливо, а во второй — сжатый воздух (под давлением около 0,6 МПа). При больших нагрузках форсунка превращается в центробежную с механическим распыливанием, причем перед поступлением топлива во второй контур автоматически прекращается подача в него сжатого воздуха. Давление топлива перед форсунками при номинальной нагрузке составляет 5,5—6,0 МПа. [c.372]

Топливные форсунки — двухконтурные, двухсопловые. В гайке форсунки установлен противонагарный экран. Корпус форсунки изготовлен из титанового сплава. [c.422]

Рис. 35. Схемы двухконтурных форсунок а — однокамерные б — двухкамерные в — двухсопловые

Для увеличения предела регулирования широко используют двухконтурные центробежные форсунки, которые по конструктивным признакам делятся на однокамерные, двухкамерные с обш,им соплом и двухсопловые (рис. 35). В однокамерных форсунках камера закручивания и сопло являются общими для обоих контуров, к которым топливо подводится по отдельным тангенциальным каналам. В двухкамерных форсунках каждый контур имеет камеру закручивания, а сопло является обш,им. В двухсопловых форсунках каждый контур имеет камеру и сопло сопло второй ступени выполнено в форме кольца. [c.96]

При работе двухконтурных форсунок регулирование расхода топлива осуществляется изменением давления топлива в первой ст.упени. Давление во второй ступени устанавливается автоматически с помощью специальных регуляторов. Необходимого соотношения давлений подачи топлива в первой pj и во второй рц ступенях достигают настройкой клапана регулятора и обычно оно описывается линейным уравнением вида [c.97]

Кроме многоступенчатых форсунок рассмотренных типов предложены и более сложные конструкции. Так, известны трехконтурные форсунки, которые могут быть односопловыми, двухсопловыми и трехсопловыми, а также однокамерными, двухкамерными и трехкамерными. В конструкциях трехконтурных форсунок используют элементы двухконтурных форсунок, в изображенной [c.119]

Так как средний диаметр капель в двухконтурных форсунках зависит от толш,ины пленки топлива и затрачиваемой на распылйвание энергии, то, варьируя давлением и расходом топлива по ступеням, можно найти приемлемый режим работы форсунки. Увеличить общую энергию распыливания на промежуточных режимах можно путем повышения давления р, как в первой, так и во второй (р][) ступенях или расхода топлива, истекаюш,его под большим давлением. Так как р, > р, то следует увеличить расход топлива через первую ступень. Но увеличение расхода топлива при том же давлении возможно путем увеличения проходных сечений, что приведет к необходимости снижения давления на участке работы форсунки с одной ступенью. При этом качество распыливания в области малых расходов ухудшится. Следовательно, остается только одновременно увеличивать давление и расход первой ступени, т. е. расширять зону работы этой ступени до максимального давления подачи топлива. Если осуществить такую регулировку, то как показала экспериментальная проверка, значительно изменится дисперсионная характеристика форсунки в зоне промежуточных режимов (кривые 4 и 5). Тонкость распыливания улучшается, и наихудший распыл для исследуемой форсунки будет характеризоваться средним диаметром капель, равным 160 мкм вместо 220 мкм, при схеме регулирования, осуществляемой при выполнении уравнения (80) (см. кривую 1). Однако при этом остается плохое качество распыливания на малых расходах. Существенно улучшить дисперсионную характеристику рассматриваемой форсунки можно при ее работе как комбинированной с подачей сжатого воздуха во вторую ступень на режимах работы при небольших давлениях топлива в первой ступени. Осуществление такой регулировки при давлении воздуха 0,5 МН/м и макси- [c.122]

К числу двухконтурных форсунок можно отнести и форсунки с перепуском топлива, в которых второй контур используют не для подачи топлива, а для его отвода. Эти форсунки имеют достаточно большие проходные сечения, рассчитанные на максимальную производительность, что очень важно для обеспечения надежной работы на тяжелом топливе. Применяемые в современных котельных установках форсунки с перепуском топлива (рис. 55, а, б) выпускают с отводом топлива из камеры закручивания (конструкция фирмы Кер-тинг) или сопла (конструкция фирмы Тодд). [c.123]

Из анализа работы применяемых форсунок в топочной практике следует, что при распыливании вязких топлив значения коэффициента ф можно принять для одноступенчатых, первых ступеней двухконтурных и вторых ступеней двухкамерных форсунок равными 0,5, а для вторых ступеней двухсопловых, иногда даже и однокамерных форсунок, равными 0,8—1,0. [c.180]

Наибольшую производительность в двухконтурных форсунках имеют вторые ступени. В связи с этим и из конструктивных соображений размеры диаметра сопла den, жирых сечений входных каналов и радиуса закручивания R sin р os 0)ii вторых ступеней выполняют увеличенными, а также повышают у этих ступеней число входных каналов. Производительность первых ступеней меняется по мере открытия клапанов, что обусловливает увеличение коэффициента расхода. [c.181]

При работе каждой ступени в отдельности двухсопловых и однокамерных форсунок и одной первой ступени двухкамерных остаются справедливыми все зависимости для определения А, ii, а и 8, применяемые в расчетах одноступенчатых центробежных форсунок. Так как первые ступени всех двухконтурных форсунок имеют небольшие сечения входных каналов и работают на малых расходах, т. е. при малых числах А и Re, то их расчет следует вести с учетом сил трения и падения давления топлива. При расчете вторых ступеней такой учет необходим только при их работе на вязких топливах. Вследствие того, что работа только второй ступени двухкамерных форсунок не целесообразна, расчет форсунки на этом режиме не производят. [c.197]

Общий расход двухсопловых форсунок определяют по формуле (82), а одно- и двухкамерных — по формуле (93). Общий коэффициент расхода для всех двухконтурных форсунок рассчитывают по формуле (85). При этом среднюю скорость W p определяют по формуле (86), а скорости Wi и Wii — по формуле (33). [c.197]

Для более глубокого регулирования производительности применяют форсунки специальных конструкций механические с рециркуляцией мазута, двухконтурные, паромеханические и ротационные (воздухомеханические). [c.69]

Остов отливается из чугуна или алюминиевого сплава. Картер состоит из верхней и нижней половин, соединяемых шпильками. В верхней части картера крепятся анкерами блок-цилиндры с блок-крышкой. Нижняя часть картера закрывает полость верхнего картера и образует маслосборник. Втулка цилиндра чугунная либо стальная. Коленчатый вал из легированной стали имеет полые шейки рамовые шейки лежат на подвесных подшипниках, залитых свинцовистой бронзой шатуны штампованные, из легированной стали. Поршень штампованный, из алюминиевого сплава поршневой палец плавающего типа. Топливная система состоит из подкачивающего насоса коловратного типа, шести-плуцн ерного насоса и форсунки ( с = 7 с = 0,25 мм йс 140°). Дизель имеет два распределительных вала для двух впускных и двух выпускных клапанов. Система охлаждения для стационарных установок открытая, проточной водой для судовых установок (ЗД(3 и ЗД12) — замкнутая, двухконтурная. Масляный насос трехсекционный. Регулятор всережимный либо однорежимный. Пуск от электростартера или сжатым воздухом. Судовая модификация (ЗД6 и ЗД12) снабжается реверс-редуктором с передаточным отношением [c.15]

Форсунки Титан-М , механические двухконтурные форсунки с обратным сливом, двухступенчатые форсунки ВТИ-БЭРН 120 135 [c.357]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...