Переход к пластине

Функция (3-16) удовлетворяет двум предельным переходам к пластине (Bi О и 7 со). В третьем, далеко выходящем за рабочую область метода случае (Bi -> оо при R = I) функция (3-16) в сравнении с точным решением дает ошибку 5%. Следовательно, при Аа < 0,1 погрешность формулы (3-17) из-за неточности поправки Д0а не должна превышать 0,5%. [c.74]

Таким образом, допустимо при расчете, как это рекомендуется в нормах [4], рассматривать узел соединения патрубка с примыкающей частью корпуса как осесимметричную составную конструкцию из оболочки переменной формы, сопряженной с пластиной постоянной толщины. При правильном учете переменной толщины стенки патрубка и радиусного перехода к пластине напряженное состояние в нем от силовых нагрузок может быть достаточно точно определено методом конечных элементов с использованием формул теории тонких оболочек и пластин [5]. Однако, так как основание патрубка выполнено из углеродистой стали, а приваренная к основанию втулка — из нержавеющей стали, имеющих различные коэффициенты теплового расширения, в зоне сварного шва возникает объемное термоупругое напряженное состояние, которое должно определяться методами теории упругости или экспериментально. Для этой цели при осесимметричном температурном поле наиболее удобен метод механического моделирования термоупругих напряжений по заданному температурному полю [6]. [c.127]

При переходе к пластинам ограниченных размеров при других видах нагружения и других формах трещин в выражения (5.3) вводят поправочные функции fiK, hiK, /иIk- Их значения, полученные на основании решения соответствующих краевых задач, систематизированы по различным литературным источникам и для ряда случаев приведены в табл. 1 [18]. Соответствующие схемы представлены на рис. 2. [c.229]

При переходе к пластинам ограниченных размеров и при других формах трещин и образцов, отличающихся от приведенных на рис. 50, выражения для Ki, Кц и Кщ отличаются от приведенных выше и могут быть записаны в следующем общем виде [c.67]

Химико-механическим методом обрабатывают заготовки из твердых сплавов. Заготовки приклеивают специальными клеями к пластинам и опускают в ванну, заполненную суспензией, состоящей из раствора сернокислой меди и абразивного порошка. В результате обменной химической реакции на поверхности заготовок выделяется рыхлая металлическая медь, а кобальтовая связка твердого сплава переходит в раствор в виде соли, освобождая тем самым зерна карбидов титана, вольфрама и тантала. [c.410]

Подобрать действительную силу сварочного тока, например 160 А немаркированным электродом на вспомогательной пластине. При переходе к наплавке электродами другой марки установленная по амперметру сила тока будет произвольно меняться, поэтому необходимо в процессе наплавки отмечать действительную силу тока по амперметру, которую затем использовать при расчетах. [c.28]

Переходим к определению скорости и ускорения центра А пластины. Модуль скорости этой точки равен [c.282]

Учет высказанных соображений о степени монохроматичности излучений позволяет правильно оценить допустимую толщину пластин. Переходя к способам наблюдения интерференционных полос разной локализации, будем считать, что пластины тонкие , т.е. можно работать с протяженными источниками света, без каких-либо дополнительных монохроматоров. Рассмотрим отдельно два упоминавшихся выше наиболее важных предельных случая локализации интерференционных полос. [c.213]

Прежде чем переходить к интегрированию уравнения количества движения (59), которое в случае пластины выглядит так [c.326]

Сравним найденные выражения для ьа, и ад с точным решением уравнения движения жидкости в ламинарном пограничном слое плоской пластины. Последнее может быть получено путем перехода к новой переменной [c.378]

Вблизи передней кромки пластины (см. рнс. 8.19) пограничный слой ламинарный, так как даже при турбулентном внешнем потоке скорость и толщина пограничного слоя малы, а значит, мало число Рейнольдса Rea = ыб/v. Поскольку б j/j , режим течения можно характеризовать более условным числом Re = ox/v. Как показывают результаты опытов, переход к турбулентному режиму на пластине наблюдается при [c.361]

ТО скорость жидкости в сечении, перпендикулярном к пластинам, возрастает при переходе от пластины В к пластине А со средней [c.110]

Кроме того, на величину Re p может влиять шероховатость поверхности пластины, интенсивность теплообмена и т. д. Сам переход от ламинарного к турбулентному режиму течения жидкости в пограничном слое, как показывают опытные данные, происходит не в точке, а на некотором участке, в связи с чем иногда вводят два значения Re,(pi и Re p2, где Re pi =-— критическое число Рейнольдса, отвечающее переходу от ламинарного к переходному режиму течения, когда в пограничном слое возникают первые вихри и пульсации Re pa = — критическое число Рейнольдса для перехода к развитому турбулентному режиму течения. На рис. 3-2 приведены зависимости Re pi и Re pn от степени начальной турбулентности набегающего потока. [c.70]

Кривые на рис. 35 показывают, что, например, при /г/Ад = 10-И2 снижение электрических потерь до 20% от имеющихся значений достигается при 1/Дэ 0,5. Для этого необходимо выполнять секции тигля из медных пластин, толщина которых не превышает 0,65 1,0 1,5 и 5,0 мм при частотах 2400, 1000, 500 и 50 Гц соответственно. Выполнение тигля из пластин такой толщины технически возможно, причем существенно облегчается с понижением частоты, что обычно сопровождает переход к тиглям большего диаметра. [c.62]

Вместе с тем вязкое разрушение материала всегда сопровождается формированием скосов от пластической деформации. Их высота и ширина могут возрастать [75] или оставаться постоянными [76] до некоторой длины трещины, после чего имеет место быстрое увеличение их размеров. В магниевых сплавах резкий переход к полному смыканию скосов наблюдали при скоростях роста трещины 10 -10 м/цикл при толщине пластины от 3 до 5 мм. В ходе испытаний плоских пластин из алюминиевого сплава АК4-1Т1 толщиной от 1,5 до 2 мм выявлено наступление полностью переориентированного излома в результате смыкания скосов в области скоростей около 5-10 м/цикл [76]. [c.109]

Эффект закрытия трещины свидетельствует о несоответствии условий деформирования материала у кончика трещины условиям внешнего воздействия (см. рис. 3.6). При простом одноосном растяжении плоской пластины в вершине трещины первоначально раскрытие возрастает едва заметно. И только после достижения напряжения раскрытия берегов трещины начинается нелинейный процесс накопления повреждений из-за пластической деформации материала. Переход к нисходящей ветви нагрузки во втором полуцикле нагружения приводит к обратному течению материала в условиях его сжатия до достижения напряжения закрытия берегов трещины. Дальнейшее снижение внешней нагрузки не сопровождается перемещением берегов трещины. Важно подчеркнуть, что внешнее воздействие в цикле нагружения на масштабном макроскопическом уровне является упругим. Диаграмма циклического растяжения всего образца, вне вершины трещины, является упругой . Именно. этим объясняется макроскопически хрупкий характер распространения длинных усталостных трещин. [c.137]

Переходя к случаю твердого слоя, следует отметить, что хотя сущность образования стоячих волн по толщине пластины в результате многократного отражения объемных волн сохранится, условия возбуждения нормальных волн очень усложняются ввиду наличия в пластине продольных и поперечных волн. При отражении эти волны частично трансформируются друг в друга фаза волны при отражении может меняться на число, не кратное п (см. подразд. 1.2). На рис. 1.4, б показаны дисперсионные кривые для фазовой скорости волн в пластинах из твердых материалов с разными значениями коэффициента Пуассона v. Сплошными кривыми изображены антисимметричные, штриховыми — симметричные волны (моды). Для симметричных мод характерны колебания частиц, симметричные относительно центральной плоскости. [c.16]

Специальное крепление уменьшало возможность перекоса образцов. Концы образцов, обернутые сеткой из нержавеющей стали с ячейкой размером 0,15 мм, помещали между рифлеными титановыми пластинами, соединенными с тягами машины штифтами. Снаружи накладывали толстые пластины из нержавеющей стали, которые стягивали шестью парами болтов. По мере перехода к болтам, расположенным у внешнего конца зажима, затяжку постепенно увеличивали с тем, чтобы растягивающее усилие передавалось на образец равномерно [8]. [c.364]

Преобразование линеаризованного уравнения (4.33) при переходе к новой системе координат производится аналогично тому, как это делается для уравнения поперечного изгиба пластин [17]. Например, при переходе к цилиндрической системе координат (рис. 4.7, а) внешний вид уравнения (4.33) сохраняется [c.149]

Переходя к другим случаям точного интегрирования основного линеаризованного уравнения, заметим, что решение, полученное для удлиненной пластины можно использовать и для пластины конечных размеров с двумя свободными краями (рис. 4.8, в). В этом случае с достаточной степенью точности можно принять W = W (х). Однако граничные условия на свободных краях [c.153]

Однако и до перехода к собственно турбулентному режиму присутствие взвешенных частиц влияет на сопротивление течению жидкости, тормозящей скольжение пластин одна относительно другой. Твердые частицы сужают пространство, занятое струями жидкости, и увеличивают средний градиент скорости поперек потока, действуя так, как если бы зазор между пластинами сузился. Следует также учесть, что при нарушении параллельности движения отдельных частиц жидкости, т. е. при искривлении их траекторий, обмен количеством движения между соседними слоями жидкости, расположенными на разных расстояниях от пластин, усиливается, подобно тому как этот обмен усиливается при настоящем турбулентном режиме. В результате вязкость коллоидного раствора, содержащего взвешенные частички, оказывается повышенной по сравнению с вязкостью чистого растворителя. [c.61]

Пластинчатые приборные амортизаторы (ГОСТ 11679—65, табл. 68) представляют собой конструкцию из внутренней металлической трубки и пластины, скрепленных между собой слоем резины, имеющей конические поверхности при переходе от пластины к втулке. Для ограничения амплитуды колебаний до 4—4,5 мм на металлической пластине имеется поясок, вступающий в действие при увеличении амплитуды выше установленной (рис. 21). [c.219]

Последующим этапом (конец 50-х начало 60-х годов) в развитии методов расчета прочности атомных реакторов был переход к уточненному анализу местной механической и термической напряженности [3, 4] при сохранении указанного выше порядка выбора основных размеров. В первую очередь этот анализ выполнялся на основе рационального выбора расчетной схемы. При этом сложные конструктивные элементы реакторов представлялись в виде набора оболочек (цилиндрические, сферические, конические), пластин, колец, стержней с заданными краевыми условиями. На рис, 2.1 схематически показано [5] фланцевое соединение корпуса ВВЭР, а на рис. 2.2 соответствующая ему расчетная схема. [c.30]

По данным ЛМЗ [105], для особо напряженных лопаток последних ступеней мощных турбин механические свойства серебряного припоя недостаточны для надежного крепления стеллитовых пластинок. Вибрационные испытания лопаток с припаянными стеллитовыми пластинами показали заметное снижение их усталостной прочности по сравнению с целыми лопатками. Разрушение, как правило, начинается в стыке между пластинами и обусловлено, очевидно, низкой прочностью серебряного припоя. В указанных случаях целесообразным является переход к наплавке стеллита на входные кромки. [c.155]

Из (1-86) можно получить предельные переходы к сплошному цилиндру (/ — i 3 О и go 0) и пластине [R оо при = [c.27]

При переходе к пластинам ограниченных размеров, при других условиях нагружения и других формах трещины в выражения (2.8) вводят поправочные функции fih, fiih, huk. Их значения получают на основании решения соответствующих краевых задач. Они для ряда случаев представлены в табл. 2.1 с соответствующими схемами нагружения, показанными на рис. 2.3. [c.27]

Осесимметричная деформации кольцевой пластины. Рассмотрим предельный случай геликоидальной оболочки при а - 0. Очевидно, что бесконечно протяженная геликоидальная оболочка переходит при этом в кольцевую пластину (рис. 15.15). При проектировании шнековых прессов напряженное состояние в лопасти шнека оценивают, принимая в качестве расчетной схемы крльцевую пластину, жестко заделанную по внутреннему краю и свободную на внешнем крае. Так как использованные выше изотермические координаты не допускают предельный переход к пластине, приведем решение осесимметричной вадачи для нее отдельно. [c.584]

Кондиционеры КВ-2-400 и КВ-3-400, предназначенные для душирования кабины машиниста, не требуют специальной очистки воздуха от масла и капельной влаги. Это обусловлено тем, что каналы отвода охлажденного потока в устройствах, соединяющих предшествующую ступень расширения с последующей, выполнены в виде пластинчатых рекуперативных противоточных теплообменников — рефрижераторов, размешенных в канале отвода охлаждаемого воздуха. В рабочую зону машиниста подается чистый воздух из вентиляционной системы после охлаждения на сребренной поверхности теплообмена рефрижераторов (летний режим) либо после подогрева на наружном оребрении поверхности камер энергоразделения (зимний режим). Число вихревых камер удваивается при переходе к каждой последующей ступени. Во второй и последующих ступенях используется коллективное оребрение камер энергоразделения в виде пакетов теплопроводных пластин с соосными отверстиями, число которых соответствует числу вихревых труб. [c.280]

Унитрон — плоскостной униполярный транзистор, представляющий собой пластину полупроводника, у которой на торцах имеются омические контакты, а на больших гранях слои, образующие с пластиной р—п переходы выходная цепь образуется пластиной полупроводника одного типа, т. е. не включает р—п перехода к унитронам чаще всего относят различные разновидности полевых транзисторов, реже — двухбазовый диод [9. 10]. [c.162]

Переход от ламинарной формы течения к турбулентной происходит не в точке, а на некотором участке и зависит от многих факторов, в том числе от степени турбулентности набегающего потока, шероховатности поверхности, продольного градиента давления в потоке и т. д. Опыты показывают, что переход к турбулентной форме течения в пограничном слое на пластине при низкой степени турбулентности внешнего потока может происходить при значениях Квкр, лежащих в пределах 3,5-10 ... 2,8-10 . Координаты начала разрушения ламинарного слоя и [c.157]

Распространение усталостных трещин в тонких пластинах сопровождается переходом к переориентировке всей поверхности излома под углом около 45° к плоскости пластины еще до начала быстрого разрушения. Развитие трещины происходит в условиях перемещения берегов трещины по типу /jm при одноосном растяжении. Такая же ситуация реализуется в случае комбинированного не одноосного нагружения тонкой пластины, т. е. она не зависит от условий внешнего воздействия, а присуща поведению материала в некотором диапазоне толщины испытываемой пластины. Происходит самоорганизо-ванный переход через точку бифуркации, когда материал стремится понизить затраты энергии на реализуемый процесс разрушения и использует для этого большую работу пластической деформации, которая имеет место при продольном сдвиге. Доказательством сказанного являются результаты известных экспериментов, например [77-79]. На участке перехода от преимущественно плоского к переориентированному под углом около 45° излому отмечается небольшое снижение темпа роста трещины. Ее величина может даже оставаться постоянной. Это отмечается в алюминиевых, никелевых и титановых сплавах, что свидетельствует о едином поведении системы в виде пластины с развивающейся в ней усталостной трещиной. С увеличением длины трещины снижается степень стеснения пластической деформации вдоль фронта трещины, до.яя плоской поверхности излома по сечению уменьшается, что позволяет реализовать большую работу пластической деформации перед продвижением трещины. [c.109]

Переход к ротационным эффектам у вершины трещины на мезоскопическом масштабном уровне при образовании свободной поверхности подтверждается результатами исследования in situ [99]. Исследования процесса деформации материала у кончика усталостной трещины выполнены при монотонном растяжении пластины толщиной в несколько десятых долей миллиметра. Полученная серия фотографий в последовательно осуществлявшемся растяжении пластины указывает, что в момент страгивания трещины образуются две системы скольжения по границам растянутого элемента материала в вершине трещины (рис. 3.24). Одновременно с этим имеет место небольшое пластическое затупление вершины трещины. Образование трещины по одной из наметившихся к разрушению полос скольжения происходит в результате потери устойчивости растягиваемого элемента внутри образованных полос скольжения за счет вращения его объема. Выполненные измерения углов по фотографиям, представленным в работе [99], свидетельствуют о вращения объема металла [c.160]

Переходим к рассмотрению решения (9.164). В нем функция Xzr также содержит члены с г в первой степени при этом в эти же члены г входит во второй степени. При помощи этих членов можно компенсировать напряжение на основаниях пластины в комбинации решений (9.168), (9.174). Однако имеется обстоятельство, которое надо учесть, чтобы, исправляя одно, не ухудшить другого. Действительно, в функции x z имеются члены, содержащие г . Их надо уничтожить соответствующим подбором коэффициентов 24 и аов- Кроме того, и в составе сгУ содержатся нежелательные члены с гг , нарушающие равномерность нормальной распределенной нагрузки на одном торце пластины и отсутствие нормальной нагрузки на другом торце. Удачным обстоятельством, как это показано ниже, является то, что при отношении коэффициентов и Оов. при котором уничтожаются члены с г в х гг, происходит уничтожениб и членов с в ai Условия уничтожения указанных членов записываются так [c.697]

Переход к обобщенным усилиям в задачах приспособляемости отличается тем, что максимумы стоящего под интегралом скалярного произведения (и соответствующие им значения Tif) достигаются в различных точках тела (в частности, в точках, принадлежащих одной нормали и срединной поверхности пластины или оболочки) иеодновременно. Поэтому для определения обобщенных усилий из выражения (4.42) необходимо знать соотношения между обобщенными деформациями, которые определяют соотношения между компонентами Ае,/о. Если поверхность текучести в пространстве обобщенных усилий определена, искомые соотношения задаются ассоциированным законом течения — условием нормальности вектора скорости обобщенной деформации. Для кусочно-линейной поверхности текучести имеем конечное число таких соотношений (соответственно числу граней), и каждому из них на основании равенства (4.42) отвечает свое выражение для обобщенного усилия. [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...