Сопротивление при течении жидкости

Значительно более сложную физическую природу имеет процесс забивания пор выделяющимися пузырьками газа. В связи с важностью этого явления для ПТЭ было выполнено подробное аналитическое и экспериментальное исследование по определению условий появления газовых зародышей и влиянию пузырьков выделяющегося растворенного газа на гидравлическое сопротивление при течении жидкостей в пористых металлах, основные результаты которого приведены в работе [ 19]. [c.28]

Л. Прандтль и Т. Карман предложили определить напряжение трения на пластине при турбулентном пограничном слое с помощью результатов экспериментального исследования гидравлического сопротивления при течении жидкости в трубе. [c.330]

Сопротивление при течении жидкости в призматических трубах [c.176]

СОПРОТИВЛЕНИЕ ПРИ ТЕЧЕНИИ ЖИДКОСТИ В ТРУБАХ [c.177]

К настоящему времени имеется значительное число исследований, посвященных изучению законов аэродинамического сопротивления при течении жидкости в загруженных сечениях (трубные пучки, засыпки). Однако для тесных пучков и слоев сыпучего материала нет достаточно обоснованного, удовлетворительного метода обобщения опытных данных. [c.267]

В установившиеся течения неограниченной среды, или о сопротивлении при течении жидкости по каналам. Так как пренебрежение вязкими членами понижает порядок уравнений движения с четвертого до третьего, то их решение не может удовлетворить условию прилипания на твердой границе. По этой причине установившиеся течения такого типа лишены физического смысла, по крайней мере в непосредственной близости от твердых границ, даже для очень больших чисел Рейнольдса. [c.58]

Местными гидравлическими потерями в общем случае называется удельная энергия жидкости, идущая на преодоление сопротивлений при течении жидкости через гидроагрегаты и устройства, причем под удельной энергией понимается энергия, отнесенная к единице веса жидкости. [c.21]

Сопротивление при течении жидкости в трубах (см. также Потери напора в трубе ) 14 [c.685]

Верхний предел теплопередачи тепловых труб, очевидно, будет в значительной степени зависеть от пропускной способности капиллярной структуры. При увеличении теплового потока капиллярная структура уже не справляется с быстро растущим количеством конденсата в зоне конденсации, в результате чего зона испарения начинает недополучать жидкость. Температура здесь начинает подниматься, и тепловая труба выходит из строя. Однако на практике обычно не приближаются к этому пределу, так как значительно раньше дают знать о себе другие обстоятельства. Одно из них — воздействие на тепловую трубу внешних сил тяготения и искусственного ускорения. Выше уже было показано, что определяющим моментом является соотношение величины этих сил и величины капиллярного напора. Создание совершенных капиллярных структур с оптимальным использованием сил поверхностного натяжения является, видимо, одним из возможных направлений в решении этого вопроса. Наиболее простой путь — уменьшение эффективного диаметра капилляров—вряд ли перспективен, так как оя ведет к увеличению относительной роли сил сопротивления при течении жидкости. [c.63]

Тепловые трубы с составными фитилями позволяют переносить большие количества тепла, так как эти фитили обеспечивают высокий капиллярный напор и малое гидравлическое сопротивление при течении жидкости. [c.27]

Тепловые трубы с артериальными фитилями В тех случаях когда необходимо иметь Тонкий слой жидкости у стенки трубы, например для криогенных и низкотемпературных тепловых труб, возможно применение фитиля с вынесенным в паровое пространство каналом для протока жидкости — артерией (см. рис. В.5, сектор ж). Артерия, имеющая большой гидравлический диаметр или проходное сечение, резко уменьшает гидравлическое сопротивление при течении жидкости из зоны конденсации в зону испарения. Для раздачи жидкости от артерии поверхности трубы в зоне испарения часто используют капиллярную структуру в виде резьбовых канавок на внутренней стенке корпуса трубы. Артериальные фитили можно также подразделить на простые и составные. Одна из разновидностей артериальных фитилей — фитиль с так называемой туннельной артерией (см. рис. В.5, сектор з). В туннельной артерии криогенной тепловой трубы вследствие возникновения перепада температур и, собственно, давлений насыщения в поперечном сечении создаются условия для заполнения ее жидкостью даже при оч нь большом диаметре жидкостного канала. [c.24]

Из этого выражения могут быть получены конкретные формулы связи коэффициента теплоотдачи с коэффициентом сопротивления трения при течении жидкости в канале или при внешнем обтекании тел f. [c.317]

Из камеры д л<идкость протекает через демпфер 8 в камеру б. Калиброванное отверстие демпфера 8 создает сопротивление, обусловливая потерю давления при течении жидкости, поэтому давление в камере б будет ниже давления в камерах а и <9 на величину потери напора в демпфере. В результате образовавшейся разности давлений равновесие нарушается, и под действием высокого давления в камерах д и г плунжер поднимается вверх. При подъеме плунжера 2 полости а я в сообщаются, и жидкость под давлением перетекает из полости а в полость в, а далее в бак. Подъем плунжера происходит до тех пор, пока не наступит равновесие, т. е. пока суммарное усилие давления жидкости в камерах д п г не уменьшится настолько, что оно станет равным суммарному усилию пружины 3 и силы давления жидкости в камере б. [c.361]

Течение в трубе на таком удалении от входа, что поле скорости практически не зависит от характера распределения скорости на входе, называется стабилизованным. В случае постоянных физических свойств жидкости при стабилизованном течении распределение скорости по сечению не изменяется по длине трубы. Гидродинамическое сопротивление. Введем понятие коэ( и-циента сопротивления. При движении жидкости по трубе в результате диссипации энергии происходит уменьшение давления. Выделим участок трубы радиусом г, длиной I в области стабилизованного течения (рис. 25.2). [c.294]

Большое практическое значение имеет расчет течения жидкости в узких капиллярных щелях, поскольку герметичность подвижных частей гидромашин достигается в большинстве случаев за счет щелевых уплотнений (выполнением малого гарантированного зазора), причем, если при течении жидкости в маслопроводах стремятся обеспечить минимальное сопротивление движению, то при создании щелевых уплотнений необходимо повысить их сопротивление и уменьшить утечки. Действие щелевых уплотнений основано на сопротивлении трения, возникающем при движении вязкой жидкости вдоль стенок. Расход жидкости через капиллярные щели невелик и потому движение жидкости в них всегда ламинарное. [c.22]

Основной задачей гидромеханического расчета теплообменных аппаратов является определение величины потери давления теплоносителя при прохождении его через аппарат. При течении жидкости всегда возникают сопротивления, препятствующие движению. На преодоление этих сопротивлений затрачивается механическая энергия. Эта энергия пропорциональна перепаду давления Ар. Сопротивления в зависимости от природы возникновения разделяются на сопротивления трения и местные сопротивления. [c.248]

Задача 14.10. Пользуясь тг-теоремой, определить, от каких безразмерных параметров зависит коэффициент гидравлического сопротивления при течении вязкопластичной жидкости в трубе. [c.210]

Вязкость является одним из наиболее изученных свойств жидкости и одновременно имеет большое практическое значение для расчета теплообмена и гидравлических сопротивлений при течении. [c.102]

В том случае, когда поверхность жидкостной пленки гладкая, гидравлическое сопротивление при течении двухфазного потока практически не зависит от состояния поверхности стенки (шероховатости) рабочего канала, так как основная доля диссипативных потерь энергии происходит на границе между паровым ядром и поверхностью жидкости. Этот режим движения, по-видимому, и имел место в [6], где было показано, что в определенных условиях гидравлическое сопротивление при движении двухфазного потока в каналах с гладкой и шероховатой (А=0.6 мм) поверхностью одинаково. Иную роль может играть шероховатость в тех случаях, когда по поверхности жидкой пленки распространяются волны. В этих условиях бугорки шероховатости могут играть роль своеобразных волноломов , затрудняя течение жидкой пленки и препятствуя образованию волн на ее поверхности. Таким образом, при этом режиме движения двухфазного потока увеличение относительной шероховатости стенок канал может снижать гидравлическое сопротивление. Эти соображения подтверждаются опытными данными, полученными в настоящей работе. При р=80 и 50 ата сопротивление шероховатой трубы приближается к гладкой, а при р=20 ата становится даже существенно ниже гладкой трубы. [c.127]

Высокая теплопроводность и сравнительно слабая зависимость теплофизических характеристик жидких металлов от температуры приводит к тому, что профиль температур в потоке жидкости сравнительно слабо зависит от величины теплового потока. Вследствие этого тепловой поток должен слабо влиять и на гидравлическое сопротивление при течении жидких металлов. [c.43]

Таким образом, законы сопротивления при течении жидких металлов в шероховатых трубах соответствуют законам сопротивления при течении неметаллических жидкостей. [c.56]

Влияние теплового потока на гидравлическое сопротивление при течении сплава РЬ—Bi в трубе диаметром 10 мм и lid —52 было исследовано в работе [9] при этом Re= (40—150) 10 , а тепловая нагрузка изменялась в пределах (О—8)- 0 ккал/(м -ч). Относительно небольшая теплопроводность этого металла приводила к заметным градиентам температуры по сечению потока жидкости даже при умеренных тепловых нагрузках. [c.56]

Значительное число параметров, определяющих гидродинамический и тепловой режимы, при течении жидкости в загруженных сечениях (трубные пучки, засыпки и т. п.), не позволяет решить задачу аналитически. В этих условиях единственным способом установления расчетных закономерностей теплообмена и сопротивления является обобщение опытных данных на основе теории подобия. Представление о характере течения потока в загруженных сечениях может быть получено в результате изучения распределения давления и теплоотдачи по поверхности трубок в пучках различной конфигурации. Отвлекаясь от влияния температурного фактора, изучение теплоотдачи можно осуществить методом аналогии между диффузией и теплообменом. [c.251]

Рис. 5.25. Линии тока (сплошные линии) и изобары (штриховые линии) при течении жидкости в пористом теле теплообменника с изотропным сопротивлением а - Л /Д = 10/10 б-Л /Л =1/1

Найти потерю напора на местные сопротивления при течении жидкости через задвижку диаметром й— )6мм (лг/й = 0,5) и три нормализованных угольника ( /р = 0,1 а =90°), если средняя скорость течения W—l,5 м1сек. [c.85]

Изучение теплообмена и гидравлического сопротивления при течении жидкости, свойства которой существенно изменяются вследствие их зависимости от температуры, стало особенно актуальным в связи с необходимбстью разработки методов расчета теплообмена при высоких тепловых нагрузках. Однако проблема теплообмена и гидравлического сопротивления при переменных физических свойствах жидкости не сводится только к задачам теплообмена При высоких тепловых нагрузках. [c.330]

Не так обстояло дело в XIX в. с механикой жидкости и газа. Инженерная практика накопила к началу века уже довольно много сведений по гидравлике трубопроводов и открытых русел, и XIX в. продолжал приносить новый обширный материал о сопротивлении при течении жидкостей и движении в них тел. Однако математическая теория не давала ответа на самый актуальный вопрос — о величине гидродинамического сопротивления. Успехи обш,ей гидродинамики определялись в течение века главным образом накоплением теоретических результатов, имевших изяш,ную математическую формулировку, но почти не связанных с практическими приложениями (за исключением отчасти теории приливных волн). Соединение инженерной гидравлики с гидродинамикой произошло лишь в XX в. [c.46]

Анализ результатов и условий проведения экспериментов [ 6] позволил сделать вывод о том, что основными причинами, вызьшающими невоспроизводимое повышение сопротивления при течении капельных жидкостей сквозь проницаемые материалы со средним размером пор [c.27]

Более строгий анализ задачи о теплообмене и гидравлическом сопротивлении при переменных свойствах выполнен Б. С. Петуховым и В. Н. Поповым [3.6]. Ими получены аналитические выражения для числа Нус-сельта при течении жидкости с переменными свойствами в круглой трубе. [c.52]

Таким образом, в зоне III влияние шероховатости стенок на гидравлическое сопротивление должно проявляться качественно так же, как и при движении однофазного потока, однако количественное отличие может иметь место. Дело в том, что на величину гидравлического сопротивления оказывает влияние не вся высота бугорка шероховатости, а только та его часть, которая выступает за пределы нленки жидкости. Таким образом, эффективная шероховатость стенки канала в рассматриваемых условиях меньше геометрической. С падением иаросодержания толщина пленки жидкости растет, эффективная шероховатость надает, а величины гидравлических сопротивлений при течении двухфазного потока в шероховатых и гладких трубах сближаются между собой, что подтверждается опытными данными, особенно полученными при давлениях р —20 и 50 ата. [c.126]

Для течения в шероховатых трубах в отсутствие магнитного поля гидравлическое сопротивление при ламинарном режиме практически не отличается от сопротивления при течении в гладких трубах. В поперечном магнитном поле картина течения в шероховатых трубах существенно меняется. Исследование свободного обтекания тел проводящей жидкостью [17] показало, что наложение магнитного поля приводит к увеличению давления в окрестности лобовой части тела и к понижению в кормовой (т. е. к увеличению сопротивления формы), к повышению сопротивления трения вследствие увеличения градиента скорости на поверхности тела, к безотрывности течения при больших значениях индукции магнитного поля и т. д. Обтекание элементов шероховатости, расположенных на стенке, имеет специфические особенности, однако качественно влияние поперечного магнитного поля на течение в обоих случаях аналогично. Численное решение дифференциальных уравнений движения для ламинарного плоскопараллельного течения несжимаемой проводящей жидкости между бесконечными непроводящими плоскостями, имеющими равномерно расположенные призматические выступы квадратного сечения [18], подтверждает это предпо- [c.66]

I > качестве характерного линейного размера в числах Nu и Ре принимают наружный диаметр трубки dg. Потери давления при течении жидкости складываются из потерь на трение при продольном обтекании /пучков труб АРтр, поперечном обтекании АРаоп и потерь на местных сопротивлениях. Потери при движении в трубах [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...