Определение (Jrj по внутреннему относительному

Для определения внутреннего относительного к. п. д. найдем энтальпию при температуре газа 2 = 250 С в конце действительного адиабатного процесса [c.12]

Рис. 1-13. Определение внутреннего относительного к. п. д. проточной части и турбины т) ) на — 5

Следует указать на возможность определения внутреннего относительного к. п. д. отдельных групп ступеней, исключая регулирующую, за которой температурное поле весьма неравномерно, вследствие чего в камере ступени требуется измерение во многих точках. Более надежные данные для регулирующей ступени можно получить из опытов при полном открытии парораспределения. [c.241]

Следовательно, давление пара перед ЦНД равно 0,265 МПа. Для определения внутреннего относительного КПД ЦНД по формуле (5.15) необходимо оценить потери с выходной скоростью из последней ступени. При- [c.158]

R чМо совпадают, эквивалентны. Отсюда следует, что для задания (или определения) любой системы сил, действующих на твердое тело, достаточно задать (определить) ее главный вектор и главный момент относительно некоторого центра, т. е. шесть величин, входящих в левые части равенств (49) и (50) [в случае рассмотренной, в 15 плоской системы сил — три величины, входящие в равенства (27)]. Этим нередко пользуются на практике, например, при задании (определении) аэродинамических сил, действующих на самолет, ракету, автомобиль, или при определении внутренних усилий в частях конструкции (см. задачу 26 в 20). [c.77]

В пластине в три статических уравнения (6.8) входят пять неизвестных функций Мх, Му, Н, Qx и Q,j. Поэтому в общем случае задача определения внутренних усилий в сечениях пластины статически неопределима. Ее можно решить только одновременно определяя и прогибы пластины w = w (х, у). Для этого надо составить разрешающее уравнение относительно функции w. [c.155]

Известно, что изгибающий момент—-это момент относительно оси, а не относительно точки. Это было показано, когда впервые давались понятия о внутренних силовых факторах. Об этом придется напомнить, устанавливая (или напоминая, если об этом говорилось во вводной части курса) связь между изгибающим моментом и нормальными напряжениями. Подчеркивать это обстоятельство при нахождении изгибающих моментов, полагаем, нет надобности, так как все силы расположены в плоскости, перпендикулярной нейтральной оси сечения, и нет различия в определении моментов относительно оси и относительно точки. [c.121]

Если при определении к. п.д. компрессорных машин пренебречь изменением скорости газа в процессе его сжатия и потерями теплоты через корпус компрессора, то получим формулу для политропного к.п.д. компрессора (нагнетателя). Политроп-ный к. п. д. т]пол представляет собой внутренний относительный к.п.д. процесса сжатия при бесконечно малом изменении скорости газа. [c.125]

Итак, если момент касательных сил в сечении относительно центра изгиба равен нулю, то и момент внешних сил относительно центра изгиба должен быть равен нулю, иначе в стержне будут возникать деформации, свойственные не только поперечному изгибу, но и кручению. В дальнейшем целесообразно, очевидно, при определении внутренних силовых факторов приводить касательные силы в сечении не к центру тяжести, а к центру изгиба и под крутящим моментом понимать соответственно внутренний момент относительно центра изгиба. Так, рассматривая, например, стержень, показанный на рис. 4.41, можно сказать, что поскольку линия действия силы проходит через ось z (ось центров изгиба), то крутяш ий момент в сечении равен нулю и стержень закручиваться не будет. [c.193]

Если же в точках Л и В убрать шарниры и тем самым полностью замкнуть контур (рис. 86,6), то мы получим уже не одну, а три внутренние дополнительные связи. Действительно, для определения внутренних сил в сечениях рамы контур необходимо разрезать, но с тем условием, что сечения по одну и другую сторону от разреза друг относительно друга не поворачиваются и не смещаются ни в вертикальном, ни в горизонтальном направле- [c.107]

Прирост энтропии системы вследствие необратимости процесса адиабатического расширения рабочего тела з ступенях турбины равняется разности энтропии рабочего тела в конечной и начальной точках процесса и легко может быть определен по величине внутреннего относительного к. п. д. элемента установки (например, турбины), в которой осуществляется этот процесс. [c.354]

Наименьший внутренний радиус поворота Ri определяется по внутреннему (относительно центра поворота) заднему колесу прицепа или полуприцепа и зависит от конструктивных элементов автомобиля (тягача) и прицепа и от количества прицепов в поезде. Определение R2 для заднего прицепа поезда (при прицепах нормальной конструкции, т. е. с поворотной передней осью) производится путём последовательного решения прямоугольных треугольников, общей вершиной которых является теоретический центр поворота О (фнг. 228). Другие концы последовательно определяемых радиусов (по оси поезда) лежат в точках а, Ь, с, d. [c.170]

Протягиванием обрабатываются внутренние и наружные сквозные поверхности разнообразной формы и размеров, как свободно расположенные относительно базовых поверхностей — свободное протягивание, так и расположенные с определенной точностью относительно последних — координатное протягивание. Свободное протягивание получило наибольшее применение при обработке внутренних поверхностей, координатное — при обработке внутренних и наружных поверхностей. [c.196]

Турбонасосы. Расход пара на турбину питательного насоса может быть определен по общей формуле, в которую входят величины теплопадения, внутреннего относительного и механического к. п. д. турбины, а также потребляемая насосом мощность. Для подсчета расхода пара на приводные турбины заданного типа пользуются также заводскими формулами например, расход пара давл ения около 30 ата на турбины питательных насосов ЛМЗ равен [c.495]

Кривые КПД цикла т] дают только первое приближение при определении оптимального значения начального давления пара ро, при постоянной начальной температуре to. Следующим шагом должен быть учет энергетических потерь турбины, что достигается посредством введения внутреннего относительного КПД турбины Цо1. С учетом этой величины внутренний абсолютный КПД турбоустановки [c.37]

В начале своего классического труда [1] Ляв писал Математическая теория упругости стремится, с одной стороны, найти количественные соотношения, характеризующие деформацию или внутренние относительные смещения в твердом теле, на которое действует статически уравновешенная система сил или которое находится в состоянии малого внутреннего относительного движения, а с другой — получить результаты, имеющие практическое значение для строительства, инженерного дела и других прикладных областей, где приходится иметь дело с конструкциями, материалом для которых служат твердые тела . По-видимому, это высказывание может служить общим определением теории упругости. [c.23]

Если, как это обычно бывает, действующие на тело внешние силы — массовые и поверхностные — заданы и надо определить напряжения в теле, т. е. тройку вектор-функций 5 , то для этого имеем одно дифференциальное уравнение (1.41) с граничным условием (1.40) или эквивалентное им вариационное уравнение (1.42). Таким образом, уравнения статики дают лишь одно уравнение связи между тремя функциями 5 , т. е. задача определения внутренних напряжений в теле является статически неопределимой. Это и понятно, поскольку до сих пор были совершенно независимо рассмотрены внутренние напряжения и внутренние деформации. На самом же деле в реальных телах внутренние взаимодействия частиц (напряжения) зависят от изменения положения частиц друг относительно друга, например от изменения расстояний между атомами, т. е. между напряжениями и деформациями имеются зависимости, которые налагают на напряжения дополнительные ограничения, поскольку перемещения в среде (континууме) должны быть непрерывными функциями координат. [c.60]

Периодические движения различных деталей двигателей, станков и других машин и механизмов приводят, независимо от характера внешних сил, к возникновению периодически изменяющихся инерционных усилий, действующих как на сами движущиеся детали машины или механизма, так и на станины, фундаменты или конструкции, связанные с машиной. Эти инерционные усилия рассматриваются как внешние при определении внутренних усилий взаимодействия между частицами тела. Внешние силы, действующие на детали или на конструкцию в целом, также могут изменяться периодически так действует давление горючей смеси на поршень, стенки и дно цилиндра в двигателях внутреннего сгорания, сопротивление штампуемой массы на рабочие органы штамповочных машин и молотов и т. п. Колебания, приводящие к появлению периодически меняющихся напряжений, могут возникнуть вследствие взаимодействия упругого тела с окружающей средой крыло самолета, лопатка турбины, гребной винт судна, движущиеся поступательно относительно жидкой или газообразной среды, приходят при некоторых условиях в колебательное движение вследствие автоматического изменения угла атаки, инициируемого сопротивлением среды при наличии восстанавливающих упругих усилий колеблющегося тела. К такому типу движений, входящих в класс так называемых автоколебаний, относятся и колебания мостов, мачт, градирен, проводов в воздушном потоке. Периодически изменяющиеся напряжения в телах могут возникнуть также при периодическом изменении температурных и лучевых полей. [c.288]

Применение сенсорных подшипников. Сенсорные подшипники применяют в качестве фиксирующих опор, воспринимающих осевые нагрузки противоположных направлений. Согласно общей рекомендации внутреннее кольцо должно быть установлено на валу с натягом, а наружное кольцо - свободно в отверстии корпуса. Соединительный кабель комплекта выведен радиально с наружного кольца подшипника и должен занимать определенное положение относительно корпуса. Под кабель в корпусе должно быть выполнено отверстие или прорезь шириной 9... 15 мм. [c.336]

И функция ф, определенная в области, внешней относительно поверхности / и внутренней относительно 2, равна [c.244]

В 3.1 доказано, что для определения проекции на какую-либо ось внутренних сил в сечении, действующих со стороны левой части бруса на правую, на эту ось надо спроектировать все внешние силы , приложенные к левой части. Аналогично, чтобы определить момент (относительно какой-либо оси) внутренних сил в сечении, действующих со стороны левой части бруса на правую, надо вычислить момент (относительно этой оси) всех внешних сил, приложенных к левой части. Определение внутренних сил, действующих со стороны левой части бруса на правую, можно производить по внешним силам, приложенным не к левой части, а к правой. В этом случае проекции внешних сил на выбранные оси и их моменты относительно этих осей необходимо взять с обратными знаками. Эти положения позволяют сформулировать следующие правила определения внутренних усилий, возникающих в поперечном сечении бруса для случаев, когда все внешние силы расположены в одной плоскости. [c.229]

Энтальпия пара после турбины (или после етупени турбины) находится из определения внутреннего относительного КПД турбины [c.267]

В качестве исходных зависимо" стей к. п. д. от iij a могут быть приняты обобщенные графики = f u g /с), представленные на рис. 6-27. Для определения внутреннего относительного к. п. д. ступени скорости при (3 100 н-400 из исходного к. п. д. 7] должны быть вычтены потери от влажности и трения диска и (при необходимости) учтено влияние парциальности е, радиального зазора бь- и других параметров. [c.140]

Точное измерение давления и температуры свежего пара и пара отборов особенно важно для правильного определения внутреннего относительного к. п. д. и мощности проточной части (отдельных отсеков) при малой величине располагаемого теплопадения. Например, ошибка при измерениях давления в 1 % и температуры пара в 1° С может вызвать ошибку около 5% в определении величины к. п. д. при Ло = 25 ктл1кг. [c.129]

Дальнейнше усложнения диффузионной теории смесей (учет многотемнературных эффектов, дополнительных внутренних степеней свободы) фактически не меняют существа диффузионного приближения, связанного с пренебрежением динамическими и инерционными эффектами относительного движения компонент и применением законов диффузии для определения этого относительного движения. [c.23]

Напомним в заключение классификацию сил, приведенную в 136 т. I. Обращаем внимание лищь на одно следствие, вытекающее из предварительного определения внутренних сил. Из этого определения видно, что главный вектор и главный момент относительно любой точки системы внутренних сил равны нулю [c.24]

Представим себе брус, нагруженный внешними силами, вызывающими его прямой изгиб в плоскостп гОу (рис. 2.107, й). Рассечем его произвольной плоскостью, совпадающей с поперечным сечением бруса, и отбросим одну из частей, отделенных проведенным сечением (рис. 2.107, б). Для определения внутренних силовых факторов, возникающих в поперечном сечении бруса, надо составить уравнения равновесия для внешних и внутренних сил, действующих на оставленную часть. Из теоретической механики известно, что для плоской системы сил статика дает три уравнения равновесия. Если рассмотреть сумму проекций всех сил на ось z, то станет очевидным, что продольная сила N. равна нулю, так как внешние силы не дают проекций на эту осБТ Этй силы параллельны оси у и, следовательно, для обеспечения равновесия в поперечном сечении бруса должна возникнуть сила, направленная вдоль оси у, т. е. поперечная сила Qy. Наконец, третье уравнение равновесия — сумма моментов относительно оси л — убеждает нас в том, что в сечении должна возникнуть внутренняя пара сил, момент которой уравновесит момент внешних сил относительно оси х. Этот момент. [c.258]

Надо обратить внимание учащихся, что система координат, которой мы пользуемся при определении внутренних силовых факторов, — подвижная, ее начало всегда находится в центре тяжести того поперечного сечения, в котором определяются поперечная сила и изгнбак5щий момент. При определении опорных реакций балок обычно составляют два уравнения моментов относительно центров опор и, следовательно, никакой системой координат не пользуются, но при проверке правильности определения реакций проецируют все силы на ось, перпендикулярную оси балки, т. е. подразумевают некоторую неподвижную координатную систему. Едва ли есть надобность обращать внимание учащихся на наличие двух различных систем координат, но все же при проецировании на ось внешних сил предпочтительнее обозначать эту ось не /у, а V. [c.121]

Деформации сдвига в плоскости адгезионной связи измеряются путем определения величины относительного поворота кольцевых частей образца с помощью рычажного механизма. Рычаг 18 своей кольцевой частью закреплен на наружной неподвижной штанге, а рычаг 19 установлен на выступающей части подвижной внутренней штанги Относительное перемещение рычагов измеряется инди катором 20, снабженным тензометрическими датчиками 21 Электросигналы датчика после усиления поступают на коор динату X потенциометра ПДС-021. Таким образом, результа ты испытания регистрируются в виде диаграммы Р — Д5 Для исследования прочности и деформативности адгезионной связи при высоких температурах предусмотрен нагрев образца электрическим радиационным нагревателем 22 трубчатого типа. Электропитание нагревателя осуществляется от сети однофазного тока. Нагрев образца регулируется терморегулятором ВРТ-3, подключенным к понижающему трансформатору ОСУ-20. Шины понижающего трансформатора соединены с водоохлаждающими токоподводами 23, которые через герметичные уплотнения входят в камеру. Нагрев контролируется хромельалюмелевой термопарой 24, которая через герметичное уплотнение выводится за пределы камеры ЭДС термопары измеряется потенциометром КСП-4. [c.165]

Наряду с термическим КПД, который, как уже было сказано, у турбин довольно высок, важно зпапь также и их полны КПД, равный произведению термического на внутренний относительный КПД, определенный в гл. 3 и характеризующий совершенство машины. Для оценки этой величины необходимо знать минимальное количество работы, необходимое для выполнения того же самого процесса. В большинстве электростанций более 90% энергии топлива идет-на производство пара, системы с парогенератором имеют довольно высокий полный КПД, практически равный термическому КПД. Единственным путем дальнейшего увеличения эффективности использования топлива является переход к методам прямого преобразования теплоты в электрическую энергию. Такие методы существуют II будут рассмотрены в гл. 5. [c.76]

Из самого определения внутренних сил и из принципа равенства действия и противодействия вытекает замечательное свойство этих сил. Так как всякая внутренняя сила /, приложенная It какой-нибудь точке Р системы/ представляет собой действие другой точки Q той же самой системы, то по принципу равенства действия и противодействия существует сила—/, представляющая собой действие точки Р на точку Q и поэ ому тоже внутренняя. (1тсюда вытекает, что внутреннне силы, рассматриваемые в их совокупности, попарно равны и прямо противоположны, так что мы приходим к следующей теореме во всякой материальной системе, находящейся под действием сил, внутренние силы по самой их природе таковы, что приложенные векторы, представляющие эти силы, составляют систему, эквивалентную нулю, или уравновешенную, т, е. систему, результирующий вектор и результирующий момент которой (относительно всякого центра приведения) равны нулю. [c.103]

Рассматриваемая ГТУ состоит из компрессора, регенератора, камеры сгорания, двух газовых турбин, одна из которых служит для привода компрессора, а другая — электрического генератора. Приняты следующие обозначения т-элементов схем класса ГТУ э01 — воздушный компрессор, э02 — регенератор (газовоздушный теплообменник), эОЗ — камера сгорания, э04 — газовая турбина, э05 — электрический генератор, эОб — тройник (раздвоитель) по продуктам сгорания. В определениях т-элементов использованы обозначения ЖВ — расход воздуха, ТВ — температура воздуха, ИВ — энтальпия воздуха, ЖГ — расход продуктов сгорания, ИГ — энтальпия продуктов сгорания, М — мощность, КАП — показатель адиабаты, КЭК — внутренний к.п.д. компрессора, КЭКМ — механический к.п.д. компрессора, КЭТ — внутренний относительный к.п.д. турбины, КЭТМ — механический к.п.д. турбогенератора, ЕПС — степень повышения давления в компрессоре и степень понижения давления в турбине. [c.70]

Таким образом, применение промежуточного перегрева острым или отборным паром для снижения влажности пара в проточной части турбины менее эффективно с точки зрения экономичности термодинамического цикла, чем использование промежуточной сепарации влаги в вынесенных сепараторах или применение влагоудаляющих устройств в ступенях турбины. Применение промежуточного перегрева может быть оправдано только необходимостью обеспечения допустимого по условиям длительной надежности работы лопаточного аппарата значения конечной влажности пара в последних ступенях турбины или существенным повышением внутреннего относительного к.п.д. турбоустановки из-за снижения влажности пара в ступенях. Учет последнего обстоятельства достаточно сложен, так как пока нет надежных методов определения действительной влажности пара в ступени, методов расчета количества удаленной влагоулавливающими устройствами влаги, а также величины потерь от влажности. [c.85]

До настоящего времени нет сколько-нибудь определенных воззрений относительно связи между внешним и внутренним теплообменом в процессах охлаждения или нагрева тел. Решение этого вопроса представляет весьма актуальную задачу, поскольку процессы с нестационарной теплопроводностью находят широкое применение в инженерной теплофизике. В частности, широко црименяется для определения коэффициента теплоотдачи метод, получивший в теории регулярного теплового режима название метод альфакалориметра . [c.613]

Иа ступени № 1 экспериментально обнаружено (рис. 6-18), что, начиная с определенного значения uj o, внутренний относительный к. п. д. ступени увеличивается менее интенсивно, чем в обычных ступенях. При достижении отношения скоростей uj a, равного 0,22—0,23, к. п. д. ступени резко снижается, затем снова намечается некоторый его подъем при ы/со>0,25. Одновременно с падением к. п. д. резко увеличивается степень реактивности ступени (рис. 6-19) как в корневом, так и в периферийном сечениях, причем в периферийном сечении степень реактивности растет значительно сильнее, чем в корневом. [c.135]

Аналитический метод определения температуры начала промежуточного перегрева — приближенный, как и приведенное ранее соотношение давлений промежуточного перегрева пара рп.п и начального давления свежего пара. На оптимальное значение давления промежуточного перегрева (или температуру его начала) вл ияют температуры свежего пара и пара после промежуточного перегрева значения внутреннего относительного КПД отдельных частей турбины, конструктивные факторы. В конечном счете оптимальное давление промежуточного перегрева пара выбирают на основе вариантных технико-экономических расчетов. [c.41]

Расчет на сейсмостойкость проводится с учетом одновременного сейсмического воздействия по трем взаимно перпендикулярным направлениям (вертикального и двух горизонтальных) при определенных значениях относительного демпфирования. Участки трубопровода рассчитываются на два сочетания нагрузок - расчетное эксплуатационное нагружение совместно с проектами землетрясения и расчетное эксплуатационное нафуже-ние совместно с максимальным расчетным землетрясением. При этом учитываются только те эксплуатационные нагрузки, которые не релаксируют при возникновении в конструктивных элементах местной или общей пластической деформации (вес, внутреннее давление газа и т.п.). [c.547]

Рис. 10.5. Графики для определения предельных относительных прогибов А нежестких аэродромных покрытий, устраиваемых на грунтах а — суглинках, глинах, супесях (включая грунты с примесью гравия) б—песчаных пылеватых в — песчаных крупных, средней крупности и мелких, галечников цифры на линиях графика обозначают внутреннее давление воздуха в пневматиках колес воздушного судна, МПа

Рассмотрим, нупример, теченне вокруг цилиндра (движение npewiaia-гается двухмерным). При соответствующих скорости течения и размерах тела получается течение, изображенное на фиг. 59 таблицы 24. На противоположных сторонах цилиндра периодически образуются вихри с попеременно противоположным направлеиием вращения. Эти вихри долго не смешиваются с внешним течением и сохраняются еще далеко позади тела, оставаясь при этом в определенном расположении относительно друг друга. Только постепенно эти вихри затухают вследствие внутреннего трения. [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...