Степень реактивности ступени

Степенью реактивности ступени называется отношение располагаемого теплоперепада на рабочих лопатках Аг к располагаемому теплоперепаду ступени ho = h +h2 (где А,—располагаемый теплоперепад в соплах), т. е. [c.105]

Задача 3.2. В реактивной ступени пар с начальным давлением Рй=, 9 МПа и температурой /о = 380°С расширяется до />2=1,3 МПа. Определить степень реактивности ступени, если располагаемый теплоперепад на рабочих лопатках /12 = 48 кДж/кг. [c.107]

Задача 3.3. Определить степень реактивности ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени Ло=120 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,96 и действительная скорость истечения пара из сопл С] = 335 м/с. [c.107]

Задача 3.10. В реактивной ступени пар с начальным давлением ро = 3 МПа и температурой Го = 390°С расширяется до 2=1,7 МПа. Определить действительную скорость истечения пара из сопл и окружную скорость на середине лопатки, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,965 степень реактивности ступени р = 0,5 и отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл и/с,-0,45. [c.108]

Задача 3.11. В активной ступени пар с начальным давлением Ро=3 МПа и температурой о = 450°С расширяется до Pi = 1,6 МПа. Определить действительную скорость истечения пара из сопл, окружную скорость на середине лопатки и относительную скорость входа пара на лопатки, если скоростной коэффициент сопла = 0,96, угол наклона сопла к плоскости диска ai= 16°, средний диаметр ступени d=0,9 м, частота вращения вала турбины = 3000 об/мин, начальная скорость пара перед соплом Со = 150 м/с и степень реактивности ступени р = 0,12. [c.108]

Задача 3.17. В реактивной ступени пар с начальным давлением ро 2,4 МПа и температурой /о = 360°С расширяется до р2 = = 1,6 МПа. Определить абсолютную скорость выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла (р — 0,96, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл и/с, = 0,45, относительная скорость выхода пара из канала между рабочими лопатками W2 = 350 м/с, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 21°30 и степень реактивности ступени р-0,48. [c.110]

МПа. Определить потери тепловой энергии в соплах и на лопатках, если скоростной коэффициент сопла <р = 0,94, скоростной коэффициент лопаток i/f = 0,89, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл u/ i = 0,44 и степень реактивности ступени р = 0,5. [c.119]

Задача 3.31. Определить потери тепловой энергии в соплах, на лопатках и с выходной абсолютной скоростью в реактивной ступени, если энтальпия пара на входе в сопло /о = 3400 кДж/кг, энтальпия пара на выходе из сопла /j = 3250 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ср = 0,96, скоростной коэффициент лопаток = 0,9, угол наклона сопла к плоскости диска 1 = 15°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл w/ i = 0,49, угол выхода пара из рабочей лопатки J32 = 24° и степень реактивности ступени р = 0,48. [c.120]

Задача 3.37. Определить относительный внутренний кпд реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени Ao=100 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,94, скоростной коэффициент лопаток ф = угол наклона сопла к плоскости диска ai = 18°, средний диаметр ступени /=0,95 м, частота вращения вала турбины и = 3600 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 20 20, степень реактивности ступени р = 0,45, расход пара М=22 кг/с и расход пара на утечки Му,= = 0,4 кг/с. Потерями теплоты на трение и вентиляцию пренебречь. [c.123]

Задача 3.43. В реактивной ступени перегретый пар с начальным давлением />о = 2 МПа и температурой /о = 350°С расширяется до рг = Л МПа. Определить площадь выходного сечения суживающегося сопла, если скоростной коэффициент сопла Ф = 0,95, расход пара через сопло М=, 1 кг/с, коэффициент расхода сопла Hi = 0,95 и степень реактивности ступени р = 0,5. [c.128]

Задача 3.46. В реактивной ступени перегретый пар с начальным давлением 7 о= 1,4 МПа и температурой /о= 350 С расширяется до / 2=0,35 МПа. Определить площадь выходного и минимального сечений расширяющегося сопла, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,96, расход пара через сопло Л/=1,8 кг/с, коэффициент расхода сопла jXi = 0,96 и степень реактивности ступени р = 0,5. [c.129]

Задача 4.5. В реактивной ступени газ с начальным давлением / о = 0,48 МПа и температурой /о = 800°С расширяется до 2 = 0,26 МПа. Определить степень реактивности ступени, если теплоперепад на лопатках /22 = 86,5 кДж/кг, показатель адиабаты к= 1,4, и газовая постоянная Л=288 Дж/(кг К). [c.150]

Задача 4.6. Определить работу 1 кг газа на лопатках в реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад Ao=110 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,965, скоростной коэффициент лопаток ф = 0, 6, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 16°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения газа из сопл u/ i = 0,44, угол" выхода газа из рабочей лопатки равен углу входа газа на рабочую лопатку 2 = 1 = 22° и степень реактивности ступени р = 0,5. [c.150]

Задача 4.9. В реактивной ступени i аз с начальным давлением Ро = 0,48 МПа и температурой /о = 800°С расширяется до р = = 0,26 МПа. Определить относительный внутренний кпд ступени, если скоростной коэффициент сопла (р = 0,96, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,95, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 22°, угол выхода газа из рабочей лопатки 2 = 24°, средний диаметр ступени d=OJl м, частота вращения вала турбины л =6000 об/мин, степень парциальности ступени е= 1, высота лопаток /] = 0,06 м, удельный объем газа v=l,51 м /кг, степень реактивности ступени р = 0,35, расход газа в ступени Л/г=20 кг/с, расход газа на утечки Му, = 0,2 кг/с, показатель адиабаты к =1,4 и газовая постоянная Л = 287 Дж/(кг К). [c.151]

Степень реактивности ступени — отношение части располагаемого теплоперепада Н), ступени, срабатываемого в рабочем колесе, к полному располагаемому теплоперепаду Но ступени. [c.182]

Относительное влияние теплообмена на располагаемые тепло-перепады в охлаждаемой газовой турбине невелико. Поэтому выбор числа ступеней и разбивка между ними теплоперепада могут быть, с достаточным основанием, произведены так, как это обычно делается для неохлаждаемых турбин. То же следует сказать, о выборе степени реактивности ступеней, определяющей разбивку перепадов давления между подвижными и неподвижными венцами. Тогда весь тепловой расчет может производиться на основе любой применяемой методики. Специфика, связанная с теплообменом, найдет отражение лишь при расчете отдельных лопаточных венцов. [c.123]

Интенсивность эрозии зависит от марки металла, силы удара капель, т. е. от содержания влаги в паре и размера капель, профиля лопаточного аппарата, степени реактивности ступени, величины окружной скорости и т. д. Для ограничения эрозии последних ступеней и повышения надежности, а также экономичности работы турбины необходимо ограничивать влажность пара при входе в последнюю ступень величиной, обычно не выше 12—15%. [c.91]

В общем случае часть этого перепада срабатывается в сопловой решетке, а часть — в рабочей. Отношение изоэнтропного перепада, приходящегося на рабочую решетку /Гр , к общему располагаемому теплоперепаду на ступень Ад, 5, называется теоретической степенью реактивности ступени и определяется формулой [c.85]

Рис. XII.17. Степень реактивности ступеней 1А и 1Б

На изменение степени реактивности ступени существенное влияние оказывают толщина выходных кромок, высота лопаток, отношение давлений на ступень и т. д. [c.333]

На изменение степени реактивности ступени существенное влияние оказывает толщина выходных кро- [c.104]

Рис. 5-17. Изменение степени реактивности ступени в зависимости от отношения скоростей и/со и начальной влажности г/о. а — радиально-осевая ступень с лопаточным сопловым аппаратом / —Д<=100°С и Д/-7 С 2 — /п=0.8% 3 — /0=4,5% б —с безлопаточным сопловым аппаратом / —Ai=100 2—i/o—0,5% 3 — i/o=I.8% 4—J/o=7,6% — влияние начальной влажности на изменение степени реактивности при и/со-0,65.

Степень реактивности р. Степенью реактивности ступени называется отношение адиабатической работы рабочего колеса к адиабатической работе ступени [c.41]

Степень реактивности ступени. Под степенью реактивности понимают отношение располагаемого теплоперепада в колесе к располагаемому теплоперепаду в ступени, т. е. (см. рис. 9.6) [c.148]

В то же время при одинаковых значениях Wi и Шг в обеих схемах работа сжатия воздуха в колесе остается неизменной. Следовательно, увеличение -ад.ст происходит при этом благодаря увеличению работы сжатия воздуха в направляющем аппарате (вследствие увеличения Сг), что означает снижение степени реактивности ступени. Снижение рк при увеличении Сщ следует и из формулы [c.62]

Из формулы (2.45) следует, что в ступени с постоянной реактивностью осевые скорости воздуха претерпевают значительные изменения вдоль радиуса. На рис. 2.21 показано изменение осевой и окружной составляющих скоростей в различных сечениях и числа M.WI для такой ступени. Для сравнения там же штриховыми линиями нанесены соответствующие величины для ступени, имеющей те же данные на среднем радиусе, но выполненной с постоянной вдоль радиуса циркуляцией. Сравнение показывает, что закон постоянства степени реактивности ступени обеспечивает значительно более благоприятное распределение предварительной закрутки и [c.74]

Степень реактивности ступени представляет собой отношение располагаемого теплоперепада в рабочем колесе к располагаемому теплоперепаду в ступени [c.192]

Задача 3.7. В реактивной ступени пар с начальным давлением Ро=1,6МПа и температурой fo = 450° расширяется до Р2= МПа. Определить действительную скорость истечения пара из сопл, если скоростной коэффициент сопла tp = 0,95 и степень реактивности ступени /з = 0,5. [c.108]

Задача 3.26. Определить работу 1 кг пара на лопатках в реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени Ао=240 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,96, скоростной коэффициент лопаток ф = 0,9, угол наклона сопла к плоскости диска 1 = 16°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл uj i —0,44, относительная скорость входа пара на лопатки Wi=260 м/с, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 1 —2° и степень реактивности ступени р = 0,48. [c.116]

Задача 4.4. В реактивной ступени газ с начальным давлением />0 = 0,29 МПа и температурой /о=820°С расширяется до 2 = 0,15 МПа. Построить треугольник скоростей, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,965, угол наклона сопла к плоскости диска t = T, скоростной коэффициент лопаток ф = 0,Ю5, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения газа из сопл и/с, = 0,5, угол выхода газа из рабочей лопатки 2 = 20°, степень реактивности ступени р = 0,48, показатель адиабаты к=, ЪА и газовая постоянная Л = 288 ДжДкг К). [c.149]

Степень реактивности ступени (рис. 4.6) Рт = Н л/Но. Располагаемый теплопере-пад в паровой или газовой турбине равен идеальной работе адиабатного расширения, определяемой по уравнению (1.209). Удельная работа /, турбины, т. е. техническая работа /тех, которую [c.182]

Градиент степени реактивности ступени 3, закрутка потока в межвенцевом зазоре которой соответствует вращению твердого тела (показатель п = —1), согласно расчетным и экспериментальным данным,—отрицательный (рис. ХН.1). Однако опытная степень реактивности рт. с на среднем диаметре ступени 3 приблизительно на 15% выше расчетной, равной рт. с ступени 1. Повышение рт. с ступени 3 вызвано тем, что живые сечения решеток ее НА и РК не были согласованы по условию равенства интегрального расхода [см. формулу (XI.31)]. Это привело к появлению отрицательных углов атаки при входе потока на РЛ и повышению характеристического числа (u/ o)opt (рис. ХП.1). Следовательно, при расчете на цилиндрических поверхностях тока ступеней с ТННЛ, имеющих существенно переменные по высоте плотность рабочего тела и проекции скоростей iz и 2z, решетки их НА и РК должны быть обязательно согласованы по расходу. [c.207]

Изменения степени реактивности при отклонениях отнощений давлении (ео = =PilPo) и скоростей (и/со) от расчетных значений на перегретом паре учитываются по методике, изложенной в [Л. 52]. Влияние влажности пара на изменение степени реактивности ступени может быть определено следующим образом. [c.351]

На рис. 12-24,6 приведено сопоставление опытных данных Ар =/( /о), полученных на ступенях с разными высотами лопаток, с результатами расчетов по формулам (12-26) и (12-27). Экспериментально полученное повышение степени реактивности ступени при работе па влажном паре хорошо совпадает с результатом расчетов по формуле (12-26). В зоне больших значений начальной влажности пара (уо>6%) расчет дает большее изменение Др, чем получено в эксперименте. Это, ио-видимому, объясняется тем, что при выводе формулы (12-26) не учитывалось изменение утечек пара через надбандажные уплотнения, вызванное ростом реакции при работе па влажном паре. [c.355]

Уже первые опытные данные по определению эффективности влагоулавливающих устройств показали сложную зависимость сепарирующейся из проточной части влаги от геометрических размеров и расположения влагоулавливающих устройств. На процесс сепарации существенное влияние оказывают отношение давлений o=PilPo, степень реактивности ступени, отношение скоростей ы/со, числа М, Re и другие режимные параметры. Это объясняется тем, что попадание влаги в камеры влагоуловителей связано с расположением приемных каналов по отношению к траектории капель. На нее существенно влияют геометрические и режимные параметры ступени. Так, например, при u/ q = 0 влага смещается в радиальном направлении только за счет естественной раскрутки потока, а при и/соФ О преобладающее значение приобретают центробежные силы и дробление капель. Аналогичное явление наблюдается при изменении чисел М и Re, когда меняется сила взаимодействия между фазами и соответственно траектории их. [c.364]

Зная при нерасчетном режиме приближенные значения давлений пара перед и за ступенью, а также температуру перед или за ступенью и степень реактивности ступени, можно определить приблил<енные же значения потерь, к. п. д. ступени, ее мощности и т. п. [c.607]

Иа ступени № 1 экспериментально обнаружено (рис. 6-18), что, начиная с определенного значения uj o, внутренний относительный к. п. д. ступени увеличивается менее интенсивно, чем в обычных ступенях. При достижении отношения скоростей uj a, равного 0,22—0,23, к. п. д. ступени резко снижается, затем снова намечается некоторый его подъем при ы/со>0,25. Одновременно с падением к. п. д. резко увеличивается степень реактивности ступени (рис. 6-19) как в корневом, так и в периферийном сечениях, причем в периферийном сечении степень реактивности растет значительно сильнее, чем в корневом. [c.135]

Ркс. 6-19. Зависимость степени реактивности ступеней № 1 (вверху) и Л 4 (внизу) (табл. 6-4) от отношения скоростей uj a для различных значений конечной влажности (6 = 220, ро = 20 Ka l Afi). [c.136]

Влияние радиального зазора на КПД и напор ступени воз-растает с увеличением относительного радиального зазора = = (где h — длина лопатки), степени реактивности ступени, [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...