Естественные конвективные потоки

В задачах второй группы рассматриваются потоки, возникающие в поле тяжести вследствие теплового расширения, и при этом предполагается, что никаких других причин, обусловливающих движение, не имеется. При решении таких задач требуется одновременно с полем скоростей найти и температурное поле. Потоки, являющиеся предметом исследования задач второй группы, называются естественными конвективными потоками. [c.525]

Во время работы турбины на ВПУ необходимо периодически контролировать разность температур верха и низа цилиндров. Металл нижней половины цилиндров всегда остывает быстрее. Это объясняется следующим. Вокруг цилиндра образуются естественные восходящие потоки воздуха (нагретый воздух поднимается вверх, а его замещает более холодный воздух из помещений машинного зала), изоляция неплотно прилегает к нижней половине цилиндра, часто наблюдаются трещины в толстом слое изоляции и отслоение изоляции от металла корпуса несмотря на наличие металлического каркаса и бандажа. Кроме того, нижняя часть цилиндра имеет дополнительную теплоотдачу через опорные лапы и трубопроводы отборов внутри корпусов цилиндров имеются конвективные потоки воздуха, причем более нагретый воздух поднимается в верхнюю часть корпуса. [c.119]

Однако модель с сосредоточенными параметрами в ряде случаев достаточно точно описывает поведение системы. К таким системам относятся равномерно обогреваемый бак с мешалкой (рис. 2-4). Тщательное перемешивание жидкости обеспечивает постоянство параметров в объеме. Такое перемешивание может быть и естественным за счет конвективных потоков (коллектор, барабан парогенератора). [c.46]

На рис. 5-2, а изображена тепловая модель аппаратов группы Б в герметичном корпусе, а на рис. 5-3 показан характер движения конвективных потоков воздуха около гладких плат. Причиной движения воздушных потоков в аппарате с герметичным корпусом является разность плотностей воздуха, нагретого в средней части аппарата и более холодного у стенок корпуса в аппарате с перфорированным корпусом естественная вентиляция возникает из-за разности плотностей воздуха внутри аппарата и вне его. [c.144]

Иной подход к проблеме поддержания магнитного поля звезд в среднем на стационарном уровне принят в работе и дополняющей ее работе В этих работах используются полуколичественные соображения, основанные на рассмотрении конкретных условий в металлическом ядре Земли и в звездах. Как было показано в неоднородное вращение звезд, которое само по себе может быть объяснено конвективными движениями, выравнивающими угловой момент во всех точках вращающейся звезды, должно приводить к образованию из начального дипольного поля тороидального поля (силовые линии которого охватывают ось вращения звезды). Этот процесс возможен только в одном направлении обратный процесс образования дипольного поля из тороидального при цилиндрически симметричном распределении скорости не происходит. Для регенерации дипольного поля должна существовать некоторая асимметрия движения. Наиболее естественной причиной такой асимметрии следует считать радиальные конвективные потоки. В результате действия силы Кориолиса эти потоки имеют характер циклонов, которые деформируют силовые линии тороидального поля и образуют из них петли, дающие вклад в начальное дипольное поле. Наиболее полно такая схема регенерации дипольного поля в неоднородно вращающемся проводящем жидком шаре, содержащем конвективную зону, рассмотрена Паркером [c.34]

Конвективный пароперегреватель котельного агрегата экранного типа с естественной циркуляцией обычно выполняют из двух последовательно расположенных групп змеевиков (рис. 25-2). Насыщенный пар из барабана котла поступает в камеру 2, из которой он проходит в систему змеевиков 6, где пар движется навстречу потоку дымовых газов, т. е. противоточно ему, что повышает эффективность использования поверхности нагрева. [c.295]

На рис. 6.2 представлена зависимость коэффициента теплоотдачи а от плотности теплового потока q при кипении воды в большом объеме под атмосферным давлением. Участок АВ этой кривой соответствует конвективному теплообмену в однофазной среде в условиях естественной конвекции. Участок D характеризует область развитого пузырькового кипения, при котором на теплоотдающей поверхности наблюдается уже весьма большое число действующих центров парообразования. Между областями естественной конвекции в однофазной среде и развитого пузырькового кипения имеется переходная зона, в которой паровую фазу генерируют отдельные центры. С увеличением плотности теплового потока число действующих центров парообразования быстро растет и это способствует интенсификации процесса теплообмена. Многочисленные опытные данные показывают, что в области развитого пузырькового кипения коэффициент теплоотдачи а пропорционален плотности теплового потока, q в степени, примерно равной 0,7 , т. е. [c.164]

Котел - барабанного типа. Экономайзер расположен в нижней части конвективной шахты. Помимо топочных экранов, испарительные поверхности расположены в одном из теплообменников кипящего слоя. Ограждающие стены теплообменников также включены в испарительный контур. В топочных экранах предусмотрена естественная циркуляция воды, в остальных поверхностях, включая часть экранных труб, имеющих горизонтальные и слабонаклонные участки, - принудительная. Поверхности пароперегревателя расположены как в конвективной шахте, так и в выносных теплообменниках. Регулирование температуры перегрева осуществляется впрыскивающим пароохладителем. Поверхности промежуточного пароперегревателя расположены в конвективной шахте и в одном из выносных теплообменников. Температура пара на выходе из промежуточного пароперегревателя регулируется путем изменения потока рециркулирующих горячих частиц. [c.238]

Значительное влияние оказывает величина ускорения на теплоотдачу за счет естественной конвекции (до возникновения и во время кипения). Результаты ряда экспериментов удовлетворительно согласуются с критериальными уравнениями [92], из которых следует пропорциональность коэффициента теплоотдачи величине Поскольку конвективная теплоотдача вносит определенный вклад в общий процесс передачи тепла к кипящей жидкости, то при сравнительно малых тепловых потоках с возрастанием ускорения происходит повышение коэффициента теплоотдачи при кипении. По мере увеличения теплового потока зависимость коэффициента теплоотдачи от ускорения становится более слабой и, начиная с [c.85]

Состояние учения о свободной конвекции в настоящее время таково, что многие стационарные задачи имеют точные или приближенные аналитические решения. Среди аналитических работ преобладают исследования ламинарных потоков, возникающих при свободной конвекции. Труднее математической обработке поддаются вопросы свободной конвекции при турбулентном течении в пограничном слое. В этом случае, как и в случае ламинарного режима, для описания теплообмена в условиях свободной конвекции применяются методы теории подобия с широким использованием эксперимента. Изучение вопросов нестационар- ной свободной конвекции имеет также большое значение. Одним из важнейших вопросов теории нестационарного теплообмена в условиях свободного движения является вопрос о влиянии вибраций на конвективные процессы. Вибрационный эффект, создаваемый или перемещением нагретой поверхности в окружающей среде или подводом возмущений в виде акустических или других периодических колебаний к самой среде, может изменить теплоотдачу в несколько раз. Такое изменение теплоотдачи позволяет качественно по-другому подходить к решению новых задач в условиях естественной конвекции, и в настоящее время обширные исследования посвящены этому вопросу. Получить общее аналитическое решение задачи не всегда удается, поэтому большинство работ посвящено экспериментальному и аналитическому исследованию частных случаев. [c.143]

Эксперименты показывают, что при значительной интенсивности колебаний, когда амплитуды колебания достаточно велики, теплоотдача в условиях колебаний возрастает. Более интенсивные колебания приводят к деформации и разрушению вторичных вихревых течений вблизи поверхности. Это приводит к увеличению эффекта передачи тепла теплопроводностью. Так, например, при колебаниях в направлении потока естественной конвекции горизонтально расположенного нагретого цилиндра более высокие скорости потока внешней вихревой системы, взаимодействуя с полем скоростей свободной конвекции, приводят к увеличению скорости в свободно-конвективном пограничном слое в нижних областях цилиндра. Вследствие этого можно ожидать уменьшения толщины теплового пограничного слоя на нижней поверхности цилиндра и турбулизации потока на верхней поверхности цилиндра. В результате эти эффекты способствуют увеличению интенсивности теплообмена. [c.165]

Подстановка выражений (10-44) в уравнения пограничного слоя для осредненного движения приводит к обыкновенному дифференциальному уравнению с решениями, удовлетворяющими условию постоянства потока количества движения только при / (х — x,) и ио-ч-(х—х ) (это строго выполняется при (Ы1 и)<М1]. В автомодельном потоке этой категории структура турбулентной вязкости и распределения осредненной скорости развивается естественным путем, самопроизвольно, из автомодельных форм на значительном расстоянии вверх по потоку члены в уравнениях движения и энергии, выражающие конвективный перенос осредненным движением соответствующих свойств, имеют тот же порядок величины, что и члены, выражающие локальные эффекты, такие как градиент касательного напряжения или величина порождения энергии турбулентных пульсаций. [c.343]

Так, например, теплообмен между внутренним и внешним стеклами оконной рамы осуществляется естественной конвекцией (при условии, что расстояние между стеклами достаточно для циркуляции воздуха). Если температура внутреннего стекла (рис. 13-1) имеет значение Л, а внешнего — /2, и при этом t > 2. то конвективный теплообмен внутри рамы будет протекать по следующей схеме частицы воздуха, соприкасаясь с белее нагретой поверхностью внутреннего стекла (имеющего температуру /1), нагреваются. Их плотность уменьшится и, таким образом, тепловые частицы поднимутся вверх, оттесняя вправо и вниз более холодные, а значит, и более плотные частицы воздуха. В то же время нагретые частицы, отдав тепло правому (наружному) стеклу, снова станут более плотными и опустятся вниз. Так, благодаря разным плотностям воздуха соответственно его температуре, внутри оконной рамы создается круговая циркуляция тепловых и холодных его потоков, как показано стрелками на рис. 13-1. [c.105]

Теоретический расчет конвективного теплообмена потока жидкости в трубах осложняется влиянием ряда эффектов, таких, например, как формирование и взаимное влияние скоростных и температурных полей в потоке, влияние естественной конвекции на ламинарное течение в трубах, влияние температурных неоднородностей при переносе тепла турбулентными массами к стенке и др. [c.334]

Наблюдаемые долготно-широтные осцилляции пятен, включая БКП и БТП, напоминают движение верхней части вихря в стабильно стратифицированном сдвиговом потоке. Подобно упорядоченным зональным течениям, их естественно рассматривать с позиций формирования гидрологического цикла в стратифицированной газожидкой среде, с учетом ее химического состава, энергетики и выполнения критерия устойчивости. Понимание всей совокупности гидрометеорологических элементов такой системы, включая взаимосвязь конвективных движений в недрах и атмосферах планет-гигантов со спецификой планетарной циркуляции и турбулентных процессов, наблюдаемых на уровне облаков, при различных соотношениях внутренней и солнечной энергии, является одной из актуальных задач геофизической гидродинамики. [c.40]

При разделении энергии Eq на две части Е ш D нет необходимости определять энергию волны по отношению к состоянию полного термодинамического равновесия. Процесс перехода осуществляется через ряд неравноценных по времени этапов. Элемент среды, вовлеченный в движение взрывной волной, сравнительно быстро приходит в состояние механического равновесия, в котором его движение практически прекращается. Последующий процесс выравнивания температуры, которая оказалась различной в разных точках среды, происходит, однако, настолько медленно, что интенсивность излучаемых при этом волн ничтожно мала. Таким образом, естественно определять энергию волны по отношению к состоянию механического равновесия с неравномерным конечным распределением температуры. Более того, в некоторых случаях целесообразно определить энергию волны по отношению к состоянию определенного вида гидродинамического течения. Например, так отделяется энергия взрывной волны от энергии несжимаемого потока при взрыве в жидкостях. Другой пример такого течения представляет конвективное движение нагретого воздуха в поле тяжести при взрыве в атмосфере. [c.294]

Т1рй наложении возмущений в виде колебаний на естественный конвективный поток возникают термоакустические течения [51]. [c.164]

Примером естественного конвективного потока может служить движение воды в системе водяного отопления, примером вынужденного потока — движение воды в радиаторе самолета. В обоих случаях тепло переходит от горячей воды в воздух, но при этом осуществля- [c.525]

Естественные конвективные потоки, а) Если единственной причиной движения жидкой среды являются разности плотности, вызванные тепловым расширением среды, то потоки, возникающие таким путем, называются, в отличие от вынужденных потоков, естественными конвективными потоками. Если естественные потоки возникают в пространстве, не ограниченном стенками, то они называются также свободными конвективными потоками. В свободных потоках поле давлений получается обычно почти в точности таким же, каким оно было бы в невозмущенной среде под действием силы тяжес-ти . Поэтому для исследования таких потоков можно воспользоваться искусственным приемом, изложенным в 12, п. а), т.е. вычесть из действительного давления весовое давление. Тогда полученная разность, т. е. кинетическое давление, на основании только что сказанного, практически будет равна нулю, и в качестве единственной причины движения останется только сила, равная разности между весом и статической подъемной силой, т.е. g p — рх) на единицу объема, где рг есть невозмущенная плотность, которую обычно можно рассматривать как постоянную. Этой силе соответствует ускорение, равное [c.545]

Вихревые плазматроны или плазмотроны с вихревой стабилизацией плазменного жгута известны давно, и их характеристики можно найти в изданных зарубежных и отечественных монофа-фиях. Однако устройства, генерирующие поток плазмы заданных параметров, целенаправленно использующие характерные особенности эффекта Ранка, впервые были описаны в 1992 г. [148]. Особенность таких устройств — это уже отмеченное ранее естественное конвективно-пленочное охлаждение корпусных элементов подаваемым через сопло закручивающего устройства потоком интенсивно закрученного газа, перемещающегося от сечения соплового ввода к противоположному концу вихревой камеры плазмотрона в виде квазипотенциального периферийного вихря. Одновременно осуществляя аэродинамическую стабилизацию, вихревые плазмотроны на базе вихревых энергоразделителей Ранка позволяют заметно повысить интенсивность повышения температуры плазменного факела при увеличении коэффициента теплоотдачи. Термический КПД в опытах составлял 85 94% [c.353]

Естественная интерпретация соотношения (98.8) заключается в том, что помимо конвективного потока импульса с проекциями рм/МА существует вязкий поток импульса Р<5,а - П/а, связанный не с упорядоченным движением газа (конвекцией), а с хаотическим тепловым движением. Это движение приводит также к втеканию и вытеканию импульса через границы объема V и характеризуется значениями тензора Рдцс — П,А на границе объема V. Источником полного импульса [c.565]

Теплообмен в условиях естественной конвекции осуществляется при местном нагревании или охлаждении среды, находящейся в ограниченном или неограниченном пространстве. Этот вид конвективного переноса тепла играет преимущественную роль в процессах отопления помещений и имеет значение в различных областях техники. Например, нагревание комнатЬого воздуха отопительными приборами, а также нагревание и охлаждение ограждающих конструкций помещений (стены, окна, двери и пр.) осуществляется в условиях естественной конвекции, или так называемого свободного потока. Естественная конвекция возникает в неравномерно нагретом газе или жидкости, находящейся в ограниченном или неограниченном пространстве, и может влиять на конвективный перенос тепла в вынужденном потоке среды. В больших масштабах свободное перемещение масс среды, вызванное различием ее плотностей в отдельных местах пространства, осуществляется в атмосфере земли, водных пространствах океанов и морей и т. д. За счет естественного движения нагретого воздуха в зданиях осуществляется его вентиляция наружным воздухом. Исследованием свободной конвекции занимался еще М. В. Ломоносов, который применял подъемную силу нагретых масс воздуха для устройства вентиляции шахт, а также для перемещения газов в пламенных печах. К настоящему времени достаточно полно изучен естественный конвективный теплообмен для тел простейшей формы (плита, цилиндр, шар), находящихся в различных средах, заполняющих пространство больших размеров по сравнению с размерами самого тела. Этот вид теплообмена подробно изучался в СССР академиком М. В. Кирпичевым и его сотрудниками. [c.323]

Наличие этих механизмов иллюстрируется картой устойчивости, представленной на рис. 134. В случае чисто бокового подогрева (R = 0) течение становится неустойчивым при некотором критическом значении числа Грасхофа (G = 575 для Р=1 и 1). Увеличение R приводит к возрастанию скорости стационарного движения вследствие этого гидродинамическая устойчивость встречных конвективных потоков понижается — критическое число Грасхофа уменьшается (линия /). При R- я скорость стремится к бесконечности, и течение становится неустойчивым при сколь угодно малом G. Переход через критическую точку я сопровождается инверсией скорости, а интенсивность стационарного движения уменьшается. При этом, естественно, повышается гидродинамическая устойчивость (линия 2). Между линиями / и 2 заключена полоса гидродинамической неустойчивости, внутри которой возмущения монотонно нарастают. [c.341]

Число Грасгофа играет существенную роль при очень малых скоростях течения, и притом вызванных именно архимедовой подъемной силой подобного рода случай мы имеем, например, в восходящем потоке воздуха около нагретой пластины, поставленной вертикально. Для таких течений, называемых естественными конвективными течениями, отпадает зависимость теплопередачи от числа Рейнольдса, следовательно, для них [c.264]

Естественная конвекция, или конвективный теплообмен, в свободном потоке возникает в связи с изменением плотности жидкости от нагревания. Кстественная конвекция имеет место у нагретых стен нечей, трубопроводов, у батарей центрального отопления, [c.440]

В прудах-охладителях, естественных или искусственно создаваемых (запруживанием рек) водоемах, охлаждение циркуляционной воды осуществляется с поверхности пруда при движении воды от места ее сброса до водозаборного устройства в результате конвективного теплообмена с воздухом и частичного испарения. Для того чтобы обеспечить требуемое охлаждение воды, пруды-охладители должны располагать определенной активной зоной, которая слагается из транзитного потока и водоповоротных зон. Зона транзитного потока характеризуется наибольшей охлаждающей способностью. Водоповоротные зоны, прилегающие к транзитному потоку, образуются в зависимости от конфигурации берегов пруда. [c.458]

Влияние теплофизических свойств и размеров теплоотдающей поверхности связывают с пульсациями ее температуры в процессе кипения. В период роста пузыря температура элемента поверхности, находящегося под пузырем, понижается вследствие интенсивного отвода теплоты испаряющейся жидкой пленкой. Под действпем разности термических потенциалов к центру парообразования ат прилегающей к нему массы материала подводится теплопроводностью дополнтс-тельпый тепловой поток, который препятствует понижению температуры стенки под растущим пузырем и тем самым способствует поддержанию условий, необходимых для интенсивного испарения микропленки. Плотность локального теплового потока, отводимого пленкой в форме теплоты испарения, значительно превышает среднюю по поверхности плотность теплового потока, и тем более она выше плотности теплового потока, отводимого конвекцией от части поверхности, не занятой паровыми пузырями. Назовем эту часть поверхности конвективной. Вследствие оттока теплоты к центрам парообразования температура конвективной части поверхности также понижается, и если бы от последней тепловой поток передавался жидкости в условиях естественной конвекции, то с понижением температуры стенки коэффициент теплоотдачи здесь уменьшался бы. В условиях сильной турбулизации пристенной области паровыми пузырями понижение температуры конвективной части поверхности приводит лишь к уменьшению передаваемого от нее жидкости теплового потока. Если материал теплоотдающей поверхности обладает высокой теплопроводностью, то это облегчает приток теплоты к центрам парообразования, в результате чего поддерживается высокая интенсивность теплообмена. В противном случае при прочих равных условиях коэффициент теплоотдачи меньше. Основываясь на теории нестационарной теплопроводности, Якоб [224] пришел к выводу, что интенсивность теплообмена при кипении пропорциональна величине для теплоот дающей поверхности, [c.201]

Х0,125 мм, нержавеющая сталь), а на рис. 9.5, б — зависимость коэффициента теплоотдачи а от А нед при поверхностном кипении дифенила в условиях естественной конвекции (р—1,01 10 Па). Здесь коэффициент теплоотдачи определен как отношение плотности теплового потока к разности температур стенки и основной массы жидкости. Для 118,5 кВт/м зависимости ст = = /(Д нед) и а = /(Л нед) экстраполированы в область больших недо-гревов. Незалитым кружком отмечено значение а, рассчитанное по формуле конвективного теплообмена в однофазной среде при температуре стенки, равной температуре насыщения. Условием t T = te определяется предельное значение недогрева основной массы жидкости [c.258]

Изменение лучистого теплового потока распространяется одновременно на все радиационные и конвек-тивно-раднационные теплообменники. Изменение расхода газов происходит одновременно во всех конвективных теплообменниках на одинаковую величину, совпадающую с изменением расхода газов на выходе из топки. Изменение расхода рабочей среды распространяется без запаздывания от предыдущих теплообменников к последующим. Величина изменения расхода в теплообменниках зависит от изменения расхода на входе и от сжимаемости среды, а следовательно, от скорости изменения температуры и давления. Наибольшая разность между входным и выходным значениями расхода рабочей среды при всех возмущениях соответствует радиационной части парогенератора или радиационной части и ЗМТ, если ЗМТ вынесена. Естественно, эта разность возникает только во время переходных процессов, когда имеют место значительные скорости изменения температуры и давления. По мере приближения к новому установившемуся состоянию она уменьшается. По окончании переходного процесса расход рабочей среды одинаков по всему тракту, за исключением участков, расположенных после впрысков. [c.179]

Между тем во многих комбинированных схемах, рассмотренных на рис. 1-3, независимо от принятой системы охлаждения проточной части газовой турбины, имеются потоки водяного пара, соизмеримые по расходу с потоками газовоздущного рабочего тела. В отдельных элементах установок этот пар все равно должен иметь достаточно низкую температуру. Паровые циклы значительно менее чувствительны к необратимым потерям, нежели газовые, а теплоемкость даже сухого пара в 1,5—2,0 раза превосходит теплоемкость воздуха и продуктов сгорания. Расширяясь в области насыщения, пар увлажняется, причем образовавшаяся влага оказывает на конвективный теплообмен такое же воздействие, как и влага, впрыскиваемая искусственным путем. Разница, однако, состоит в том, что увлажнение пара происходит в паровых циклах естественным образом, без конструктивных усложнений и без затраты мощности, неизбежных при впрыске воды в поток воздуха. Кроме того, во всех рассмотренных комбинированных схемах (кроме схемы ГПУ-К по рис. 1-3, ж) пар генерируется в поверхностных теплообменниках. Парообразование в ряде случаев происходит при относительно невысоких давлениях, когда исключен селективный унос, и капельная влага, образующаяся при расширении пара, практически может не содержать солей. [c.28]

Регулирование перегрева с помощью перераспределения потоков газов применено 1на котле с естественной циркуляцией паро производитель-ностью 100/125 т/ч с параметрами пара 87 кГ1см и 525° С, оборудованно м топкой с S-образным факелом. Вторичного перегрева пара в этом котле нет. Пароперегреватель высокого давления котла общей поверхностью иа-грева 1 080 весит 39 т и (выполнен из трех ступеней 1) пакет roipnsoH-тальных змеевиков в конвективной шахте (14% веса всего пароперегревателя) 2) радиационная ступень на потолке и фронтовой стене топки (25% веса перегревателя) 3) пакет вертикальных змеевиков на выходе из топки. [c.165]

Решение уравнения (6-6) для граничных условий данной задачи показывает, что при возмущениях энтальпии и расхода пароводяной смеси на входе динамические характеристики конвективного теплообменника совпадают с аналогичными зависимостями радиационного теплообменника. Это естественный результат, поскольку указанные возмущения не нарушают условий теплообмена на границе стенка — поток кипящей жидкости (в рамках допущения о пренебрежении изменением характера теплообмена при смещениях границ областей). Различия между радиационным и конвективным теплообменниками могут проявиться только при изменении температуры стенки, которое при конвективном теплопод-воде вызывается возмущениями температуры и расхода греющих газов и давления внутри трубы. Соответствующие передаточные функции имеют следующий вид. [c.243]

В котлах с естественной циркуляцией низкого и среднего давления конвективные испарительные поверхности нагрева выполняют в виде нескольких рядов вертикально расположенных подъемных и опускных труб с внутренним диаметром 40—60 мм, ввальцованных или приваренных через штуцера к верхнему и нижнему барабану или коллектору. Преимущественно применяют поперечное омывание труб потоком продуктов сгорания. Конструктивные характеристики конвективных испарительных поверхностей нагрева и различие тепловосприятия подъемных [c.381]

Конвективный теплообмен свободном лотоке происходит в условиях местного нагревания или охлаждения теплоносителя. В строительной теплотехнике и многих других областях техники этот вид конвактивиого теплообмена играет большую роль. Например, нагревание комнатного воздуха печами или отопительными приборами, а также его охлаждение огдельны ми частями строительных ограждений (окна, двери, наружные стены и т. п.) происходит в условиях так называемой естественной конвекции, или свободного потока. Естествеввый конвектив- [c.155]

Вход космических аппаратов в плотные слои атмосферы Земли или других планет солнечной системы со скоростью порядка десятка и болеа километров в секунду сопровождается, как известно, интенсивным конвективным и радиационным нагревом обтекаемых поверхностей и, кроме-того, чисто механическим воздействием потока на тело. Естественным продолжением этой проблемы на еще большие скорости входа (от 11 до 72 км сек) является изучение нагрева и разрушения метеоритов, т. е. тел значительной массы (до 10 т), влетающих в атмосферу планет. [c.552]

Согласно теории конвективной диффузии, конвекция вблизи поверхности твердого тела, соприкасающегося с жидкой средой, затруднена, и преобладает диффузия. Толщина диффузионного пограничного слоя б, в котором локализован процесс диффузии, зависит от гидродинамических характеристик системы и коэффициента диффузии диффундирующего компонента. Толщина диффузионного слоя при естественной конвекции существенно больше, чем при вынужденной, величина же диффузионного потока при естественной конвекции соответственно меньше. Изменение скорости конвективного движения от некоторого значения в глубине раствора до нулевого происходит в пределах пограничного гидродинамического слоя толщиной бгр (пограничного слоя Прандтля). В слое Прандт- [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...