Плотность локальная

Очевидно, что изложенные здесь соображения относятся к кипению в режиме одиночных пузырей, т. е. к кипению при умеренны.х плотностях теплового потока. С ростом значения q число действующих на единице площади- поверхно-сти центров парообразования увеличивается и соответственно уменьшается раз-г ница между плотностями локального и среднего тепловых потоков. [c.201]

На этом основании среднюю величину приращения плотности локального тока в активированной одной дислокацией области поверхности можно определить, если известна средняя величина Аф для области площадью AS [c.64]

Аморфное состояние твердого тела — наименее изученная область современного структурного металловедения. При этом главная трудность состоит в описании структуры этого состояния, поскольку нельзя использовать трансляционные элементы симметрии и понятие элементарной ячейки, а методы, основанные на взаимодействии твердого тела с электромагнитным излучением (нейтроны, рентгеновские лучи, электроны), мало э4)фективны. Аморфное состояние твердого тела по структуре в значительной степени соответствует жидкости, поэтому в основе описания структуры этого состояния лежат флуктуационные параметры плотности, локального окружения и химического состава, что вносит в описание вероятностный и статистический характер. [c.160]

Обозначим через я величину, аффинно сопряженную с х. Тогда обратимая внутренняя работа будет равна nd%. Основное уравнение для плотности локальной внутренней энергии на единицу массы и, записанное в дифференциальной форме, имеет вид [c.209]

Очевидно, что при скорости коррозии железа в обессоленной воде 0,2 г м час, отнесенной к 1 мг л Оз, фактическая плотность локального тока, согласно закону Фарадея, составит [c.320]

Ассимилирование кислорода, диффундирующего к металлу, происходит теми участками поверхности, которые хорошо проводят электрический ток. Ими в основном являются металлические участки с повышенным потенциалом. Для 1 см чистой поверхности при концентрации кислорода в воде 1 мг/кг (3,1-10 г-моль/л) плотность локального тока [c.95]

В условиях развитой и затухающих стадий пожара использовался метод вспомогательной стенки. Плотность локальных тепловых потоков определялась по соотношению [c.111]

Для определения плотности локальных тепловых потоков определились зависимости Тур, x=o = f t) и и по найденным зависимостям значение температуры поверхности в момент времени [c.111]

По данным плотности локальных тепловых потоков определя- [c.111]

Развитие теплоотдающих поверхностей за счет ребер применяется обычно при разработке корпусов редукторов и в теплообменной аппаратуре. Но при этом плотность локального теплового потока с поверхности ребра всегда ниже, чем с основной поверхности. Поэтому эффективней стремиться не к отводу тепла за счет теплоотдающих поверхностей, а к уменьшению тепловыделения на контакте. Хорошие результаты дает замена скольжения при сухом трении и граничной смазке на качение. Вследствие такой замены тепловыделение уменьшается почти на порядок. Почти такой же эффект в ряде случаев дает химическое регулирование теплопоглощения, когда применяют в некоторых опытных фрикционных материалах компоненты, для разложения которых требуется [c.513]

Та же формула может быть получена и из (12). Таким образом, соотношение между одномерной и трехмерной спектральными плотностями локально изотропного случайного поля такое же, как и в случае изотропного поля. [c.44]

Однако в этом случае эффективные потенциалы катода и анода Ук и (т. е. начальные потенциалы с учетом их изменений за счет поляризационных явлений) и даже омическое сопротивление Я являются, в свою очередь, зависящими от плотности тока I. Аналитическое выражение для теоретического расчета скорости коррозии в этих условиях можно вывести, если есть возможность принять какую-либо определенную зависимость для 1 к> Уа и от плотности локального тока. [c.121]

При не линейной зависимости Кк и У а от плотности локального тока можно также вывести аналитическую зависимость, определяющую величину коррозионного тока /, хотя в этом случае получаемые зависимости более сложны и не всегда могут быть алгебраически разрешимы относительно I. Проведенный ками расчет [22] показывает, что при логарифмической зависимости эффективного потенциала от плотности тока максимальный локальный ток (при сопротивлении = 0) равен [c.123]

Внутренние параметры, относящиеся к некоторым частям системы, например локальный показатель преломления, локальная плотность, локальная намагниченность. В пределе эти величины могут соответствовать некоторой точке системы с определенными координатами. [c.60]

При нелинейной зависимости У и Уд от плотности локального тока, также можно аналитически вывести зависимость, определяющую величину коррозионного тока /, хотя в этом случае получаемые зависимости более сложны и не всегда алгебраически разрешимы относительно /. Проведенный нами расчет [4] показывает, что при логарифмической [c.175]

Будем предполагать, что история деформирования в произвольно малой окрестности рассматриваемой точки полностью описывается градиентом деформации F. Это представляет собой ограниченную форму принципа локального действия, поскольку могут быть существенны и градиенты движения (определяемого уравнением (3-3.1)) более высокого порядка. Предположение о постоянстве плотности, принцип детерминизма напряжения и принцип несуществования естественного состояния удовлетворяются, если в качестве соотношений, определяющих состояние простой жидко-сти постоянной плотности, взять следующие два уравнения [c.141]

Если исследовать в общем виде задачу о распространении волн в простых жидкостях с исчезающей памятью, то скорость распространения оказывается равной корню квадратному из отношения модуля упругости и плотности. Модуль упругости должен оцениваться локально величиной ц/Л он определяется только при распространении волны в покоящейся среде. Волны ускорения (т. е. разрывы ускорения, соответствующие разрывам скорости деформации) могут затухать в процессе их распространения, но могут также и возрастать по амплитуде, перерождаясь в ударные волны (разрывы скорости) за конечное время. Последняя ситуация возникает при условии, что начальная амплитуда волны достаточно велика, и при условии, что уравнение состояния в достаточной степени нелинейно. Интересно, что волна, распростра- [c.296]

Приведены теоретический расчет коэффициента сопротивления струи в шаровой ячейке методика и результаты экспериментальных работ ио гидродинамическому сопротивлению, среднему и локальному коэффициентам теплоотдачи ири течении газа через различные укладки шаровых твэлов. На основе обобщенных критериальных зависимостей коэффициентов сопротивления и теплообмена разработана методика оптимизационных расчетов размера шаровых твэлов и геометрических размеров активных зон для различной объемной плотности теплового потока. Приводится количественный расчет по предложенной методике. [c.2]

Первый режим — режим движения частиц плотным слоем с практически неизменной концентрацией (порозностью). Наличие пульсаций сглаживается с увеличением скорости слоя. Второй режим— переходный, характерный неустойчивостью движения, началом заметного уменьшения плотности слоя, появлением локальных разрывов плотного слоя по длине и периметру канала. Скорость, при которой возникают изменения плотности и разрывы [c.301]

Кривые интенсивности, полученные с помощью регистрирующего прибора, численно интегрировались. Для каждого содержания частиц определялось значение К. Затем вычислялась локальная плотность, соответствующая локальному изменению интенсивности света. Величина К имеет размерность плотности и является функцией полной массы частиц. На фиг. 4.20 представлено распределение концентрации, измеренное в экспериментах со стеклян- [c.183]

Разрушение пассивности ионами С1 чаще происходит локально, на тех участках поверхности, где структура или толщина пассивной пленки изменены. Образуются мельчайшие анодные участки активного металла, окруженные большими катодными площадями пассивного металла. Разность потенциалов между подобными участками 0,5 В или более, и эти элементы называют активно-пассивными элементами. Высокие плотности тока на аноде обусловливают высокую скорость разрушения металла, что создает катодную защиту областей металла, непосредственно окружающих анод. Фиксирование анода на определенных участках приводит к образованию питтингов. Чем больше ток и катодная защита около питтинга, тем меньше вероятность образования другого питтинга по соседству. Поэтому плотность расположения глубоких питтингов обычно меньше, чем мелких. Исходя из вероятности образования активно-пассивного элемента очевидно, [c.84]

При низкой плотности блуждающих токов дополнительные разрушения вызываются действием локальных элементов. При высокой плотности тока в некоторых средах может выделяться кислород — это снижает коррозионные потери металла на единицу количества электричества. Амфотерные металлы (например, РЬ, А1, Sn, Zn) корродируют и в щелочах, и в кислотах, поэтому они могут разрушаться не только на анодных участках, но и на катодных, где в результате электролиза накапливается щелочь. [c.212]

Как указывалось в разд. 4.10, защита осуществляется наложением внешнего тока, который поляризует катодные участки локальных элементов до значений потенциала анодных участков при разомкнутой цепи [1]. Поверхность становится эквипотенциальной (катодный и анодный потенциал равны), и коррозионный ток более не протекает. Иными словами при достаточно большой плотности внешнего тока суммарный положительный ток протекает на всей поверхности металла (включая анодные участки), следовательно, отсутствуют условия для перехода ионов металла в раствор. [c.215]

Механизм межкристаллического разрушения при образовании очагов замедленного разрушения может быть объяснен тем, что максимальные плотность дислокаций и интенсивность МПД приходятся на приграничные зоны зерен. Это обусловлено тем, что мартенситное превращение начинается в центральных частях зерен в верхней части температурного интервала превращения, а заканчивается в приграничных зонах в нижней части этого интервала. Кроме того, при образовании пластинчатого мартенсита его иглы при выходе на границы зерен вызывают в зонах, примыкающих к ним, появление высоких плотности дислокаций и уровня микронапряжений. При длительном нагружении по границам зерен развивается локальная МПД, в результате чего реализуется межкристаллическое разрушение по схеме Зинера — Стро, предполагающей относительное проскальзывание и поворот зерен по границам (рис. 13.29). [c.531]

Влияние теплофизических свойств и размеров теплоотдающей поверхности связывают с пульсациями ее температуры в процессе кипения. В период роста пузыря температура элемента поверхности, находящегося под пузырем, понижается вследствие интенсивного отвода теплоты испаряющейся жидкой пленкой. Под действпем разности термических потенциалов к центру парообразования ат прилегающей к нему массы материала подводится теплопроводностью дополнтс-тельпый тепловой поток, который препятствует понижению температуры стенки под растущим пузырем и тем самым способствует поддержанию условий, необходимых для интенсивного испарения микропленки. Плотность локального теплового потока, отводимого пленкой в форме теплоты испарения, значительно превышает среднюю по поверхности плотность теплового потока, и тем более она выше плотности теплового потока, отводимого конвекцией от части поверхности, не занятой паровыми пузырями. Назовем эту часть поверхности конвективной. Вследствие оттока теплоты к центрам парообразования температура конвективной части поверхности также понижается, и если бы от последней тепловой поток передавался жидкости в условиях естественной конвекции, то с понижением температуры стенки коэффициент теплоотдачи здесь уменьшался бы. В условиях сильной турбулизации пристенной области паровыми пузырями понижение температуры конвективной части поверхности приводит лишь к уменьшению передаваемого от нее жидкости теплового потока. Если материал теплоотдающей поверхности обладает высокой теплопроводностью, то это облегчает приток теплоты к центрам парообразования, в результате чего поддерживается высокая интенсивность теплообмена. В противном случае при прочих равных условиях коэффициент теплоотдачи меньше. Основываясь на теории нестационарной теплопроводности, Якоб [224] пришел к выводу, что интенсивность теплообмена при кипении пропорциональна величине для теплоот дающей поверхности, [c.201]

Толщина обычных декоративных электроосаждаемых осадков обычно составляет около 0,3 мкм. Если эти осадки используются с подслоями никеля соответствующей толщины и качества, то основной металл (сталь, цинковые сплавы или медь) можно полностью защитить от внешнего воздействия на протяжении от шести недель до шести месяцев. После образования маленьких язв или пузырей, содержащих продукты коррозии основного металла, декоративные внешние качества изделия теряются, хотя функциональные качества могут оставаться неизменными еще более длительный период времени. Можно немного улучшить качества за счет нанесения плотных молочных осадков (см. гл. 3), но в этом случае сопутствующим недостатком явится чрезмерная хрупкость. Если же использовать осадки хрома, имеющие микронесплошности (такие, как микротрещины или микропоры) при толщине покрытия 0,3—1,0 мкм, создаваемого электроосаждением (см. гл. 3), то снижение плотности локального анодного тока замедлит проникающую коррозию в защитных подслоях никелевого покрытия, и срок службы полностью сохраненной декоративной поверхности может составить от одного года до пяти лет. Даже по истечении этого времени потеря внешнего вида часто связана не с коррозией основного металла, а с мельчайшим отслаиванием хрома от никеля в результате поверхностной коррозии никеля, вследствие чего поверхность хрома становится матовой. [c.112]

Локальные эффективные потоки эф и % в самом общем случае не являются постоянными в пределах своих поверхностей в силу возможной неодинако1вой плотности отраженного излучения. Вследствие этого и плотность локальных потоков результирующего излучения не будет одинаковой по поверхностям Fi и F . [c.132]

Зная изменение коэффициента шлакоулавливания по длине камеры, решая графически уравнение (4-48) совместно с (4-38) в функции Д , можно найти беличину плотности локального теплового (потока и температуру поверхности шлаковой пленки в любом месте топочной камеры. [c.97]

Для установившегося процесса плотность локального коррозионого тока 1 , обусловленного скоростью диффузии кислорода к поверхности металла, определяется согласно закону Фика формулой (1.18), где Ок—2-10 см /с при 20 °С /г==4 и 6=0,1 мм. [c.95]

На рис. 82 приведен график расчета работы пары медь — железо. Здесь KG представляет опытную кривую катодной поляризации меди, АВ — кривую анодной поляризации железа в 0,5 N растворе Na l. Точка пересечения этих кривых S определяет потенциал электродов локальной пары Си — Fe и плотность локального тока, прн которых будет в данном растворе работать пара Си — Fe с равными площадями электродов при условии, что внешнее и внутренее омическое сопротив-168 [c.168]

Ряд исследователей [10, 11] высказывали мнение, что для достижения полной защиты достаточно создать такую плотность катодного тока, которая была бы равна общей плотности локального тока на данной поверч- ности, рассчитываемой из общей величины коррозии в отсутствие электрохимической защиты. Таким образом, процесс электрохимической защиты, по мнению этих авторов, сводится к обратному электролизу растворяющегося металла. Эта точка зрения, объясняющая механизм электрохимической защиты процессом обратного электролиза и ставящая необходим Л1ую для полной защиты плотность катодного тока в такую простук> зависимость от общей плотности локального тока саморастворения, не имеет, однако, достаточного теоретического обоснования. Например,, [c.231]

По некоторым данным [12], эти две плотности тока, как правило, ке совпадают, но тем не менее, существует определенная зависи.мосгь между общей плотрвдстью локального тока и плотностью защищающего тока, а жменно с увеличением плотности локального тока (т. е. с увеличением скорости собственной коррозии данной конструкции) плотность защитного тока, необходимого для полной защиты, как правило, возрастает. [c.232]

Специальные модели применяются для описания переноса излучения в такой высококонцентрированной дисперсной среде, как плотный зернистый слой [174]. В соответствии с квазигомоге1Нными моделями дисперсная среда представляется как непрерывная. Общая плотность теплового потока определяется суммой удельного теплового потока за счет теплопроводности- и излу> чекия. В ячеечных моделях перенос излучения рассматривается как локальный теплообмен, происходящий между поверхностямп соседних частиц. При этом влияние пустот дисперсной среды не учитывается. Ячеечные модели могут применяться при высокой оптической плотности и малых градиентах температуры в засыпке. [c.146]

Настройка сетчатки глаза на среднюю яркость локальной области объясняет явление пограничного контраста тона на лиииях встречи светлых и затененных частей формы. Вблизи этой границы светлая область становится еще более яркой, а темная еще более усиливает свою плотность. Художники издавна знают такие явления и используют их в своих работах. Вблизи светлого тон несколько усиливается ими, а вблизи темного ослабляется. [c.60]

Учитывая гипотезу локального равновесия в пределах фазы п принимая, что фазы представляют двухпараметрические среды [23], т. е. термодинамические функции каждой (u , Pi, энтальпия ijj энтропия Si) зависят только от двух термодинамических параметров состояния (например, от истинной плотности pj и температуры Jj илп давления Pi и те гаературы Г ), имеем [c.34]

В ПТЭ во избежание локального перегрева важной является равномерность потока охладителя. Были проведены специальные исследования пористых порошковых, волокнистых металлов и графита. У всех исследованных образцов существенной неоднородности проницаемости по большим участкам поверхности не обнаружено. Участки с повышенной или пониженной плотностью располагаются небольшими пятнами, отклонение пористости от средней на этих участках не превышает 4... 11 % для пористых металлов из порошка и 10... 17 % для металлов из волокон. Отмеченное локальное изменение пористости вызывает и локальное отклонение расхода охладителя от средней величины, которое для металлов из порошков достигает 40 %, для металлов из волокон 50 %. Неоднородность пористости образцов вызывается неравномерностью плотности или толщины слоя порошка и волокон перед прессованием. Так, для волокнистых металлов применение операции предварительного вой-локования позволяет снизить максимальную величину отклонения пористости с 14...17 % до 10...15 %. Наилучшей однородностью проницаемости обладают пористые металлы из спресованных и спеченных сеток. [c.23]

В сварочных дугах имеются три характерные зоны — катодная, анодная и столб дуги. Столб сварочных дуг при атмосферном давлении представляет собой плазму с локальным термическим равновесием, квазинейтральностью и свойствами идеального газа. В столбе вакуумных сварочных дуг термическое равновесие может не наблюдаться, т. е. Te> Ti=Tn). С помощью физики элементарных процессов в плазме определяют потенциал ионизации газов Ui, эффективное сечение взаимодействия атомов с электронами (по Рамзауэру) Qe и отношение квантовых весов а . С использованием термодинамических соотнощений (первое начало термодинамики, уравнение Саха) определяют эффективный потенциал ионизации о, температуру плазмы столба Т, напряженность поля Е и плотность тока / в нем. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...