Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Коэффициент теплоотдачи при кипении

Коэффициенты теплоотдачи при кипении воды рассчитывают очень редко, так как они настолько велики, что обычно без большой погрешности температуру теплоотдающей поверхности можно считать равной  [c.87]

Пример 28-1. Вычислить коэффициент теплоотдачи при кипении воды и количество пара, получаемое в испарителе за 1 ч, общая поверхность которого F =- 5 м Температура стенки испарителя  [c.456]

Характер влияния скорости потока на коэффициент теплоотдачи при кипении зависит от величины тепловой нагрузки. При не-  [c.410]


Коэффициент теплоотдачи при кипении зависит от содержания растворенных в жидкости газов. Пузырьки газа служат дополнительными центрами парообразования и потому интенсифицируют теплообмен. Рассмотренные выше уравнения относятся к дегазированной жидкости. При содержании газа 0,06 — 0,3 см 1л коэффициент теплоотдачи увеличивается на 20—60% по сравнению с кипением дегазированной жидкости.  [c.412]

Как отмечалось выше, приближенная теория позволяет предсказать значения коэффициентов теплоотдачи при кипении в типичных для технических устройств условиях. Она не учитывает, например, специфику кипения на поверхностях с высокой степенью чистоты обработки, когда наблюдается очень крутая зависимость q(AT). При некотором сочетании теплофизических свойств жидкости и материала поверхности нагрева на измеряемый в опытах коэффициент теплоотдачи заметно влияет отношение коэффициентов тепловой  [c.355]

При характерных для испарителей холодильных машин значениях qp = 2-4-3 кВт/м средний по длине трубы коэффициент теплоотдачи при кипении хладонов R12, R22 в горизонтальной гладкой трубе Ывн = 12 мм / = 1,5 м wp = 50- 600 кг/(м -с)1 определяют по формуле , 5  [c.208]

При заданных Q и конструкции аппарата известна также и величина qp = QjF. По уравнению (19.63) находят коэффициент теплоотдачи при кипении, а по уравнению (19.65) — при конденсации. Для этого последнее уравнение преобразуют в функцию а = f Ы  [c.257]

Настоящий раздел посвящен изложению методов определения коэффициентов теплоотдачи при кипении насыщенной жидкости (в зоне развитого кипения).  [c.324]

Рис. 31.7. Зависимость коэффициента теплоотдачи при кипении от плотности теплового потока q (а) и скорости жидкости W (б) Рис. 31.7. Зависимость <a href="/info/788">коэффициента теплоотдачи</a> при кипении от <a href="/info/29212">плотности теплового потока</a> q (а) и скорости жидкости W (б)
В работе [56] получена формула для определения коэффициента теплоотдачи при кипении криогенных жидкостей в большом объеме на поверхностях нагрева из различных материалов в следующей форме  [c.326]

Коэффициент теплоотдачи при кипении в большом объеме  [c.282]

На рис. 10.20 показана зависимость коэффициента теплоотдачи при кипении от плотности теплового потока. Кривая ОА соответствует режиму пузырькового кипения, кривая Г —режиму пленочного кипения. Точка А определяет критические параметры. Если тепловая нагрузка -превышает критическую, наблюдается резкий переход от пузырькового режима кипения к пленочному, причем теплоотдача резко уменьшается (линия АВ). Однако возврат к режиму пузырькового кипения происходит при значительно меньших тепловых нагрузках (точка Б и линия БД), т. е. опыты обнаруживают гистерезис при переходе от пленочного кипения к пузырьковому.  [c.172]


Существенное значение для расчета поверхности нагрева имеет коэффициент теплоотдачи при кипении в и спарите л я х и аналогичной химической аппаратуре, где отдельные термические сопротивления соизмеримы.  [c.246]

Рис. 2.56. Зависимость коэффициента теплоотдачи при кипении воды в большом объеме от плотности теплового потока Рис. 2.56. Зависимость <a href="/info/788">коэффициента теплоотдачи</a> при кипении воды в большом объеме от <a href="/info/18948">плотности теплового</a> потока
На рис. 2.56 показана зависимость коэффициента теплоотдачи при кипении воды от плотности теплового потока. Верхняя возрастающая ветвь О А соответствует пузырьковому кипению, нижняя ветвь БД — режиму пленочного кипения. В точке А коэффициент теплоотдачи достигает максимального значения. При дальнейшем увеличении плотности теплового потока пузырьковый режим переходит в пленочный и коэффициент теплоотдачи резко падает до значений в области точки Г. На участке АБ режим кипения называют переходным, в этом случае могут сосуществовать пузырьковый и пленочный режимы кипения. Однако при фиксированном тепловом потоке переходный режим неустойчив и стационарно существовать не может.  [c.196]

Обозначая согласно (2.303) w = q p rp , может быть определена первая критическая плотность теплового потока кр,- Коэффициент теплоотдачи при кипении выражается как  [c.200]

Задача 18.2. Определить коэффициент теплоотдачи при кипении воды, если давление среды р = 23,2 бар, а поверхностная плотность теплового потока q — = 9 10 Вт/м .  [c.227]

Проанализируйте зависимость коэффициента теплоотдачи при кипении от температурного напора. Что называется кризисом кипения  [c.229]

Перечислите расчетные уравнения, которые рекомендуются для определения коэффициента теплоотдачи при кипении в большом объеме.  [c.229]

Значения коэффициента теплоотдачи при кипении фреона-22 на 20% больше, чем для фреона-12.  [c.362]

В связи со сложностью процесса теплообмена при кипении жидкости в трубах имеющиеся опытные данные еще недостаточны и не могут быть обобщены. Расчет коэффициента теплоотдачи при кипении жидкости в вертикальных и горизонтальных трубах следует производить по формулам, полученным на основании опытных данных для конкретных жидкостей и соответствующих условий.  [c.364]

Расчет коэффициентов теплоотдачи при кипении фреонов в трубах по приведенным формулам следует считать приближенным в связи с тем, что этот процесс еще недостаточно изучен и имеются большие расхождения между опытными данными, полученными различными исследователями.  [c.366]

Рис. 7.2. Влияние давления на коэффициент теплоотдачи, при кипении [13] Рис. 7.2. <a href="/info/396763">Влияние давления</a> на <a href="/info/788">коэффициент теплоотдачи</a>, при кипении [13]
ВИЯХ определяется плотностью теплового потока. По опытным данным [212], при <7=26 000 Вт/м2 влияние перегрузки на коэффици-ент теплоотдачи кипящему фреону-12 (давление у поверхности раздела фаз р=0,75ч-0,95 МПа) проявляется только при it>200. При <7=160 000 Вт/м2 перегрузка начинает влиять на а только при т)>800. По опытным данным [228], заметное увеличение коэффициента теплоотдачи при кипении гелия наблюдалось только при перегрузках т]>100.  [c.196]

Таким образом, при расчете коэффициента теплоотдачи при кипении жидко стей, в промышленных испарителях, в которых толщина стенкн труб греющей секции, как правило, больше 1,0—1,5 мм, влиянием этого параметра можно пренебречь. О влиянии толщины теплоотдающей поверхности можно говорить в том случае, когда в испарительном устройстве теплообменные поверхности имеют очень тонкие покрытия из какого-либо другого материала. Для этого случая теория, разработанная авторами [32], применительно к криогенным жидкостям имеет не только теоретическое, но и практическое значение.  [c.204]


Формулы типа (7.4) обычно применяют для расчета коэффициентов теплоотдачи при кипении тех жидкостей, для которых в справочной литературе отсутствуют исчерпывающие данные об их теплофизических и термодинамических свойствах, или для жидкостей, в характере процесса кипения которых наблюдаются специфические особенности. Наиример, в литературе отсутствуют полные  [c.211]

Таблица 7.3. Отношение коэффициентов теплоотдачи при кипении на сребренной а,, и гладкой гл трубах (ар/а,л) в зависимости от температуры насыщения и плотности теплового потока Таблица 7.3. Отношение <a href="/info/788">коэффициентов теплоотдачи</a> при кипении на сребренной а,, и гладкой гл трубах (ар/а,л) в зависимости от <a href="/info/23045">температуры насыщения</a> и <a href="/info/18948">плотности теплового</a> потока
При низких значениях и р (Р >0) процесс парообразования и паросодержание потока не влияют на коэффициент теплоотдачи при кипении . В этой области изменения режимных параметров теплота переносится в потоке жидкости с помощью механизма турбулентного обмена, действующего в однофазных средах.  [c.230]

Рис. 8.14. Сопоставление опытных значений коэффициентов теплоотдачи при кипении в условиях вынужденного движения с обобщенной зависимостью (8.5) Рис. 8.14. Сопоставление опытных <a href="/info/516256">значений коэффициентов</a> теплоотдачи при кипении в условиях <a href="/info/2446">вынужденного движения</a> с обобщенной зависимостью (8.5)
На рис. 8.15 по оси ординат отложено отношение коэффициентов теплоотдачи при кипении и без кипения, которое тождественно равно отношению соответствующих чисел Нуссельта на рис. 8.14.  [c.242]

Значительно проще и с достаточной для технических расчетов точностью коэффициент теплоотдачи при кипении в трубах и в кольцевых каналах можно определить по формуле, в которой в качестве определяющей скорости принята, скорость парожидкостной смеси W M = Wo +Wo", всегда заданная по условию, если задача решается в граничных условиях второго рода. Формула имеет вид [182]  [c.245]

В работе [87] предложена весьма простая интерполяционная формула для расчета коэффициента теплоотдачи при кипении в условиях вынужденного движения  [c.250]

По всем приведенным выше формулам можно рассчитывать интенсивность теплообмена при кипении не только в вертикальных, о и в горизонтальных трубах, если в последнем случае не наблюдается расслоенного течения парожидкостной смеси. Формулы применимы также и для расчета коэффициента теплоотдачи при кипении в кольцевых каналах. В этом случае расчет ведется по эквивалентному диаметру йэк, а поправка а диаметр в формулы  [c.252]

При кипении парожидкостной смеси в кольцевом канале интенсивность теплообмена не зависит от условий обогрева и от ширины щели [191]. При одной и той же плотности теплового потока значения коэффициента теплоотдачи при кипении на внутренней и на внешней трубах в условиях двустороннего обогрева и при одностороннем обогреве одинаковы. Влияние ширины кольцевого зазора проявляется только тогда, когда диаметр парового пузыря при отрыве от теплоотдающей поверхности оказывается соизмеримым с (шириной щели.  [c.252]

Кипение на горизонтальном пучке гладких труб. Средине значения коэффициентов теплоотдачи при кипении хладагентов на пучке горизонтальнЕ)1Х труб больше, чем на одиночной трубе. Пузырьки пара, поднимающиеся с нижних рядов труб на верхние, интенсифицируют теплообмен на вышележащих трубах за счет турбулнзацни пограничного слоя и создания дополнительных центров парообразования. Испарители холодильных машин обычно работают при небольших плотностях теплового потока и низких температурах кипения. При таком режиме теплоотдача на пучке гладких труб в аммиачных аппаратах происходит в зонах свободной конвекции и неразвитого пузырькового кипения, а в хладоновых аппаратах — в области неразвитого и в начале развитого кипения. Влияние пучка на теплоотдачу сказывается тем меньше, чем больше шероховатость поверхности труб, давление и тепловой поток.  [c.206]

Кипение на горизонтальном пучке сребренных труб. Опытным путем установлено, что коэффициенты теплоотдачи при кипении на пучке оребренных труб п. р при расстоянии мекду ребрами Sp = 0,3 1,5 мм и высоте ребра ftp = 1- 3,5 мм выше, чем для иучка гладких труб. Это объясняется лучшими условиями для зарождения и роста пузырей на ребрах, особенно когда расстояния между ребрами соизмеримрл с отрывным диаметром паровых пузырей.  [c.207]

В хладоновых кожухотрубных испарителях обычна применяют медные трубы с накатными ребрами (высота ребер 1,5—2 мм, шаг 0,8—2 мм). Коэффициент теплоотдачи при кипении хладонов на пучке оребренных труб  [c.207]

Теплоотдача при кипении одиокомпонентных жидкостей. В химической промышленности многие технологические процессы связаны с испарением жидкости дистилляция, ректификация, выпарка и др. Теплообмен при кипении используется не только в аппаратах, предназначенных для испарения жидкости, но также как интенсивный способ охлаждения поверхности. Коэффициент теплоотдачи при кипении на несколько порядков превышает коэффициент теплоотдачи при конвективном теплообмене с однофазной жидкостью.  [c.194]

При небольших скоростях потока и при достаточно большой плотности теплового потока теплоотдача определяется процессом парообразования. При больших скоростях движения жидкости теплообмен определяется законами турбулентного движения а С. С. Кутате-ладзе предложен простой и эффективный метод учета совместного влияния скорости циркуляции и плотности теплового потока на теплоотдачу при кипении. В этом случае влияние этих факторов оценивается соотношением предельных значений — коэффициента теплоотдачи при кипении 00 и коэффициента теплоотдачи к вынужденному нотоку при отсутствии кипения о. При оо/ао<0,5 принимают а = о при Qtoo/ao > 2 а = оо. В области 0,5 < оо/схо < 2 коэффициент теплоотдачи рассчитывается по интерполяционной формуле  [c.202]


Для определения коэффициентов теплоотдачи при кипении некоторых наиболее распространенных фреоиов могут быть использованы следующие формулы. В области развитого кипения холодильных агентов в горизонтальных трубах — эмпирическое уравнение С. Н. Богданова  [c.365]

Опыты В. И. Толубинского [199] показали, что при кипении воды под атмосферным давлением возрастание коэффициента теплоотдачи с уменьшением уровня наблюдалось только при плотностях теплового потока менее 100 кВт/м . При q> 00 кВт/м рост а не наблюдается вплоть до толщин разрыва. пленки термокапиллярными силами. Результаты этих опытов представлены на рис. 7.9, а. Здесь по оси ординат отложено отношение коэффициента теплоотдачи при кипении в пленке к коэффициенту теплоотдачи в большом объеме аб.о, т. е. при достаточно большом уровне жидкости. На рис. 7.9, б показано влияние уровня h на а при кипенЕИ воды по опытным данным Якоба и Линке [199].  [c.197]

Влияние толщины стенки на интенсивность теплообмена при кипении азота (/3 = 0,1 МПа), по опытным данным А. В. Клименко и В. В. Цыбульского, полу- ченным на поверхностях нагрева разной толщины и различных материалов, показано на рис. 7.12. Из рисунка видно, что при кипении на торце стального стержня, покрытого слоем меди, вариации толщины покрытия 6 от 20 до 0,5 мм практически во всем диапазоне изменения q не приводили к изменению а (кривая а). При б = 0,2 мм коэффициенты теплоотдачи оказались ниже, чем при й = 20 мм, причем разница в значениях а увеличивается с ростом плотности теплового потока. При q= 130 кВт/м коэффициенты теплоотдачи при кипении на чистой стальной поверхности и с медным покрытием б=Ю,2 мм оказались одинаковыми. Для нержавеющей стали область автомодельности а относИтель-ио б шире, В этом случае уменьшение б до 0,2 мм не приводило к изменению а (кривая б]. Расширение области автомодельности а относительно б для нержавеющей стали по сравнению с медной авторы работы [32] объясняют тем, что глубина проникновения пульсаций температуры /i p в стенке из нерлсавеющей стали существенно меньше ее значения для меди. Значение /i p увеличивается с ростом температурного напора [32], поэтому тонкое покрытие при малых значениях д, соответственно нри незначительных М, может оказаться толстостенным, а при больших — тонкостенным. В первом случае интенсивность теплообмена будут определять теплофизические свойства материала покрытия, а во втором — основного материала. Например, по опытным данным А. В. Клименко, при толщине покрытия торца медного стержня слоем нержавеющей стали б = = 0, 04 мм коэффициент теплоотдачи а до значений <7=10 Вт/м оставался таким же, как и при кипении на чистой нержавеющей стали. При ( >110 Вт/м значения о. с ростом плотности теплового потока увеличивались более значительно, чем при кипении на чистой массивной поверхности из чистой нержавеющей стали, приближаясь к значениям а, характерным для медной поверхности.  [c.204]

Интенсивность механизма переноса теплоты, обусловленного образованием на теплоотдагощей поверхности паровых пузырей, при всех прочих равных условиях определяется скоростью парообразования <7/(/ р"). Интенсивность механизма турбулентного обмена в однофазной среде при всех прочих равных условиях определяется скоростью жидкости. Следовательно, безразмерное значение коэффициента теплоотдачи при кипении в условиях вынужденного  [c.228]

В работе авторов [208] приведены примеры теоретических решений, которые в ряде случаев дают приемлемые для технических расчетов параметры пленки. Однако для расчета средних коэффициентов теплоотдачи при кипении в условиях дисперснокольцевой структуры в работе [208] рекомендуются эмпирические зависимости, полученные с помощью теории подобия.  [c.239]

Как видим, расчет коэффициента теплоотдачи при кипении в трубах по формуле (8.5) в условиях дисперсно-кольцевой структуры требует знания средней скорости жидкости в пленке. В условиях больших расходов для пароводяной смеси эта скорость может быть определена по графику рис. 8.16, а а общем случае определение 10яф представляет довольно сложную задачу  [c.245]

Приведенные выше формулы дают возможность рассчитать интенсивность теплоо бмена при кипении жидкостей а поверхности чистых труб, т. е. не покрытых слоем накипи. Пленка оксидов, образовавшаяся на поверхности трубы, может существенно повлиять на значение коэффициента теплоотдачи при кипении.  [c.252]


Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент теплоотдачи при кипении : [c.356]    [c.207]    [c.202]   
Котельные установки и тепловые сети Третье издание, переработанное и дополненное (1986) -- [ c.14 ]



ПОИСК



Аммиак — Кипение — Коэффициент теплоотдачи

Гордиенко. О коэффициентах теплоотдачи, используемых для обобщения опытных данных по кипению

Жидкости Кипение — Коэффициент теплоотдачи — Расчетные формулы

Керосин — Кипение — Коэффициент теплоотдачи

Кипение

Кипение Теплоотдача

Коэффициент теплоотдачи

Коэффициент теплоотдачи при кипении жидкости

Метиловый спирт — Кипение — Коэффициент теплоотдачи

Теплоотдача

Теплоотдача — Коэффициенты Единицы измерения при кипении

Теплоотдача — Коэффициенты поправочные при кипении жидкости

Фреоны — Кипение — Коэффициент теплоотдачи

Этиловый спирт — Кипение — Коэффициент теплоотдачи



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте