Влияние гидродинамических условий

Л. Влияние гидродинамических условии на форму газовых пузырьков [c.16]

Влияние гидродинамических условий на питтинговую коррозию изучается на установках с вращающимися электродами, выполненными в виде дисков, цилиндров, щайб, а также на проточных контурах с образцами, выполненными в виде отрезков труб, пластин и дисков, установленных заподлицо с внутренней поверхностью канала. [c.170]

Карелин В. Я- Влияние гидродинамических условий, физических свойств и состояния жидкости на начало и развитие кавитации. Сборник трудов jYs 4 кафедры НВЭ МИСИ им. В. В. Куйбышева, М., Госэнергоиздат, 1962. [c.178]

Влияние технологических и конструкционных параметров на поведение металла в условиях анодной защиты исследовано недостаточно. Вместе с тем, имеющиеся данные свидетельствуют, что это влияние может быть значительным и имеет первостепенное значение для выбора типа конструкции и параметров анодной электрохимической защиты. В данном разделе кратко рассматриваются имеющиеся данные по применению в одной конструкции различных сталей и сварных соединений, а также влиянию гидродинамических условий эксплуатации. [c.132]

Влияние гидродинамических условий [c.134]

Данные о влиянии гидродинамических условий на эффективность анодной защиты весьма ограничены. Однако уже в одной из первых работ, посвященных этому методу, было показано, что анодная защита нержавеющих сталей в кипящей перемешиваемой серной кислоте 50%-ной концентрации [3] является эффективной за все время испытаний сталь сохраняла хорошее состояние поверхности. [c.134]

Экспериментальные данные о влиянии гидродинамических условий процесса на состав КП приведены в работах [114, 137, 164]. [c.104]

Выражение (4.66), по-видимому, достаточно полно учитывает как нестационарность коэффициента неконсервативности во времени за счет изменения свойств органических веществ, так и влияние гидродинамических условий в водоеме. [c.181]

Гидродинамические особенности турбулентного потока в канале были рассмотрены в гл. 3. Здесь же следует отметить влияние гидродинамических условий на перенос вещества. В пограничном слое толщиной 5,. (рис. 15-2) происходит резкое, близкое к линейному изменение концентраций поскольку в этой области потока скорость процесса определяется молекулярной диффузией, роль конвективной диффузии мала. Это объясняется тем, что на границе раздела фаз усиливается тормозящее действие сил трения между фазами и сил поверхностного натяжения на границе жидкой фазы. Образование гидродинамического пограничного слоя вблизи поверхности раздела фаз ведет к возникновению в нем диффузионного пограничного слоя толщиной 5д, обычно не совпадающей с 5,.. В ядре потока массоперенос осуществляется в основном турбулентными пульсациями, поэтому концентрация распределяемого вещества в ядре потока практически постоянна. Как отмечалось выше, перенос вещества движущимися частицами, участвующими в турбулентных пульсациях, называют турбулентной диффузией. Перенос вещества турбулентной диффузией описывается уравнением, аналогичным уравнению (15.14а) [c.16]

В модели пограничного диффузионного слоя, которую можно считать дальнейшим развитием пленочной модели, отражено влияние гидродинамических условий на процесс массопереноса. По этой модели (рис. 15-3) концентрация вещества, постоянная в ядре потока, в турбулентном подслое толщиной 5 постепенно снижается при приближении к пограничному слою (т. е. в буферном подслое), в котором соизмеримы молекулярные и турбулентные силы вязкости, т. е. С уменьшением масштаба пульсаций [c.19]

В книге изложены вопросы, связанные с возникновением и развитием кавитации а различных гидравлических сопротивлениях. Показано влияние кавитации на расходные характеристики, гидродинамические условия и эрозию материалов разнообразных технических устройств. Приведены методы расчета и выбора типа, геометрических характеристик и пропускной способности гидравлических устройств, применение которых гарантирует бескавитационную работу при заданных параметрах потока среды. [c.87]

В действительности в теплообменниках никогда не бывает идеального ламинарного течения. На характер течения жидкости оказывают совместное влияние гидродинамическая и тепловая стабилизация потока, изменение физических констант потока жидкости вследствие неизотермичности движения и другие факторы. Расхождения между аналитическими данными, полученными многими исследователями, и экспериментальными данными составляют иногда 100% и более (в зависимости от граничных условий и упрощающих предпосылок). Поэтому в некоторых условиях выяснить закономерности теплообмена можно только экспериментально. [c.37]

Образование внешнего слоя зависит от перемещения растворимых элементов металла, и поэтому на его структуру оказывает большое влияние гидродинамика потока и условия теплообмена. По данным [3.90, 3.91],. внутренний слой состоит из кристаллов порядка 1000—2000 А. Внешний слой состоит из частиц большего размера, их величина определяется размером частиц в потоке. Структура и характеристики наносных отложений очень сильно зависят от фракционного состава частиц примесей теплоносителя и гидродинамических условий образования отложений. [c.139]

При сильном парообразовании массообмен, возникающий при сублимации вещества, оказывает значительное влияние на гидродинамические условия в вакууме и определяет интенсивность теплообмена. [c.221]

Основной целью экспериментального исследования являлось определение влияния механического перемешивания на скорость химического превращения, т. е. влияния только диаметра аппарата, конструкции, размеров и числа оборотов мешалки. Влияние вязкости и плотности жидкой среды специально не исследовалось. Однако эти величины так же, как и ускорение свободного падения, не могут быть исключены из функциональной зависимости (1), поскольку они необходимы для описания всякого реального гидродинамического процесса. Для системы газ — жидкость должен быть учтен и расход газа, существенно влияющий на гидродинамические условия процесса. Таким образом, влияние перемешивания на скорость химического превращения в системе газ -жидкость может быть описано уравнением [c.303]

Найдены расчетные зависимости, показывающие влияние размеров аппарата, размеров и числа оборотов мешалки и др. на скорость массопередачи и связывающие кинетику реакции в системе газ — жидкость и твердое тело — жидкость с гидродинамическими условиями проведения процесса химического превращения. [c.307]

Величина хлопьев взвешенного осадка постоянно меняется вследствие слипания взвешенных частиц, извлекаемых из воды, и разрушения образовавшихся агрегатов под влиянием гидродинамического воздействия потока. Следовательно, слой взвешенного осадка представляет собой полидисперсную среду. Однако, средний размер хлопьев во всей массе взвешенного осадка при неизменных условиях работы осветлителя (состав л свойства обрабатываемой воды, доза коагулянта, скорость восходящего потока) остается неизменным, так как он определяется соотношением между внутренними силами сцепления частиц, образующих структуру хлопьев, и внешними силами трения, действующими на поверхности хлопьев при их обтекании потоком воды. Вследствие непрерывного хаотического движения и циркуляции хлопья различного размера довольно равномерно распределены по всей высоте взвешенного слоя. [c.190]

Анализ всех приведенных данных позволяет рекомендовать применение анодной защиты углеродистой стали в концентрированной серной кислоте (более 80%) при этом верхний предел температуры может быть выбран исходя из конструктивно-допустимой скорости растворения металла. Поскольку влияние температуры, концент >ации, гидродинамических условий, как правило, носит сложный характер [90], выбор оптимальных параметров защиты целесообразно осуществлять на основе результатов модельных испытаний. [c.101]

Исследования показали, что в реальных условиях величина гидродинамических сил, действующих на лопатку, в 2—3 раза меньше расчетных. Это объясняется тем, что электрохимическое формообразование до наступления стационарности процесса характеризуется изменением конфигурации и величины межэлектродного зазора, и это, по-видимому, влияет на величину гидродинамических сил. Для выявления характера влияния гидродинамических сил на положение лопатки в зависимости от расположения электрода был проведен эксперимент (табл. 12). [c.221]

Результаты этих опытов могут служить лишь для качественного подтверждения влияния СОг на коррозию и для сравнительной характеристики различных сталей. Абсолютные значения полученных в лаборатории скоростей коррозии отличаются от результатов заводских испытаний, так как при статических испытаниях не были смоделированы температурные и гидродинамические условия работы материалов в колоннах. [c.72]

В основном с влиянием поворотного направляющего аппарата на поток, входящий в колесо. При первом типе разрушения вся кавитационная область расположена в полости рабочего колеса. Такая локализация кавитационной области обусловлена влиянием гидродинамической тени от лопаток направляющего аппарата или других подобных причин, которые создают весьма неблагоприятный местный угол атаки. Разрушение, происходящее при такой кавитации, будет обнаружено только на одной стороне рабочих лопастей на некотором расстоянии от входной кромки. Оно обычно наиболее значительно вблизи пересечения с бандажом, где, как указывалось ранее, сопротивление кавитационному воздействию минимально. Однако довольно часто кавитационное разрушение обнаруживают на обеих сторонах лопастей и на самой входной кромке. Если входная кромка сохраняется в целости, то разрушение на обеих сторонах лопастей можно объяснить, предполагая, что оно происходит в разное время при различных условиях работы одна сторона разрушается при высокой нагрузке, а другая при низкой нагрузке. Если же входная кромка разрушена, то это определенно свидетельствует о том, что кавитация началась в некоторой точке выше по потоку от рабочего колеса и что входная кромка находится в зоне схлопывания. По крайней мере во всем нормальном диапазоне работы имеется мало причин ожидать кавитации на направляющих поверхностях лопаток направляющего аппарата, поскольку как давления, так и скорости потока могут поддерживаться в допустимых пределах. [c.630]

Влияние сжимаемости должно прежде всего сказаться на гидродинамических условиях процесса. Следовательно, в уравнениях для интенсивности теплообмена влияние сжимаемости будет проявляться через изменение коэффициента сопротивления в зависимости от критерия Л1. [c.373]

Теоретические исследования коронного разряда в сносящем потоке немногочисленны. В первую очередь даны некоторые обобщения известных условий самостоятельности коронного разряда на случай переменных термодинамических параметров газа вдоль поверхности коронирующего электрода [4, 5]. Построены решения ряда задач об ЭГД-течении во внешней зоне разряда при использовании эффективного граничного условия на поверхности электрода [6]. Исследования влияния гидродинамического течения на характеристики внутренней зоны разряда в настоящее время отсутствуют. [c.636]

Как видно из изложенного, напорно-флотационное разделение хлопьев гидроокиси железа представляет собой сложную совокупность физико-химических и гидродинамических процессов. На эффективность процесса всплывания хлопьев при флотационном разделении оказывают влияние концентрация взвешенных веществ (исходная концентрация железа, доза извести), количество и размер пузырьков, продолжительность флотации, а также гидродинамические условия. Эффект флотации можно определить по формуле [c.63]

Литье по выплавляемым моделям — Понятие 197 — Последовательность технологических операций 198, 199 — Расчет параметров для стальных отливок 204, 205 Литье под всесторонним газовым давлением — Влияние повышенного газового давления на форму 330 — Время затвердевания отливок 330 слитков 331 — Заполняемость форм 329—331 — Особенности литья сплавов алюминиевых 331, 332 магниевых 332 медных 332, 333 никелевых 334 стали 334, 335 — Природа используемого газа 330 — Способы 328, 329 — Сущность процесса 328 Литье под давлением — Гидродинамические условия удаления газов из полости формы 260 — Движение струи 253, 254 критические скорости ламинарного движения, максимальная скорость заливки 254 расчетное значение устойчивой длины струи 253 — Заполнение формы 254 — 256 — Номенклатура отливок, шероховатость их поверхности 251 — Область применения 249 — Параметры, влияющие на качество отливок 248 — Скорости впуска расплава и прессования 272, 273 — Скорости и давления при дисперсном и турбулентном потоке 256 при ламинарном потоке 257 — Удар впускного потока в стенку формы 254, 255 — Критическая скорость впуска 254, 255 Литье под низким давлением 287, 288 — Организация производства 316, 320 — Подготовка жидкого металла 295 — 297 — Преимущества 288 — Разновидности процесса 320 — Расчет теплосиловых параметров формирования отливки 297—299 — Технико-экономические показатели 316 Литье полунепрерывное вертикальное труб из серого чугуна 557 — Литейные свойства чугуна 557 — Недостатки 557 — Основные и технологические параметры 560 — Предельные усилия срыва и извлечения труб из кристаллизатора 558, 559 — Преимущества 557 — Производительность процесса 560 — Режимы вытягивания заготовки 558, 559 движения кристаллизатора 557 — Тепловые параметры 558 — Технологические основы 557, 558 Литье при магнитогидродинамическом воздействии — Физические основы 423 — 426 Литье с использованием псевдоожиженных [c.731]

Принципиально технологические расчеты ректификационных колонн аналогичны расчетам других массообменных аппаратов и основаны на тех же закономерностях, которые достаточно подробно рассмотрены в гл. 15 и 16. Следует, однако, отметить, что процесс ректификации значительно сложнее, например, процесса абсорбции, так как в этом процессе перенос вещества всегда сопровождается теплопереносом. На первый взгляд может показаться, что скорость процесса ректификации зависит только от скорости подвода теплоты к разделяемой смеси. Однако в действительности это не так. Конечно, без подвода теплоты процесс ректификации происходить не будет. Но скорость процесса и его эффективность, как и в любом другом массообменном процессе, зависят обычно от скорости массопереноса между фазами, т.е. от скорости массоотдачи в фазах. Поэтому и для ректификации справедливы все положения, рассмотренные в гл. 15,-влияние на скорость процесса гидродинамических условий, физических свойств фаз и других факторов, выявление лимитирующей стадии процесса, определение его движущей силы и т.д. [c.133]

Известно [,5], что при определенных гидродинамических условиях поверхность пузырька газа, движущегося в жидкости, начинает деформироваться. Изменение фор.мы пузырька может происходить за счет свободных осесимметричных колебаний его поверхности. Эти колебания, в свою очередь, вызывают возмущения профиля скорости илидкости, обтекающей газовый пузырек. В данно.м разделе в соответствии с [19] будет расс.мотрена постановка и решение задачи о влиянии свободных осесимметричных колебаний газового пузырька на профиль скорости течения жидкости. [c.51]

Выну/кденная конвекция кипящей воды в вертикальных каналах широко используется для охлаждения ядерных реакторов и других высоконапряженных теплогенерирующих систем. Одним из наиболее важных факторов, ограничивающих теплонапряжен-ность таких систем, является критический тепловой поток. Критические условия характеризуются резким уменьшением теплоотдачи от нагретой поверхности, что может привести к повреждению этой поверхности. До недавнего времени большая часть экспериментальных исследовании, посвященных этой проблеме, была направлена на испытание секций с постоянным но длине тепловым потоком. Следовательно, большое количество имеющихся экспериментальных данных, строго говоря, не может быть непосредственно использована для расчета реакторов, так как распределение теплового потока в реакторах является неравномерным. Кроме того, немногочисленные данные, полученные для случая неравномерного теплового потока, показывают, что критический тепловой поток в подобных условиях может оказаться существенно ниже, чем для постоянного по длине теплового потока, при одинаковых гидродинамических условиях. Таким образом, проведенное экспериментальное и аналитическое исследование [1] было предпринято с целью определения влияния аксиальной неравномерности теплового потока на критический тепловой поток в пароводяных смесях. [c.213]

Существенными преимуществами примененного метода изучения смесеобразования является то, что он сразу же показывает распределение концентраций в потоке, т. е. дает прямые количественные показатели процесса смешения и его влияния на процесс горения. Особенно благоприятные результаты получаются, когда измерение температур сопровождается изучением гидродинамических условий процесса (давлений, скоростей, пульсаций и др.). Применение этого метода позволило получить наденшые данные не только о смешении компонентов, но и о выгорании топлива, тепловыделении потока горящего топлива и теплообмена с окружающими поверхностями в самых разнообразных условиях и, таким образом, проверить на опыте теоретические положения комплексного анализа процесса горения. [c.77]

Последние результаты позволяют предположить, что увеличение коэффициента теплоотдачи в закризисной области связано с изменением гидродинамических условий у поверхности. Повышенная шероховатость дополнительно турбулизирует пристенный слой, что обусловливает более глубокое проникновение капель жидкости в пристенный слой, снижающее его эффективную температуру. Однако отложения изменили не только шероховатость, но и теплопроводность, теплоемкость и другие свойства поверхностной пленки, что также могло повлиять на теплоотдачу. Поэтому для выявления природы влияния отложений на условия теплоотдачд целесообразно было провести эксперимент с шероховатой поверхностью, геометрия которой была бы близка к геометрии слоя отложений сульфата кальция. Такой эксперимент обсуждается ниже. Опыт проводился также [c.195]

Непрекращающийся спад тока во времени и его независимость на поздних этапах от гидродинамических условий опыта позволили выдвинуть идею о лимитирующем влиянии стадии переноса йонов электроотрицательного компонента через формирующийся пористый слой [28, 48, 144]. Действительно, так как размер о бразующихся пор значительно меньше 10 мкм, то конвекция не принимает участия в массопере-носе. Перенос ионов электроотрицательного компонента протекает по механизму молекулярной диффузии, а его скорость уменьшается с увеличением толщины пористого слоя и не зависит от вращения электрода. В таком случае раслределе-ние концентрации 0(х, t) ионов А +, диффундирующих через этот слой, описывается дифференциальным уравнением [c.159]

Таким образом, изучению влияния гидродинамических ус-ловий па пассивное состояние металлов и сплавов уделяют в последние годы больщое внимание, о чем свидетельствуют многочисленные исследования. Несмотря на то, что из-за боль-шого разброса результатов нет единого мнения по этим вой-росам, все же прослеживается общая закономерность. Если металл недостаточно хорошо запассивирован, что возможно, например в начальный период действия анодной защиты, интенсивное перемещивание влияет на скорость растворения. В стационарных условиях, т. е. в условиях длительной анодной защиты, кратковременное перемещивание среды практически не изменяет защитный ток растворения [66]. [c.25]

Числовые значения ф принимаются на основании опытных данных по материалам заводских наблюдений за определенными груп-Црами теплообменных аппаратов и для определенных условий их работы. При этом значения коэффициента использования поверхности ф учитывают не только загрязнения поверхности теплообмена, но и гидродинамические условия, при которых осуществляется теплообмен (влияние завихрений, местных увеличений скорости, застойных зон и пр.). [c.65]

Стружка отводится и перемещается по каналам под влиянием гидродинамических сил, действующих при обтекании стружки жидкостью. Необходимая для этого гидродинамическая сила создается посредством сообщения потоку СОЖ определенной скорости, которая зависит от ряда факторов вида и объема стружки, плотности и вязкости СОЖ, конструктивных параметров инструмента и др. Вид стружки и ее форма влияют на режим ее обтекания, на силу лобового сопротивления и подъемную силу. Объем стружки определяет объемную концентрацию р, которая при Р > 0,01 уже влияет на режим обтекания стружки, что необходимо учитывать при выборе скорости потока СОЖ [91. С увеличением плотности и вязкости СОЖ гидродинамические силы возрастают, но одновременно увеличиваются потери давления в системе подвода-отвода СОЖ, а следовательно, затраты энергии на стружко-отвод. От геометрии заточки и конструкции инструмента зависят размеры и форма стружки и связанные с этим размеры стружкоотводного канала, что в совокупности определяет стесненность движения и режим обтекания стружки. Влияние режима резания проявляется главным образом через вид, форму и объем снимаемой стружки. Установлено [32, 59, 61, 631, что скорость потока СОЖ должна быть в 5—8 раз больше скорости схода стружки с учетом ее усадки. Надежный отвод стружки обеспечивается за счет получения мелкой дробленой стружки, выбора соответствующих размеров поперечного сечения каналов и назначения необходимой скорости потока СОЖ (расхода Q). Обеспечение надежного стружкоотвода является сложной задачей, при решении которой приходится учитывать всестороннее влияние факторов и выбирать их оптимальные значения. Например, при выборе сечения канала для отвода стружки в инструменте необходимо учитывать, что при увеличении сечения канала создаются условия для беспрепятственного прохода стружки, но вместе с тем снижается жест- [c.75]

Исследования показали, что соединения магния длительное время удерживаются в коллоидной стадии, затем выделяются в виде очень мелких кристаллов, которые адсорбируются на поверхности нагрева. Соединения кальция быстро проходят коллоидную стадию и образуют крупные кристаллы, которые меньше прикипают к поверхности нагрева. Установлено, что строение твердой фазы, выделяющейся из растворов или в виде отложении на поверхности нагрева, или в форме шлама, одинаково. Решающее влияние на выпадение шлама при одинаковых гидродинамических условиях оказывают удельный вес и размер частиц. Для дисперсионного анализа котельных шламсв использовались весовой метод для тонкодисперсных (размер частиц менее 50 мкм) и ситовой анализ для грубодисперсных частиц 1[Л. 3]. [c.41]

ГПа, = От = == 0. На границе контакта задавалось условие равенства перемещений точек ударника и преграды, прилегающих к границе (условие примораживания ). В качестве краевых условий использовались предположение о неподвижности боковой поверхности преграды и условие свободной поверхности на всех остальных границах. Начальная скорость ударника задана выше, остальные параметры задачи при / = О считались невозмущенными. На рисунках 62—65 приведены результаты расчетов изолиний напряжений, зон разрушения, свободной поверхности жидкости в радиальном сечении ударника и преграды. На рис. 62 дана половина сечения, на остальных рисунках показаны только те части сечения, на которых представлены результаты расчетов. Характерное время расчета со-ставлялодля всех вариантов около 120 мкс. При используемых геометрических размерах влияние краевых условий на тыльной и боковой поверхностях мишени за это время не успевает сказаться на характере процессов, происходящих вблизи контактной границы и представляющих главный интерес. Результаты расчета для преграды, состоящей только из жидкости, приведены как иллюстрации к частному случаю, следующему из сформулированной в параграфе задачи гидроупруго-пластичности. На рис. 62 для двух моментов времени / = 57 10 с (а) и t = 83 10- с (б) построены изолинии гидродинамического давления, отнесенные к первоначальной конфигурации соударяющихся тел. Максимальное давление составляло 1,7 ГПа. Цифрами обозначены изолинии 1 — 0,9Р , 2 — 0,8Р , 3 — 0,5Я , 4 — [c.212]

Дифференциальное уравнение конвективного теплообмена содержит вектор скорости и. Следовательно, распределение температуры t в потоке зависит от поля скорости жидкости, а конвективный теплообмен и процесс теплоотдачи — от гидродинамических условий, которые наблюдаются в потоке. Экспериментальные исследования этих процессов свидетельствуют о значительном влиянии гвдродинамических характеристик потока на процессы теплоотдачи. [c.236]

Гидродинамические режимы работы тарелок. Основное влияние на эффективность тарелок любых конструкций оказывают гидродинамические условия их работы. Эти условия в значительной мере зависят от скорости газа и в существенно меньщей-от плотности орошения и физических свойств фаз. В зависимости от скорости газа различают три основных гидродинамических режима работы тарельчатых аппаратов пузырьковый, пенный и струйный (или инжекционный). Эти режимы различаются структурой газожидкостного слоя на тарелке, которая в основном определяет его гидравлическое сопротивление, высоту и поверхность контакта на тарелке. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...