Пленочная модель

Для анализа теплообмена при турбулентном течении четырехокиси азота можно использовать двухслойную (пленочную) модель потока. Принимается допущение об отсутствии градиента концентраций и температуры по сечению ядра, а поперечный размер пленки по сравнению с радиусом трубы считается столь малым, что можно пренебречь ее влиянием на изменение параметров потока вдоль оси трубы, т. е. принимается, что параметры турбулентного ядра для данного сечения соответствуют параметрам всего потока. [c.21]

К промежуточной области расхождение данных резко увеличивается, что связано с несовершенством пленочной модели и допущениями, принятыми при выводе (3.24). Поэтому потребовалась корреляция (3.24) по экспериментальным данным с введением безразмерного комплекса K — %fnJ vQ 2 [3.29] [c.71]

Разность неравновесных значений концентраций кислорода на стенке и в потоке определялась по критериальной зависимости, полученной из решения уравнения сохранения массы в приближении пленочной модели. [c.100]

При теоретическом исследовании конденсации смеси паров обычно используется пленочная модель. Согласно этой модели конденсат стекает в виде пленки (рис. 9-3). Если жидкости смешиваются, то пленка предполагается однородной, но, возможно, с физическими свойствами, зависящими от состава. Для несмешивающихся жидкостей также выбирается пленочная модель, но пленка предполагается состоящей из двух слоев, соответствующих первому и второму компонентам. [c.212]

В заключение следует отметить, что пленочная модель конденсации смеси паров является лишь первым приближением в описании процесса. Несмотря на то что решения, полученные на основе пленочной модели, в ряде случаев неплохо описывают экспериментальные данные, нет ясности в границах приемлемости этой модели. [c.221]

Уравнение (15.21) также показывает, что по пленочной модели коэффициент массоотдачи линейно зависит от коэффициента диф- [c.18]

В модели пограничного диффузионного слоя, которую можно считать дальнейшим развитием пленочной модели, отражено влияние гидродинамических условий на процесс массопереноса. По этой модели (рис. 15-3) концентрация вещества, постоянная в ядре потока, в турбулентном подслое толщиной 5 постепенно снижается при приближении к пограничному слою (т. е. в буферном подслое), в котором соизмеримы молекулярные и турбулентные силы вязкости, т. е. С уменьшением масштаба пульсаций [c.19]

Данная монография является третьей книгой из задуманного цикла монографий, посвященных изложению фундаментальных вопросов современной теории процессов переноса в тех физикохимических системах, где осуществляются основные процессы химической технологии. В первой из них была рассмотрена теория процессов переноса в системах жидкость—жидкость [1], во второй [2] — теория процессов переноса в системах жидкость— твердое тело. Данная монография посвящена систематическому изложению теоретических вопросов гидродинамики и массообмена в газожидкостных системах. В книге на основе фундаментальных уравнений гидродинамики рассмотрено движение одиночного пузырька газа в жидкости, вопросы взаимодействия движущихся пузырьков (в том числе их коалесценция и дробление), пленочное течение жидкости. Эти результаты использованы при построении моделей течений в газожидкостных систе.мах. [c.3]

Рассмотрим пленочный режим течения газожидкостной системы (см. разд. 1.1). Будем предполагать, что поверхность раздела фаз является плоской. Обозначим через I длину одной конвективной ячейки. Картина потоков вблизи межфазной границы имеет вид, изображенный на рис. 87. В соответствии с допущениями ячеечной модели будем считать, что на поверхностях а =8 и [c.299]

Таким образом, процесс массопереноса в данном случае характеризуется системой трех критериев Ре, Те и Ка. Полученные в данном разделе результаты будут использованы в следующей главе при построении модели пленочной абсорбции. [c.318]

Л. Модель процесса пленочной абсорбции из смеси газов [c.333]

Однако в ряде случаев начальная стадия кавитации сопровождается образованием на теле тонкой пленки (пленочная кавитация). Экспериментальные исследования на моделях профилей, тел вращения, винтов в кавитационных трубах показывают, что форма начальной стадии кавитации зависит от многих факторов (размеров модели, состояния ее поверхности, типа экспериментальной установки). [c.6]

Пленочная кавитация в виде пояска возникает в районе, значительно смещенном в корму модели от места минимального давления на теле. Возможно возникновение пленочной кавитации в виде пятен. [c.7]

Расчетные данные для теплоотдачи при пленочном кипении можно получить теоретическим путем. Для этого используется приближенная физическая модель, аналогичная принятой в теории пленочной конденсации пара ( 12-2). Идентична и исходная система уравнений и условий однозначности. [c.319]

При испытаниях было установлено, что стекло с предварительно сжатой поверхностью разрушается, если оно разрезано или просверлено. С этой целью были начаты работы на моделях капсул из стекла с предварительно сжатой поверхностью и покрытием из пластмассы для определения поведения композитной конструкции после получения местных деформаций в стекле. По результатам этой серии испытаний был сделан вывод о необходимости внутренней и внешней пленочной облицовки стекла для крепления насыщения. [c.351]

Рассмотрим конденсацию бинарной смеси паров несмешивающихся жидкостей на основе модели ламинарной пленочной конденсации. Из-за трудностей более детального анализа эта модель использовалась рядом авторов. Пусть основные условия задачи аналогичны ранее рассмотренной [9-6]. Схема постанов-ки задачи приведена на рис. 9-9. [c.217]

В простейшей модели миграция жидкости в капиллярно-пористом теле (Л. 6-52] происходит в виде капиллярного движения жидкости, пленочного движения жидкости (рис. 2, период /). В процессе капиллярного движения жидкости часть наружного воздуха по- [c.436]

Сепарационное устройство, разработанное в ЦКТИ, приведено на рис. 14-9. Устройство состоит из последовательно включенных пленочного 1 и жалюзийного 2 сепараторов, через которые влажный пар поступает в конденсатор 3. Благодаря низкой скорости пара в пленочном сепараторе жидкая фаза выпадает на стенки в виде пленки и отводится в измерительный бачок. Жалюзийный сепаратор отделяет оставшуюся часть влаги. Подобное устройство было применено в ЦКТИ для измерения влажности пара за рабочим колесом в модели последней ступени турбины. [c.396]

В настоящее время большинство лопаток охлаждаемых турбин изготовляются литьем в вакууме по выплавляемым моделям с керамическими или кварцевыми стержнями. Минимальная толщина стенок лопаток достигает 0,8—1 мм, минимальный диаметр внутренних каналов — 0,6 мм. Мелкие отверстия для пленочного охлаждения получить методом литья невозможно. Их выполняют методами электрохимической обработки. Эти методы позволяют изготовлять отверстия диаметром до 0,15 мм [45]. [c.61]

Вакуумная (пленочно-вакуумная) формовка осуществляется в опоках сухим песком без связующего с использованием постоянных моделей. Песок, удерживаемый в опоке с помощью синтетических полимерных пленок, уплотняется вибрацией и упрочняется внешним атмосферным давлением вследствие вакуумирования формы (рис. 13.8). Это осуществляют следующим образом. Модельная плита 2 сообщается с вакуумной полостью 1 сквозными отверстиями. Модель отливки 3 (изготовленную из дерева, металла или пластмасс) пронизывают по всему объему сквозные отверстия б диаметром 0,5—1 мм, перпендикулярные ее базисной плоскости и совпадающие с аналогичными отверстиями в модельной плите. Благодаря этому поверхность модели напрямую связана с вакуумной полостью 7. В процессе формовки модельную плиту 2 вместе с моделью 3 накрывают натянутой на рамку 7 разогретой полимерной пленкой 5 толщиной до 0,1 мм. Затем полость 1 и связанную с ней отверстиями область под пленкой 5 вакуумируют (вакуум — 40—50 кПа). Этим обеспечивается плотное прилегание пленки к поверхности модели и модельной плиты. Затем на бобышке 8 устанавливают модель стояка 11. Последнюю предварительно обертывают пленкой, закрепляя ее края, а также стык модели стояках бобышкой клейкой лентой. Аналогично герметизируют и модель выпора 4. После этого производится установка 322 [c.322]

Брианом совместно с С. В. Бодманом и П. К- Рейдом [3.10—3.13]. За основу взята двухслойная пленочная модель, согласно которой в области турбулентного ядра градиентами температур и концентраций пренебрегают, а перенос энергии и массы происходит только в пределах условной толщины пограничного слоя. При условиях Le=l, Тс—(последнее позволяет произвести линеаризацию зависимости скорости химической реакции и диффузии от параметров потока) получена аналитическая зависимость для расчета теплообмена [c.54]

Экспериментальная проверка результатов теоретического анализа показала [3.13], что для химически неравновесных потоков возможно применение пленочной модели пограничного слоя. Эксперименты выполнены на установке с вращающимся цилиндром при давлении 2—11 бар и температурах 500—550 °К для смесй 5 2N0-b02 и примерно в том же диапазоне давлений и температур при заполнении кольцевой щели азотом. [c.55]

В [3.36, 3.37] В. Б. Нестеренко, Б. Е. Тверковкиным и другими аналитически получено выражение (3.20) при решении задачи тепло- и массопереноса в пограничном слое в приближении пленочной модели. [c.66]

Вычисление ДС4 для условий неравновесного протекания реакций сопряжено с большими трудностями. Расчетное уравнение для АС4 в общем виде получено в [3.34, 3.38] интегрированием уравнения сохранения массы вещества четвертого компонента в приближении пленочной модели и при условии непроницаемости и некатали-тнчности стенки [c.70]

Обобщение экспериментальных данных. Анализ работ [3.38—3.47], посвященных экспериментальному исследованию теплоотдачи при течении турбулентных химически реагирующих потоков в трубе, показывает, что в настоящее время существует большое количество критериальных зависимостей для расчета чиела Нуссельта, полученных путем простого анализа, влияющих на теплоотдачу, безразмерных комплексов (3.94) или построенных с привлечением теории пленочной модели. Однако все предложенные критериальные зависимости обобщают экспериментальные данные только в своей области парамет- [c.105]

Грэхем [69] высказал предположение, что увеличение (по сравнению с соответствующим значением для пленочной модели) коэффициента теплоотдачи может быть объяснено на оонове модели проникания. При этом увеличение коэффициента теплоотдачи было представлено в виде дополнительного члена в выражении для коэффициента теплоотдачи из пленочной модели [c.81]

По мнению авторов пленочной модели, движущиеся частицы как бы сдирают пленку газа около поверхности труб, уменьшают ее толщину и интенсифицируют процесс [1]. Авторы пакетной модели основываются на том, что в слое перемещаются не отдельные частицы, а группы, конгломераты частиц. Эти конгломераты (пакеты) периодически перемещаются из ядра кипящего слоя к поверхности, охлаждаются в течение короткого времени и возвращаются в слой. Пакеты сменяются газовыми пузырями, и цикл повторяется. А. П. Баскаков считает, что между пакетом и поверхностью образуется газовая пленка, создающая дополнительное термическое сопротивление. По наблюдениям Н. И. Сыро-мятникова [1 ], вокруг труб, погруженных в кипящий слой, периодически образуются газовые прослойки, турбулентные вихри и слой частиц, причем толщина газовых прослоек достигает пяти размеров частиц. Теоретический анализ процесса теплообмена в рассматриваемых условиях еще далек от завершения. Рекомендуемые различными авторами значения коэффициентов теплопередачи к пучкам лежат в довольно большом диапазоне /с=130- -500 ккал/(м -ч-°С). [c.66]

В соответствии с пленочной моделью интегрирование уравнения (15.14а) тфиводит к выражению [c.18]

Как следует из уравнения (15.23), в отличие от пленочной модели скорость переноса по пенетрационной модели, как и по модели диффузионного пограничного слоя, М что подтверждается экспериментом. [c.20]

К преимуществам модели раздельного течения относится возможность ее использования для описания таких систем, как бар-ботажный слой, газокапельные потоки, пленочные течения газожидкостных смесей. При таком описании возникает большое количество эмпирических констант, подгоночных коэффициентов, позволяющих добиться хорошего количественного совпадения результатов теоретического анализа течений с экспериментальными данными. [c.185]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

И конкретизируются, например, для исследования горения газо-взвесей, дисперсно-пленочного течения газожидкостной смеси в трубе, смесей нескольких взаиморастворимых жидкостей в пористой среде. Более детально математические модели и уравнения гетерогенных смесей описаны в предыдущей книге автора (Р. И. Нигматулип, 1978). [c.6]

Исследования, проведенные на промышленных де-карбонизаторах с деревянной хордовой насадкой и на модели, позволили установить основные параметры их работы. Удельный расход воздуха, обеспечивающий достаточно глубокое удаление свободной углекислоты, составляет в среднем 20 м на 1 м воды. Оптимальная плотность орошения деревянной хордовой насадки составляет 40—45 мVм Скорость движения воздуха через декарбонизатор следует принимать не меньше 0,085— 0,1 м/с, считая по не заполненному насадкой сечению аппарата. При правильном выборе величины поверхности контакта дегазируемой воды с воздухом и поддержании указанного выше расхода воздуха декарбонизатор пленочного типа способен обеспечить остаточное содержание свободной углекислоты в воде при температуре ее до 30 °С в количестве 3—7 мг/кг. [c.243]

Пленочные датчики обладают рядом ценных качеств, в частности высокой чувствительностью, возможностью применения простой схемы измерения, надежной градуировкой, вoзмoл нo тью измерения температуры поверхности модели или стенки, выполненных из материалов с низкой теплопроводностью, и др. [c.506]

Пленочно-вакуумную формовку (рис. 4.18, д) осуществляют в следующей последовательности модельную плиту I с моделью 2 накрывают разофетой полимерной пленкой толщиной не более 0,1 мм. Вакуумным насосом в воздушной коробке 7 создают вакуум 2,6. .. 5,2 МПа. Пленка [c.171]

При кипении на неизотермической стенке возможно одновременное устойчивое сосуществование пузырькового, переходного и пленочного режимов кипения, что приводит к большим продольным и поперечным градиентам температуры в стенке. В этих условиях существующие способы заделки термопар в твердую металлическую стенку не позволяют измерить температурное поле с точностью, необходимой для расчета местных значений тепловых потоков и коэффициентов теплоотдачи. Определение температурного поля неизотермической стенки вблизи поверхности теплообмена, а по нему местных тепловых потоков, включая их критические значения, с высокой точностью было выполнено в [33] путем использования трехслойной модели неизотермической стенки. Измерение температурного поля проводится с помощью микротермопары, которая перемещается в слое жидкого галлия, удерживаемого силами поверхностного натяжения между металлической пластиной, к которой снизу подводится тепловой поток, и тонкой фольгой, на которой снаружи кипит жидкость. Чтобы устранить искажения температурного поля, обусловленные различием теплофизических свойств отдельных слоев стенки, материалы фольги и пластины выбираются так, чтобы их теплопроводности были равны теплопроводности галлия. [c.397]

Проектные данные тепловой схемы опреснительной установки в ходе ее дальнейшего практического использования могут претерпеть существенные изменения. Чтобы заблаговременно предопределить отклонения расчетных величин в процессе эксплуатации, возможно, применяя ЭВМ, на основании соответствующего алгоритма получить динамические характеристики, описывающие работу установки в переходном режиме. Математическая модель в данном случае будет содержать систему дифферечциальных уравнений, оценивающих изменения температур, давлений и уровней испаряемой жидкости во всех ступенях установки, дополняемых рядом алгебраических зависимостей. Применительно к тепловой схеме испарительной опреснительной установки с аппаратом пленочного типа такой алгоритм расчета составляют для отдельно взятой ступени. [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...