Установка для осевого нагружения

Установки ОН К, созданные на базе машин (гидроцилиндров) для осевого нагружения. Крутящий момент обычно [c.26]

Решение. 1. Проверим возможность установки подшипника средней серии 7309, для которого динамическая грузоподъемность С=74,6 кН, коэффициент влияния осевого нагружения е=0,287, коэффициент осевой нагрузки У=2,09 (см. табл. П12 [19]). [c.429]

Рис 90 Схема приспособления для установки образцов и регулируемых захватов к машине для испытания на усталость при осевом нагружении [c.169]

В ЦНИИТМАШе [132] создана установка для испытания на малоцикловую усталость при сложном нагружении, создаваемом при одновременном действии циклического изгиба и внутреннего давления в условиях нормальных и повышенных температур. Испытывают крупногабаритные образцы сечением до 60 мм при длине рабочего участка 500 мм, давлении до 350 ат, температуре до 650°С, изгибающем моменте до 0,005 кН-см (0,5 тс-м) и осевом усилии до 0,04 кН (4 тс). Установка может работать в режиме заданных усилий или перемещений. [c.244]

Установка для испытаний горных пород и цементного камня на ползучесть (табл. 3, № 12) предназначена для проведения длительных испытаний горных пород и цементного камня в условиях одновременного действия на образец внешнего давления и осевой нагрузки при высоких температурах. Установка состоит из рабочей камеры, системы осевого нагружения, гидравлической системы, системы нагрева образца и системы измерения осевой деформации образца. Три одинаковые секции смонтированы на общем основании. В каждую секцию, кроме рабочей камеры, входят система осевого нагружения, электропечь и индикаторы. [c.20]

Электрогидравлическая установка для испытаний на осевое нагружение, внутреннее и внешнее давления в условиях нормальных и повышенных температур (табл. 3, № 14). Схема установки показана на рис. 11. Нагрузка прикладывается с помощью осевого гидроцилиндра 2, на штоке которого закреплен динамометр. Рубашка водяного охлаждения поддерживает в динамометре температуру 20 °С, а также [c.21]

Рис. 17. Установка для испытаний на усталость при кручении с осевым нагружением

Для исследования узлов конструкций, которые могли бы испытывать циклически изменяющиеся осевые усилия во всех сходящихся в узле элементах (нанример, узел фермы при совместном действии усилий в поясе и раскосах), в лаборатории ПТМ построена специальная установка [10, 28]. Нагружение производится с помощью кривошипно-шатунного механизма. Максимальная величина регулируемого радиуса кривошипа 20 мм и при этом наибольшее усилие в шатуне 1000 кГ. Установка позволяет осуществлять цикл напряжений с любым заданным коэффициентом асимметрии. [c.150]

Рис. 121. Принципиальная схема установки для пульсирующего пропорционального нагружения образца осевой силой и внутренним давлением.

Предварительно назначают тип и схему установки подшипников (см. 3.3). Подбор подшипников производят для обеих опор вала. В некоторых изделиях, например в редукторах, для обеих опор применяют подшипники одного типа и одного размера. Тогда подбор выполняют по наиболее нагруженной опоре. Иногда из соотношения радиальных и осевых сил нельзя заранее с уверенностью сказать, какая опора более нагружена. Тогда расчет ведут параллельно для обеих опор до получения значений эквивалентных нагрузок, по которым и определяют более нагруженную опору. [c.105]

Опоры с трением скольжения имеют следующие преимущества они могут работать при высоких скоростях и нагрузках в агрессивных средах малочувствительны к ударным и вибрационным нагрузкам их можно устанавливать в местах, недоступных для установки подшипников качения, например на шейках коленчатых палов. К основным недостаткам опор с трением скольжения относятся более высокие потери на трение при обычных условиях усложненные системы смазки тяжело нагруженных, быстроходных подшипников необходимость постоянного контроля за смазкой (исключение представляют приборные подшипники из фторопласта и капрона, а также металлокерамические подшипники), необходимость применения дефицитных материалов и высокой поверхностной твердости цапф износ большие осевые габариты. [c.426]

Установка СНТ-5П (рис. 20) предназначена для испытаний при температуре от —190 до 1000 °С. Трубчатый образец 5 закреплен в захватах 4 и 6. Для нагружения образца осевой силой применяют гндроцилиндр с поршнем 5, шток которого через универсальный шарнир 7 соединен с захватом 6. [c.29]

Нагружение осуществлялось через шаровые опоры и нагрузочные плиты, в которых для центрирования оболочки по отношению к оси приложения нагрузки были сделаны посадочные пазы (выточки) сечением 4x5 мм. В пазах во избежание смятия торцов оболочки заливались связующим холодного отверждения. Как показали тарировочные испытания, установка оболочек в посадочных пазах и использование шаровых опор обеспечивали равномерность передачи осевой нагрузки на ее торцы. [c.301]

Хотя приведенная методика анализа и соответствующие ей диаграммы служат руководством для проектирования, однако при их применении требуется серьезная инженерная интерпретация. Иллюстрацией этого положения может служить гипотетический пример дефекта вблизи осевого отверстия вращающегося вала. Для не разрушающего контроля ультразвуковым и другими методами необходимо определить эквивалент круглой трещины. Принято считать, что диаметр такого дефекта равен 12 мм. Кроме того, необходимо знать минимальную рабочую температуру и переходную температуру по Шарпи в зоне дефекта. Переходную температуру следует определять с учетом изменений, которые происходят в процессе работы турбогенераторной установки и связаны с охрупчиванием в результате отпуска или деформационного старения. Предположительно Те = —45° С. Пока это точно не установлено, следует считать, что дефект располагается перпендикулярно тангенциальным напряжениям, поскольку они являются максимальными напряжениями в зоне отверстия вала. Предполагается, что при расчетной скорости вращения вала эти напряжения составляют 35 кгс/мм , а предел текучести материала 50 кгс/мм . На рис. 54 видно, что такой дефект не приведет к хрупкому разрушению при однократном нагружении и расчетной частоте вращения. Однако в случае значительного превышения расчетной частоты вращения тангенциальные напряжения существенно возрастают и могут превысить предел текучести. Однако для расчетов и в этом случае принимаются напряжения в пределах упругости. Если превышение [c.138]

Пример 2.6. Подобрать подшипники качения для опор выходного вала цилиндрического зубчатого редуктора (рис. 2.33, 2.34). Частота вращения вала и = 120 мин . Требуемый ресурс при вероятности безотказной работы 90% L oah= 25000 ч. Диаметр посадочных поверхностей вала й = 60 мм. Силы в зацеплении при передаче максимального из длительно действующих момента окружная F, = 9600 Н радиальная Fr = = 3680 Н осевая Fa = 2400 Н. Режим нагружения - II (средний равновероятный). Возможны кратковременные перегрузки до 150% номинальной нагрузки. Условия эксплуатации подшипников -обычные. Ожидаемая рабочая температура Граб = 50 °С, На выходном валу редуктора предполагается установка упругой муфты со стальными стержнями, номинальный вращающий момент по каталогу Г == 1720 Н м. Допустимое радиальное смещение соединяемых муфтой валов при монтаже А = 0,25 мм. Линейные размеры / = 120 мм / = 60 мм h = 48 мм d2 = 288 мм. [c.236]

Для валов с коническим зубчатым колесом на консоли обычно предпочтительно разделение опор на фиксирующую и плавающую либо установка в распор подшипников нерегулируемого типа. При установке однорядных радиально-упорных шариковых или конических роликовых подшипников в распор широкими торцами наружных колец наружу (рис. 98) необходимо размещение опор на значительном расстоянии друг от друга для повышения жесткости системы вала с подшипниками и предотвращения биения зубчатого колеса при увеличении осевой игры. Установка этих же подшипников широкими торцами наружных колец внутрь повышает жесткость системы. Однако в этом случае для облегчения регулирования осевой игры внутреннее кольцо одного из подшипников (дальнего по отношению к шестерне) следует монтировать на вал с более свободной посадкой, чем это принято при циркуляционном нагружении, либо устанавливать регулировочные прокладки между этим подшипником и упорным кольцом (рис. 99). [c.522]

На рис. 105 показана принципиальная схема установки силового типа с непосредственным нагружением [552] для исследования малых упруго-пластических деформаций при испытании тонкостенных трубчатых образцов на совместное действие осевой силы, крутящего момента и внутреннего давления. Нагружение образца 3 осевой силой осуществляется грузом воздействующим через системы рычагов и тяг на верхний захват 2. Крутящий [c.227]

В МВТУ им. Баумана создана установка [122] силового типа с гидроприводом, на которой можно осуществить сложное нагружение для любой комбинации внешних нагрузок (осевая сила, поперечная сила, изгибающий и крутящий момент, внутреннее давление). Для нагружения образца используется шесть гидравлических силовозбудителей. Управляющий сигнал, снятый с потенциометра программного устройства, преобразованный и уси- [c.228]

При реализации схем, в которых на образец действует внешнее давление, одной пз самых сложных проблем является измерение сил и деформаций. В связи с жесткими ограничениями размеров камеры высокого давления Б качестве упругого элемента динамометра используют элементы схемы осевого нагружения, а в качестве датчиков деформации — малогабаритные емкостные или индуктивные дефор-мометры. При упругих деформациях и температурах, близких к нормальным, можно использовать наклеенные на образец тензорезисторы. Если не требуется независимое задание давления и осевой нагрузки, например при исследовании пропорциональных статических нагружений, то для создания осевой силы (растяжения или сжатия) используют нескомненсироваиные площади специальным образом изготовленного образца. В этом случае осевые усилия определяют с меньшей точностью из-за необходимости введения поправок на силы трения. Установки с внешним давлением часто изготов- [c.20]

Наряду с электрогидравлическими установками для воспроизведения двухчастотных режимов нагружения могут быть использованы и более простые, широко распространенные установки для испытаний на многоцикловую и малоцикловую усталость. На базе испытательной машины для осевого асимметричного нагружения с частотой до 30 Гц типа МИР-С [19] была разработана двухчастотная испытательная установка, в которой использован принцип сложения на нагружающем элементе двух разночастотных нагрузок от независимых силовозбудителей, для чего привод статического нагружения был преобразован в привод малоциклового нагружения с дополнением его соответствующей системой управления. Данная установка позволяет осуществлять двухчастотное нагружение по режимам, изображенным на рис. 4.19, а, в, с частотами 1 цикл/мин и менее в малоцикловой области и до 30 Гц в области высокочастотных нагрузок, а оснащение системой нагрева образца [20] обеспечило возможность проведения этих испытаний при высоких температурах. Осевое знакопеременное нагружение образца в этом случае осуществляется (рис. 4.20) с помощью упругих трансформаторов, преобразующих крутильные колебания в продольные перемещения. [c.89]

Установки для испытания трубчатых конструктивных элементов при сложном напряженном состоянии в условиях кратковременного нагружения осевой растягивающей силой и внутренним давлением оснащены блоком высокого давления рабочей газовой среды, основу которого составляют газовый компрессор, система емкостей, регулирующие и запорные клапаны [63]. Устройство для нагружения образца растягивающими и сжимающими нагрузками установки Микрат-4-6 расположено внутри испытательной камеры, а силовозбудитель - вне камеры [3]. [c.279]

Ползучесть материала в условиях плоского напряженного состояния исследуют обычно на тонкостенных трубчатых образцах, нагруженных осевой силой внутренним давлением, варьируя, в основном, 1футящим моментом. Модернизация установок применительно к исследованию материалов с существенно различным сопротивлением растяжению и сжатию позволяет расширить возможности варьирования величиной и направлением осевой силы. Создана установка для испытаний на ползучесть при программном ступенчатом изменении крутящего момента, осевого усилия в тонкостенном трубчатом образце при температуре испытаний до 1273 К. [c.283]

На рис. 13.16 показаны схемы установки подшипников качения на валах и в корпусах. Для относительно длинных валов (длина превышает восьмикратный наибольший диаметр) применяют схемы я и б. В этах схемах левая опора закреплена в корпусе и называется фиксирующей, а второй подшипник имеет возможность осевого перемещения в корпусе (для компенсации температурных удлинений и укорочений вала) и такую опору называют плавающей. Для длинных валов, нагруженных значигельной осевой силой, два радиально- [c.236]

При установке вала по второму способу предусматривается небольшой осевой зазор А , равный предполагаемому удлинению вала (/г — /1), вследствие его нагревания при работе машины. Этот зазор называют тепловым. Если Ад будет слишком малым, подшипники окажутся нагруженными большим осевым усилием, вызванным тепловым расширением вала, и система станет статически неопределимой. Поэтому для точной регулировки зазора Ад между корпусом и крышкой располагают регулировочные прокладки 3. Этот второй способ установки вала называют установкой ераспор. [c.349]

Установка [36] для испытаний на усталостную прочность при изгибно-крутильных деформациях позволяет проводить испытания с одновременным воздействием тех или иных сред и повышенных температур. Создана машина" для испытания при совместном действии изгиба и кручении по асимметричному циклу нагружения. При комбинированном нагружении с созданием сложно-напряженного состояния (изгиб+кручение) предложено проводить также испытания с заданным сдвигом фаз кручения относительно фаз изгиба, или наборот. Машина для испытаний на усталость при сложном нагружении обеспечивает независимое изменение осевого усилия и крутящего момента. Машина позволяет проводить испытания на усталость при комбинироваином нагружении. [c.176]

Для обоснования метода расчета длительной малоцикловой прочности компенсаторов выполнена программа исследований, включающая экспериментальное получение данных по долговечности сильфонных компенсаторов Z) -40 из нержавеющей аустенитной стали Х18Н10Т со следующими параметрами (рис. 4.3.1) dg = А см = 5,4 см = 0,129 R2 = 0,121 см Iq = 6,1 см п =11. Испытания выполнены с использованием специально спроектированной установки, позволяющей осуществлять требуемый режим циклического деформирования компенсаторов в условиях осевого растяжения — сжатия с заданными размаха-ми перемещений. Нагрев компенсаторов — печной, частота нагружений 10—56 циклов в минуту при постоянной температуре 600 С. Компенсаторы находились под давлением 1 атм, причем момент разрушения от циклического нагружения автоматически фиксировался по падению давления в результате утечки воздуха через образовавшуюся сквозную трепщну. Малый уровень давления практически не влиял на деформированное состояние конструкции и ее долговечность. [c.203]

Собственно испытательная машина аналогична описанной в работе [236], но в связи с использованием установки со следящ,им о о,мин приводом имеет два сугдественных отличительных признака обеспечение безлюфтового нагружения образцов в условиях реверса и возможность свободного перемегцения в осевом направлении образца под нагрузкой для исключения температурных напряжений от продольных расширений образца при нагревах и охлаждениях. Используется задняя бабка с шариковыми опорами, в качестве захватов применены трехкулачковые токарные патроны. [c.250]

Усталостные испытания проведены на гладких образцах с диаметром рабочей части 7 мм для всех частот нагружения. Образцы испытывались при осевом растяжении — сжатии при частоте 33 Гц на машине МИР-СТ с механическим силовозбудителем [4], 30.0 Гц — на машине с электромагнитным возбудителем [5], 10 кГц — на маг-нитострикционной установке [6]. Электронно-микроскопическое исследование проведено для образцов, испытанных на различных частотах, но при постоянном уровне напряжений (450 МПа). [c.361]

Инерционный принцип силовозбуждения, примененный в указанной выше машине для испытаний при неоднородном напряженном состоянии, был использован также для нагружения образцов осевыми усилиями (растяжение—сжатие) [ 5]. Так как при испытаниях на растяжение—сжатие необходимо воспроизведение значительных усилий (в рассматриваемой установке до 4000 дан), скорость вращения неуравновешенных масс была выбрана значительной — 2500—3600 об1мин для основной гармоники и 6100—7500 об1мин для высокочастотной (мг i = 2 1 и 3 1). При этом высокочастотная составляющая оказалась в резонансной области, так как частота собственных колебаний упругой системы машины составляла 6050—6100 циклов в минуту. Такое явление неблагоприятно сказывается на стабильности режима нагружения образца как в ироцеесе испытаний, так и в особенности при переходе через резонанс. В связи с этим большое (внимание авторы вынуждены бьши уделить вопросам исследования динамических характеристик машины и стабилизации амплитуды напряжений. [c.128]

Установки типа СНТ в основном предназначены для испытаний типа ОНКД в широком диапазоне температур при независимом нагружении образца внутренним давлением, крутящим моментом и осевой нагрузкой. [c.29]

Ввиду того что подшипники монтируются обычно в отдельных корпусах, при больших расстояниях между опорами для компенсации возможного перекоса вала и его прогибов необходима установка сферических двухрядных радиальных шарико- или роликоподшип-H iKOB. Учитывая, что подшипник, нагруженный значительными радиальными усилиями, не сможет плавать" в осевом направлении ввиду значительной силы трения скольжения в корпусе, желательно фиксировать для восприятия осевой нагрузки более нагруженный подшипник. Второй подшипник с целью унификации корпусов можно взять таким же. [c.623]

Модель имеет шпильку 1 с основной резьбой (рис. 3, а), на которую навинчивается основная цилиндрическая гайка 2. Вспомогательная гайка 3 из органического стекла служит для удержания стального цилиндрического захвата 4, соединяемого нарезкой с захватом разрывной машины при нагружении модели. Так же выполнен захват в другом конце шпильки, имеюш,ей головку. Нагрузка передается через нажимные кольца 5. Просвечивание модели поляризованным светом S в полярископе (рис. 36, слева) с помеш ением ее в иммерсионную ванну трудно выполнить во время установки модели в разрывной Л1ашине, которая должна создавать растягиваюш ую нагрузку в модели до Р = 10—15 т. Поэтому при достижении в разрывной машине требуемого усилия при нагружении модели производится развинчивание упорной муфты, состоящей из двух частей 6 и 7 до плотного упора в основную гайку. После этого нагрузка в разрывной машине снимается, но в модели остается требуемый затяг, величина которого оказывается при примененном устройстве модели равной примерно 0,95 Р. Контроль осевой симметрии нагрузки, величины напряжений в гладкой части шпильки и деформаций после снятия затяга с целью [c.140]

В сухом отсеке осевая сила Л/ складывается из сил инерции и сил аэродинамического сопротивления. В сечениях передних и средних отсеков корпуса осевые силы обычно возрастают по мере выгорания горючего вследствие увеличения осевой перегрузки. Наиболее нагруженным сечением корпуса является, как правило, сечение, примыкающее к двигательной установке. На рис. 10.1 изображены кривые, отражающие изменение осевс силы для различных сечений в функции безразмерного времени t полета. [c.274]

П р и б р р ы и п р и с п о с о б л е н и я. Нагружение образцов крутящим моментом осуществлялось на установке, разработанной в лаборатории [23, 26]. Точность отсчета крутящего момента 0,05 кгсл. Нижняя головка образца (рис. 28) жестко закрепляется в специальное гнездо нижнего основания, практически исключающее возможность поворота этого конца при кручении в прямом и обратном направлениях. Верхняя головка образца жестко закрепляется в гнездо массивного пуансона с направляющими ребрами, опирающимися своими боковыми плоскостями яа группы роликовых подщипников. Эти роликовые подшипники обеспечивают свободу перемещения верхней головки образца вместе с пуансоном по вертикали при его скручивании. Верхний конец пуансона, имеющий квадратное поперечное сечение, проходит насквозь через соответствующее отверстие ступицы горизонтального маховика с метровым диаметром. Маховик посажен на упорный подшипник и служит для нагружения образца крутящим моментом при помощи тросов с серьгами, перекинутых через блоки, и гирь фиксированного до одного грамма веса. Для исключения осевого сжатия образца от веса пуансона [c.49]

На рис. 1 и в табл. 2 приведены схема и характеристики установки ДРП-361Э для испытания на растяжение с кручением шпилек (рис. 2) [7]. В установке осуществлен принцип подгружаемой системы. Нагружение образца производится от электропривода. Испытуемый образец 1 (шпилька) одним резьбовым концом ввинчивается до упора в динамометрический стакан 2, который получает вращательное движение от червячного колеса 3 электропривода. Вращательное движение передается образцу, второй резьбовой конец которого ввертывается в составную гайку 4, жестко закрепленную в подвижном буфере 5 испытательной установки. Между подвижным буфером и основанием установки устанавливается сменный пакет пружин 6 требуемой податливости или жесткий блок. В процессе испытания гайка навертывается на резьбовой конец образца и опускается, благодаря чему подвижной буфер сжимает пакет пружин. На обр азец передается от сжатых лружи1Г осевое усилие и крутящий момент от трения в резьбовой, паре шпилька — гайка. Усилие осадки пружин передается через образец на динамометр 2, на котором наклеены тензодатчики сопротивления 7, регистрирующие величину осевого усилия и крутящего момента. Удлинение образца в процессе испытания измеряется тензометрическим индикатором 8, мерительная ножка которого получает перемещение от стержня, опирающегося на верхний шлифованный торец образца. [c.204]

При нагружении радиально-упорного подшипника силой Ргп за счет наличия угла давления а (рис. 12.11) возникает собственная осевая сила подшипника fстремящаяся сдвинуть вал (рис. 12.11, а — для шарикового и рис. 12.11,6 — для роликового подшипников). Расчетная осевая сила Fan является результатом действия внешней осевой силы подшипника Fa и собственной осевой силы подшипника Fa- Сила Fan зависит от правильности установки и регулирования осевого зазора в подшипнике. [c.317]

Экспериментальное оборудование. Образцу . Эксперименты проводились на испытательной установке Инстрон-1275 [4, 5], представляющей собой автоматизированную электрогидравлическую систему с управляющей ЭВМ РВР-11/05. Система предназначена для испытаний образцов и элементов конструкций в условиях комбинированного нагружения осевой силой, крутящим моментом и давлением. Она имеет соответственно три независимых гидравлических привода и три канала управления, которые позволяют для каждого привода задавать и отрабатьюать свой закон изменения во времени нагрузки, деформации или перемещения рабочего поршня. В каналах управления предусмотрена настройка переходных характеристик системы, что позволяет даже при максимальных скоростях перемещения рабочего поршня (4 мм/с и 20°/с) реализовьюать заданный закон нагружения с минимальными отклонениями, в том числе при резких изменениях скоростей испытания. Это особенно сущестренно при исследовании временных эффектов. [c.30]

Тонкостенные трубчатые образцы иногда используются для испытания материалов при объемном напряженном состоянии. В этом случ е нагружение образца осуществляется как внутренним, так и наружным давлением. На рис. 110 показана конструкция устройства, разработанного на кафедре сопротивления материалов ЛПИ им. М. И. Калинина. Его прототипом является установка, описанная в работе [5101. Основные узлы устройства — испытательная камера, источник давления и контрольно-измерительная аппаратура. Максимальные значения наружного и внутреннего давления — 5000 кПсм , осевой силы — 35 000 кГ. Все нагрузки на образец осуществляются с помощью гидравлических систем. [c.234]

Установка с гидравлическим приводом для испытания трубчатых образцов в условиях повторного пропорционального нагружения внутренним давлением (до 500 кГ1см ) и осевой силой (до 1500 кГ) описана в работе [484]. Принципиальная схема этой установки показана на рис. 121. [c.245]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...