Граничные температуры газов

ГРАНИЧНЫЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ГАЗОВ [c.160]

После того как установлены граничные температуры газов, дальнейший конструктивный тепловой расчет сводится к совместному решению уравнений теплопередачи и балансовых уравнений для каждой поверхности нагрева, в результате которого определяются необходимые размеры этих поверхностей. [c.226]

При поверочных расчетах размеры по верхностей нагрева заранее известны и требуется определить значение одной или двух граничных температур (газов, пара, воды,воздуха). В этих случаях для рассчитываемой поверхности также приходится совместно решать уравнения баланса тепла и теплопередачи. Для расчета топки, где происходит преимущественно теплоотдача излучением, применяется уравнение теплопередачи [c.226]

Постоянную интегрирования А определим из граничных условий на входе в рассматриваемый участок газохода, где температура газов равна Ti, давление паров pi [c.24]

Однозначность решения системы уравнений динамики обеспечивается заданием начальных и граничных условий. В соответствии с общей постановкой задачи следует считать заданными функциями времени параметры (г, р) и расход рабочей среды D2 на входе в теплообменник (х=0) и температуру газов t на входе в теплообменник при прямотоке (х=0) или на выходе из теплообменника х = 1) при противотоке. Заданными функциями времени считаются также постоянные по длине расход газов Di и тепловой поток радиацией из топки q . [c.75]

Бинарный газопаровой цикл при современных параметрах пара может быть реализован при достаточно высокой начальной температуре газа. Минимальное значение этой граничной температуры (7 гр) сравнительно высоко (более 1300 К). При Ti < Ггр не обеспечивается требуемая температура пара. [c.254]

Температура газов на выходе из топочной камеры является температурной границей между радиационной и конвективной частями агрегата. Снижение температуры газов до граничного значения происходит в радиационной части агрегата, а от этого значения до температуры уходящих газов — в его конвективной части. [c.27]

Другой граничной температурой конвективной части и всего агрегата в целом является температура уходящих газов. [c.160]

Эту неопределенность можно раскрыть, выражая величину X через граничные температуры Г и Го, а также через температуру в конце адиабатического сжатия Г,. При этом для идеального газа после некоторых преобразований получим [c.90]

В лопатках, как и в роторах газовых турбин, при пуске и изменении режима работы возникают значительные градиенты температуры, которые необходимо исследовать, чтобы судить о ее напряженном состоянии. При решении этих задач выявлено распределение температуры по длине и сечению лопатки, влияние граничных условий и времени подъема температуры газа на градиенты и распределение температуры. [c.441]

Далее температура граничного слоя газа Tt была отождествлена с температурой, при которой в смеси начинается заметное развитие реакции. Тогда на основании теории распространения пламени получается [c.64]

Конструктивные схемы рабочих лопаток турбин показаны на рис. 1. В газовых турбинах применяют лопатки с елочным замком — бандажные (рис. 1, а) и безбандажные (рис. 1, б). Бандаж располагают по наружному радиусу лопаток он образуется замыканием верхних (бандажных) полок. Нижние полки лопаток образуют граничную поверхность проточной части, но не соприкасаются между собой. Лопатки Часто имеют удлиненную ножку для изоляции диска турбины от действия высоких температур газа. Заделка лопатки происходит по первым зубцам замкового соединения в результате действия центробежных сил. В паровых турбинах рабочие лопатки Часто закрепляют в диске с помощью Т-образных (рис. 1, в) и грибовидных (рис. 1, г) Замков. [c.229]

Необходимо определить температуру поверхности трубы и температуру газа в зависимости от расстояния вдоль оси трубы. Ниже будет представлен приближенный метод решения этой задачи, когда рассматривается газ с осредненной по радиусу температурой и тем самым коэффициент теплоотдачи считается заданным заранее. Следует иметь в виду, что такая постановка задачи является ограниченной, так как излучение на стенке, теплопроводность и конвекция связаны между собой с помощью нелинейного граничного условия. [c.259]

При высоких разрежениях в газах возникают явления скольжения молекул газов вдоль стенок и температурного скачка вблизи стенок, нарушающие обычно принимаемые граничные условия прилипания жидкости и газа к стенке и равенства температур газа и стенки. Эти явления рассматриваются в специальных главах статистической физики. [c.6]

Если в граничных условиях для неизоэнтропического течения нельзя пренебрегать членами порядка Д, то массовая скорость и температура газа на поверхности отличаются от массовой скорости и температуры самой поверхности и имеет место течение со скольжением, сопровождающееся разрывом в температуре и давлении. Мы исследуем здесь влияние разрыва в температуре на уравнение переноса энергии. [c.239]

Для определения зависимости интенсивности шлакования от температуры газов Ог с зонда после его извлечения из газохода с участка длиной 200—250 мм снимаются отложения, которые взвешиваются, и подсчитывается скорость образования отложений в кг/(м ч). Результаты расчетов изображают в виде графика, по которому за температуру начала шлакования принимают граничную температуру между областями с отложениями и без них. Заметное содержание горючих веществ в летучей золе может [c.138]

Граничные тепловые сопротивления воспроизводятся с помощью проволочных сопротивлений Яв и г. Собирающие шины имитируют постоянные температуры газа и и охлаждающей воды 1 в, циркулирую- [c.117]

При рассмотрении процессов конвективного теплообмена мы исходили из предположения, что газ можно считать континуумом, т. е. пренебрегать его дискретным строением. Однако при малых абсолютных давлениях (или малых размерах тел, участвующих в теплообмене с газом) явление передачи тепла можно объяснить только в том случае, если принять во внимание молекулярное строение вещества. При этом представление газа в виде континуума оказывается непригодным. При течении разреженного газа изменяются и граничные условия. Газ, непосредственно прилегающий к поверхности омываемого тела, не имеет скорости и температуры поверхности тела, т. е. на границе раздела имеют место скольжение газа и скачок температур. [c.249]

Рассмотрим нестационарности, вызванные изменением температуры газа на входе при постоянном весовом расходе газа (практически такой нестационарный режим получается при скачкообразном включении расхода горячего газа в начальный момент процесса). В этом случае будет изменяться во времени температура стенки канала, и, как показано в 4.2, влияние нестационарных граничных условий на теплообмен можно учесть [c.120]

При использовании этого уравнения для определения теплово го состояния конкретного поршня необходимо задавать граничные условия контуры поршня и условия теплообмена на контурах — подвод и отвод тепла. Подвод тепла к поршню определяется температурой газов в камере сгорания Тг (°С) и коэффициентом теплоотдачи от газов к поршню (ккал/м ч° С). Пренебрегая изменениями температуры в поверхностных слоях и пользуясь формулой Ньютона, количество тепла, подведенного к поршню от газов (ккал/ч), определится [c.65]

При обтекании тела теплопроводным газом на граничной поверхности должны быть выполнены следующие условия температура газа должна равняться температуре поверхности и нормальный температурный градиент в газе должен равняться нормальному температурному градиенту в обтекаемом теле. [c.135]

Как уже указывалось, при обтекании тел газом или жидкостью влияние трения проявляется в некоторой малой окрестности тела, называемой пограничным слоем, в которой продольная скорость потока изменяется от нулевого значения на теле до скорости, равной скорости внешнего потока. Аналогично вязкому слою, можно ввести понятие температурного (теплового) слоя, в котором температура газа изменяется от температуры поверхности обтекаемого тела до температуры внешнего потока (см. рис. 124). Таким образом, для решения задачи о течении в пограничном слое следует рассмотреть также конвективную теплопередачу (вынужденная конвекция), воспользовавшись уравнением энергии и соответствующими граничными условиями. [c.518]

При проведении конструктивного (проектного) расчета прежде всего необходимо определить температуры газов в граничных точках агрегата. При этом температурой уходящих из агрегата газов Т , температурой подогрева воздуха 1 и температурой газов в конце топки Г следует задаться в соответствии с указаниями, данными в 3-25, 3-23 и 3-12. Температурой газов перед перегревателем также приходится задаваться (в пределах 700-н1 000°С) в соответствии с выбираемым типом агрегата (большой или малый котельный пучок перед перегревателем), параметрами пара, условиями регулирования перегрева ( 3-31) и т. п. Если взять для примера агрегат, состоящий из элементов, фиксированных на температурной диаграмме фиг. 3-44, то температура в конце топки равна температуре перед первым котельным пучком а температура перед перегревателем — температуре за этим пучком (Г ]) и, таким образом, область работы первого котельного пучка точно определяется. [c.226]

Интервал температур от остается, таким образом, для второго котельного пучка и экономайзера. Балансовое уравнение экономайзера, в котором температура подогретой воды выбирается на основе указаний 3-23, позволяет найти и температуру газов перед экономайзером или, что то же, за вторым котельным пучком (Т ,,) и на этом закончить определение всех граничных температур. [c.226]

Решением этого уравнения обычно является определение температуры газов или плотности теплового потока, получаемого нагреваемым материалом q = Q / /Р к]. На основе уравнения (1.27) могут быть получены граничные условия, необходимые для решения дифференциальных уравнений теплопроводности применительно к особенностям конструкции и режимов работы печей различных классов. [c.21]

Задача расчета теплообмена в замкнутых емкостях при их заполнении горячим газом и вытеснения из них жидкости весьма сложна и актуальна. В данном случае имеют место нестационарные процессы теплообмена между горячим газом и стенками емкости, а также между газом и зеркалом жидкости. Интенсивность этих процессов определяется характером изменения температур стенок и зеркала жидкости, т. е. данную задачу нужно решать в сопряженной постановке. Использование коэффициентов теплоотдачи, зависящих от нестационарных граничных условий, позволяет при заданных геометрических параметрах емкости, расходе горячего газа и его температуре на входе определить изменение по времени температуры стенки и средней температуры газа. Это позволяет в конечном итоге рассчитать количество горячего газа, необходимого для вытеснения жидкости из емкости. [c.209]

Для расчета оттоков тепла к стенкам бака и к жидкости в об-ш,ем случае необходимо рассматривать нестационарное трехмерное температурное поле в газовой подушке. Однако в практических расчетах нас обычно интересуют не температурные поля, а лишь изменение по времени средней температуры газа и тепловых потоков в стенку и зеркало. Поэтому в инженерной практике вводится средняя температура газа Ть, а влияние реального трехмерного температурного поля учитывается зависимостью коэффициента теплоотдачи от граничных условий, геометрии бака, зависимости свойств газа от температуры и т. д. [c.210]

Расчет начинается с момента закрытия впускных окон (ф== =Фке), после которого происходит процесс сжатия. Для решения системы дифференциальных уравнений и расчета индикаторной диаграммы необходимо задать начальные и граничные условия. В первом приближении задают рк, рт — давление во впускном и выпускном коллекторах Тт — температура во впускном коллекторе р, Т — давление и температура газов в цилиндре в начале сжатия при ф=фке Го — доля чистых продуктов сгорания в цилиндре. [c.211]

Уравнение (6.3.20) является первым граничным условием для входа газогенератора. Связь вариации температуры газа с амплитудами вариаций расходов компонентов описывается зависимостью [c.239]

При обычной максимальной рабочей температуре для вакуумных ленточных ламп 1850 °С давление паров вольфрама чрезвычайно низко и им можно пренебречь. Однако для ламп, предназначенных для работы при более высокой температуре, в оболочку вводится инертный газ, например аргон. Присутствие газа понижает потери вольфрама на испарение. Большинство испарившихся атомов вольфрама не успевает продиффун-дировать через граничный слой газа и уйти с конвекционным потоком, а затем после столкновений с атомами газа вновь конденсируется на поверхности вольфрама. Очень большие потери вольфрама могут быть обусловлены процессом, известным как эффект водного цикла . Потери в этом процессе являются наиболее существенными и могут приводить к большим дрейфам градуировки при высоких температурах. Принято считать, что эффект водного цикла имеет следующий механизм. Водяной [c.353]

Переход конвективного горения аэровзвесей в детонацию. Описанная в 2 теория конвективного горения аэровзвесей справедлива до тех пор, пока скорости движения газа существенно дозвуковые, и движуш,ийся за счет выделения продуктов горения газ не успевает вовлечь частицы топлива в движение. Для анализа дальнейшего развития процесса необходимо использование полной системы уравнений (5.3.1) для двухскоростного движения горючей аэровзвеси. Рассмотрим плоское одномерное нестационарное движение монодиснерсной аэровзвеси. Пусть в начальный момент времени на участке О < а а о У закрытого конца неограниченного объема повышается температура газа до и частиц до Tsначальный момент задается контактный разрыв (без возмущения давления), слева от которого частицы горят. Начальные и граничные условия сформулированной задачи имеют впд [c.430]

Теплота газообразных продуктов горения юплива передается через стенку котла кипящей воде. Заданы граничные условия третьего рода (см. 19.4) температура газов =. .. С (графа 1) , воды ..."С (графа 2) коэффи- [c.453]

Из уравнения (5-21) видно, что с ростом спектральной оптической толщины слоя а 1 суммарная спектральная интенсивность излучения с поверхности(О растет и при i>3 практически достигает спектральной интенсивности излучения абсолютно черного тела /ov при температуре, равной температуре газа в объеме. Вне полос спектра поглощения газа величина ,==0 из соотношения (5-21) следует, что в этих участках спектра излучение газового объема отсутствует. Выражение (5-21) определяет интенсивность излучения по направлению нормали к поверхности плоского слоя. Плотность полусферического излучения с поверхности Е , можно найти, если рассмотреть также иные направления, по которым излучение пересекает граничную поверхность. Выражение для интенсивности излучения в произвольном направлении п (рис. 5-21) определяется тем же уравнением (5-21), если в нем толщину слоя газа I заменить на длину пути луча в этом направлении / =// osO. Если подставить это соотношение в (в), то после вычислений получим [c.174]

На рис. 3, а показаны режимы нагрева образцов при I = 15 мм, г = 0,2 мм (кривая 1) и охлаждения (кривая 5). В случае увеличения I при одинаго. ых граничных условиях теплообмена возрастает степень неравномерности температурного состояния и, следовательно, величина термических напряжений. Режим нагрева в этом случае можно представить кривой 2, при увеличении радиуса закругления от 0,2 до 0,6 мм — кривой 3, а при уменьшении температуры газа от 1773 до 1623 К — кривой 4. Кривые охлаждения будут начинаться с момента времени прекращения нагрева. Пунктиром показано изменение термонапряженного состояния в случае продолжения нагрева до равномерного прогрева. [c.343]

Рассмотрим процесс теплообмена излучением между плоским слоем поглощающего и рассеивающего газа граничными поверхностями слоя. Решение задачи осуществляется на основе дифферен-циально-разностного приближения для произвольных индикатрис рассеяния среды [Л. 29]. Схема задачи представлена на рис. 4-1,а. Изотермический плоский слой газа имеет постоянную во всех сечениях темпедатуру Гг=сопз1. Газ обладает следующими радиационными характеристиками опектральным показателем преломления спектральными коэффициентами поглощения а и рассеяния и индикатрисой рассеяния у (s s). Вследствие постоянства температуры газа все его спектральные радиационные характеристики, а также спектральная поверхностная плотность равновесного излучения г = (м, Гг) будут также сохранять постоянные значения в пределах слоя, толщина которого равна L. [c.129]

Нанесенные на /d-диаграмме кривые ф = onst представляют семейство кривых, ограниченных с одной стороны граничной кривой ф= 100%, а с другой — изотермой t = onst для данного давления. При температуре газов t у t линии ср = onst представляют собой почти вертикальные прямые. [c.25]

При заданных начальных и граничных условиях решение в квадратурах системы уравнений (15) и (16) не оказалось возможным и было произведено методом численного интегрирования. Результаты решения представлены на рис. 2 и 3, где показаны кривые изменения средней влажности 2(,р и температуры газа на выходе из слоя 0 в зависимости от величины комплексов и Пд. Очевидно, что наличие таких кривых позволит произвести полный расчет сушки в сушилах, рабо-таюш,их по соответствующим схемам, и выяснить ряд общих закономерностей в ходе процесса сушки. [c.318]

Температура топочной среды существенно изменяется по ходу выгорания факела (по высоте топки). Нижним предельным значением является температура газов на выходе из топки Тт-t устанавливающаяся в результате процессов горения и теплоотдачи. В качестве предельного верхнего значения температуры газов можно рассматривать температуру Га, которую имели бы газы в адиабатном процессе сжигания топлива. Естественно, что эта температура в реальных условиях сжигания никогда не достигается. Однако, ввиду того что эта темпера1ура является своего рода характеристикой сжигаемого топлива и режимных условий топочного процесса, т. е. представляет собой величину, входящую в граничные условия (условия однозначности), она была принята в методе [561 в качестве масштабной определяющей температуры при расчетах теплообмена в топках. [c.158]

В реальных условиях работы топочных камер котлоагрегатов юбмен энергией излучения происходит между всеми элементами системы. При этом температура газов в пограничном слое вблизи стенки Т (0) зависит не только от условий теплообмена между пограничным слоем и стенкой, но и от условий радиационного теплообмена со всеми другими элементами как граничных поверхностей, так и топочного объема. Из-за сравнительно низкой теплопроводности топочных газов температурное поле в объеме среды не согласуется при этом с температурой граничных поверхностей нагрева и Т ф) Ф Т ц. [c.184]

Сформулируем граничные условия. Во входном сечении плоского канала задается однородный сверхзвуковой поток (для невязкого газа) или сверхзвуковой поток с пограничными слоями (для вязкого газа). На стенке канала с нормалью п выполняются условия г п = О или v = О для невязкого и вязкого газа соответственно. Температура стенок постоянна и равна температуре газа в ядре потока на входе. В расчетных ячейках выходного сечения канала продольные производные от газодинамических переменных полагаются равными их значениям в эасположенных слева ячейках. [c.578]

Исследование температурного поля внутри помещения и определение среднеобъемной температуры газа. Исследование температурного поля внутри помещения производилось с помощью 107 хро-мель-алюмелевых термоэлектрических термометров, которые подключались к электронным автоматическим потенциометрам типа ЭПП-09 градуировки ХА с пределами измерений О—ПОО°С. При этом 62 термометра использовались для измерения температур на граничных поверхностях (на поверхностях стен, потолка, пола, в сечениях проемов), а 45 термометров — во внутренней области помещения. Расположение спаев термоэлектрических термометров на поверхностях потолка, стен и пола показано на рис. 2 3. На поверхности потолка было установлено девятнадцать, а на поверхности пола девять температурных датчиков. На уровнях = 1,4 м г/т2 = 2,9 и (/ 4=4,4 м было установлено соответственно 7, 10 и 8 поверхностных датчиков температуры. Значение координат, характеризующих положение спаев термоэлектрических термометров на поверхностях ограждений, было д-1 = 21=1,4 м дг2 = 22 = 2,9 м л з = гз = 4,4 м. Датчики температуры, установленные на поверхностях ограждений, были изготовлены из хромель-алюмелевой проволоки диаметром 0,7 м. [c.32]

Граничные условия для системы (2.2), (1) зададим на линии скачка унлотнения, предполагая, что пылевые частицы имеют скорость и температуру газа в набегающем потоке, т. е. речь идет [c.197]

В неразреженных газах граничным условием на поверхности твердого тела является равенство температур газа и тела. В действительности, однако, это условие приближенно и имеет место лишь постольку, поскольку длину свободного пробега можно считать сколь угодно малой. При учете же конечности длины свободного пробега на поверхности соприкосновения твердого тела и неравномерно нагретого газа имеется некоторая разность температур эта разность обращается в нуль, вообще говоря, лишь при полном тепловом равновесии, когда температура газа постоянна 1), [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...