Топка расчет

Рабочая масса (2-1) представляет собой топлива в том виде, в каком оно поступает в топку. Расчеты парогенератора выполняют по рабочей массе топлива. [c.21]

Проведенные на основе данных [42 ] расчеты позволили определить изменение массовой концентрации коксовых частиц по ходу выгорания факела, а также установить средние значения концентрации частиц кокса в объеме топки. Расчеты были выполнены для трех видов топлива АШ (котлоагрегат ТП-100), экибастуз-ского каменного угля (котлоагрегат П-57) и назаровского бурого угля (котлоагрегат П-49). Учитывая полученные данные, среднюю по топочному объему концентрацию коксовых частиц в факеле можно определить по формуле [c.94]

Нормативный метод [561 широко используется для расчетов теплообмена в топках. Расчет по этому методу в основном вполне удовлетворительно обобщает разнообразные опытные данные, относящиеся к различным видам топлива. Определенные расхождения между расчетными и опытными данными о температуре газов на выходе из топки, которые имеют место главным образом при расчетах топок котлоагрегатов большой мощности, связаны, по всей вероятности, с тем, что в методе [56 ] недостаточно полно учитывается влияние на теплообмен структуры объемного температурного поля топки. Они связаны частично также с недостаточно полным учетом в методе [56 ] реальных селективных радиационных характеристик факела и слоя наружных загрязнений на экранных трубах, равно как и рассеяния излучения в топочном объеме. [c.162]

Определение конструктивных характеристик котлоагрегата Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания, Составление теплового баланса и расчет топки Расчет пароперегревателя и конвективных поверхностей нагрева [c.8]

Зная интенсивность теплопоглощения каждого из вышеперечисленных элементов, можно определять их линейные размеры, исходя нз заданного режима горения и тепловой нагрузки за топку. Расчет дает возможность определить, сколько 202 [c.202]

Состав смеси продуктов полного сгорания из топки (расчет опущен), % [c.130]

В общем случае тепловой расчет любого агрегата базируется на у р а в н е-н и и его т е п л о в о г о баланс а, которое составляется путем приравнивания потоков входящей в агрегат и выходящей из него теплоты. Рассмотрим в качестве примера тепловой баланс топки водогрейного котла (рис. 17.1). Поступающее в нее газообразное топливо сгорает вместе с подаваемым воздухом. Большая часть выделяющейся теплоты отдается воде, которая движется в трубах, размещенных по стенам топки. [c.131]

Расчет топки сводится к определению ее размеров, т. е. V н R, и температуры газов на выходе. Значения и q/ вы- [c.132]

Обобщая сказанное, следует отметить, что наиболее ярко явление потери устойчивости проявляется в легких тонкостенных конструкциях в сжатых оболочках и топких стенках. Поэто.му при проектировании подобных конструкций одновременно с расчетом на прочность ведется и расчет на устойчивость как отдельных узлов, так и системы в целом. [c.413]

Приведенные соотнощения относятся к чистым газовым потокам. В камерах сгорания топок и печей газовые потоки являются мутными. Для расчета лучистого теплообмена в топках существуют различные методики, которые приводятся в специальной литературе 6, 40]. [c.328]

Для теплотехнических расчетов вполне допустимо считать идеальными все газы, с которыми в теплотехнике приходится иметь дело. Из этого правила составляет исключение только водяной пар. Последний в теплотехнике встречается либо как составная часть газовых смесей, образующихся в результате сгорания топлива в топках паровых котлов или цилиндрах тепловых двигателей, либо как ])абочее тело в паровых двигателях и теплоноситель в теплообменных аппаратах. В первом случае водяной пар имеет большую температуру и очень малое давление, т. е. находится в таком состоянии, когда его можно считать идеальным газом. По тем же соображениям идеальным газом часто считают водяной пар, содержащийся в атмосферном воздухе. Во втором случае водяной пар находится в состояниях, достаточно близких к состоянию жидкости, и поэтому к нему нельзя применять те законы и зависимости, которые применимы к идеальным газам. Вот почему изучение водяного пара в состояниях, о которых только что шла речь, в термодинамике обычно ведется отдельно ог изучения идеальных газов. [c.18]

Излучение горящего пламени (факела), учитываемое при расчете теплообмена в топках, подсчитывается по специальным формулам. [c.217]

Основной задачей расчета процессов горения является определение максимальной или теоретической температуры горения Гг, г. е. той температуры, которая устанавливается в камере сгорания (топке) при стационарном процессе горения с коэффициентом избытка воздуха, равным единице, без утечек тепла и полном сгорании топлива. [c.315]

Расчет горелок включает в себя определение числа горелок и их размеров. Число горелок выбирают в зависимости от принятой схемы сжигания, типа горелки и способа их размещения в топке (табл. 9). [c.75]

Размеры горелок зависят от их числа и рекомендуемых выходных скоростей Wi и tt)j. Исходными данными для расчета являются характеристики топлива, его расход, способ сжигания. Объемы вторичного Уи и первичного Vj воздуха определяют из воздушного баланса топки. [c.75]

При включении ширм в объем топки 1 3ср находят в соответствии с рекомендациями нормативного метода расчета котла. [c.180]

Комплекс rip представляет собой теплоту газов рециркуляции, кДж/кг. Если газы рециркуляции вводятся в верхнюю часть топки, то при расчете величина rij, не учитывается. Температуру газов после места ввода рециркуляции находят по уравнению смешения. [c.184]

В топке температура Гф факела изменяется по его длине, сечению и зависит от большого числа факторов (вид топлива и его расход, способ сжигания, конструкция экранов, компоновка горелок и т. д.). Обычно при расчете топок используют эмпирические уравнения, в которых использованы опытные данные. В нормативном методе расчета теплообмена в однокамерных и полуоткрытых топках применяют эмпирическую зависимость, предложенную А. М. Гурвичем, [c.185]

Между тем, для оценки надежности работы металла экранных труб необходимо знать температуры газов и величину по высоте топки. Для этой цели используют позонный метод расчета. Сущность его состоит в следующем. Топку по высоте (около 4 м) разбивают на несколько зон (/—IV). Отдельно выделяют зону максимального тепловыделения. Для каждой зоны составляют уравнение баланса энергии с учетом теплоты Q p. выделенной при горении топлива, изменения / энтальпии газов на входе и Г на выходе из зоны и теплоты лучистого теплообмена. При расчете теплоты, переданной экранам, учитывается фактор радиационного теплообмена с зонами, расположенными рядом., [c.186]

Поверочный расчет ТОПКИ — нахождение температуры газов на выходе из топки. [c.190]

Исходными данными для расчета являются характеристика топлива (состав, теплота сгорания Q ), способ его сжигания, КПД котла и его составляющие, температура горячего воздуха воздушный режим топки, сведения о наличии внешнего подогрева воздуха, вводе газов рециркуляции и их параметрах, геометрических характеристиках топки (объем, полная поверхность стен, угловой коэффициент экранов) и горелок (число и уровень установки ярусов по высоте топки). [c.190]

Расчет полезного тепловыделения в топке, КДж/кг, [формула (66) 1 и соответствующей ему адиабатной температуре да. [c.190]

Расчет считается законченным, если тепловосприятие топки при принятом значении д, отличается от расчетного не более чей [c.190]

Рис. 124. Алгоритм поверочного расчета топки

Конструкторскому расчету топки на заданный вид топлива должен предшествовать выбор способа сжигания топлива, схемы пылеприготовления, уровня подогрева воздуха, типа числа горелок, ИХ размеров, компоновка, включая определение ширины а,, глубины Ьт и высоты Аар зоны активного горения топки. Выбирается конструкция экранов, оценивается необходимость установки ширмового пароперегревателя, предварительного подогрева воздуха и рециркуляции газов. Температуру газов на выходе из топки при этом принимают на основании рекомендаций табл. 13. 192 [c.192]

Цель расчета — определений размеров топки. Сложность практического использования уравнения (79) заключается в том, что правая его часть содержит две величины ет и М, зависящие от геометрических размеров топки = / ( г/ ст). М = / которые при конструкторском расчете неизвестны. Следовательно, требуется предварительная оценка этих величин. [c.193]

Допустим, что рассчитывается одна из возможных топок, схемы которых представлены на рис. 125. Топка может быть разбита на характерные зоны. Геометрические характеристики каждой зоны — объем, площади поверхностей стен — определяют ИЗ условий расчета и компоновки горелок. Их можно считать заданными. [c.193]

Множителем 1 + Qnm Q при расчете теплопередачи по уравнениям (111) и (112) в ширме учитывается фактор передачи теплоты излучением из топки. [c.203]

Известными величинами при поверочном расчете являются расчетный расход топлива Вр, объемы продуктов сгорания Ур, воздуха V , присосов воздуха по тракту котла Дац, коэффициент ф сохранения теплоты, а для воздухоподогревателей и величина Pop [см. уравнение (104) ]. При расчете перегревательной поверхности, расположенной за ширмой или фестоном, задано количество теплоты <2л. передаваемой прямым излучением из топки. [c.209]

Позонный расчет топки 193 [c.260]

Если суммарная площадь стен топки оказывается недостаточной для размещения необходимой лучевоспринимающей поверхности нагрева Я,, то необходимо применить либо лирмовые пароперегреватели, либо двухсветные экраны, либо увеличить объем топки. Расчет топки завершается [c.304]

В процессе сгорания топлива в топочной камере теплота может передаваться конвекцией и излучением нагреваемому материалу в печах или охлаждающим поверхностям в котлах. В результате газы охлаждаются, их энтальпия снижается. Этот процесс на рис. 16.1 изображается линией ав = = onst. Например, при охлаждении в топке продуктов сгорания до 1100 С и неизменном коэффициенте избытка воздуха ав=1,25 (линия АВ) их энтальпия снижается до 22,5МДж/м. В соответствии с уравнением (5.5) теплота, отдаваемая продуктами сгорания в процессе их охлаждения (в расчете на единицу количества сгоревшего топлива), равна уменьшению их энтальпии, т. е. [c.129]

Иногда применяют выносные топки, назначением которых является только получение сорячих продуктов сгорания, используемых для технологических целей вне топки. Выносными топками, по существу, являются и к а м е р ы сгорания газотурбинных установок, реактивных двигателей и т, д. Однако чаще всего топка используется не только для сжигания топлива, но и для пере,дачи части теплоты воде и пару (в котлах) или нагреваемому материалу (в мечах). Это существенно усложняет создание общей методики расчета. [c.131]

Советскими теплотехниками были разработаны методы расчетов теплопередачи в котельных топках, основанные на большом экспериментальном материале, и предложены практические расчеты топок по эмпирическим формулам (В. Н. Тимофеев, А. М. Гурвич и др.). Обычно расчеттопки заключается в определении температуры дымовых газов на выходе из камеры горения котла. В 1949 г. в Энергетическом институте АН СССР его сотрудниками проф. Г. Л. Поляк и С. Н. Шориным была предложена сравнительно простая формула для расчета этой температуры [c.478]

После оценки общей мощноети энерговыделения в защите выявляют распределение энерговыделения по объему. Полное объемное решение задачи,, как правило, весьма трудоемко. В инженерных расчетах представляется возможным ограничиться выявлением распределения энерговыделения лишь по глубине защиты с предположением о постоянстве полей энерго-выделения в двух других направлениях. Более просто решается задача с заряженными частицами. Эти частицы поглощаются на относительно коротких расстояниях. Практически вся их энергия передается материалам защиты на длинах, не превосходящих 2—3 см. Учет неравномерности распределения энерговыделения в столь топких слоях не представляется необходимым, Поэтому мощность удельного энерговыделения в защитных экранах, поглощающих заряженные частицы, можно определить как среднюю величину, равную частному от деления полной мощности поглощенных частиц на объем экрана с толщиной, соответствующей примерно 10-кратному ослаблению потока частиц. [c.109]

При расчете теплообмена в топке важной характеристикой является теоретическая температура горения, под которой понимают адиабатическую температуру горения при существующем коэффициенте избытка воздуха в топке. Теоретическая температура горения — это та, которую можно получить при отсутствии теплообмена в топке, она является максимально возможной при сжигании данного топлива. Вследствие интенсивного лучистого теплообмена в топочной камере температура продуктов сгорания, естественно, всегда ниже. Наряду с теоретической температурой горения важным параметром, характеризующим работу топки, является температура газов, покидающих топку. Эта температура должна быть ниже размягчения золы данного топлива. Для большинства отечественных твердых топлив она составляет 1100°С. Снижение температуры в топке до этого значения достигается чаще всего установкой дополнительных трубчатых теплообменных поверхностей, которые называюгся экранами. [c.245]

При правильной организации сжигания топлива в топке и движения продуктов сгорания по газоходам парогенератора отложение сажи и золы на внешней поверхности труб мало. Однако толщина этого отложения существенно влияет на коэффициент теплопередачп. Толщина отложений зависит от вида топлива, способа его сжигания, скорости движения продуктов сгорания относительно теплопередающей поверхности и т. д. Обычно в расчете коэффициента теплопередачи термическое сопротивление загрязнений внешней поверхности труб учитывается коэффициентом [c.281]

Уменьшение избытка воздуха, подаваемого в топку (при полном его выгорании), устранение присосов в газоходах, а также понижение температуры уходящих газов — пути повышения КПД котла. Однако при понижении г ух уменьшается температурный напор и увеличиваются поверхности нагрева. Кроме того, в этом случае возрастает опасность низкотемпературной коррозии поверхностей при конденсировании на них влаги или серной кислоты (при наличии серы в топливе). При проектировании котла температуру уходящих газов выбирают на основе техникоэкономических расчетов. [c.38]

При поверочном расчете котла промежуточные температуры газа и рабочего тела, включая температуру дух уходящих газов и tpB горячего воздуха, неизвестны. Величиной fl yi предварительно задаются. Затем рассчитывают воздухоподогреватель, топку, пароперегреватели, экономайзер. При двухступенчатом подогреве воздуха рассчитывают последовательно первые ступени воздухбподогревателя, экономайзера и вторую ступень воздухоподогревателя. [c.176]

Теплообмен в топке рассчитывают двумя методами среднеинтегральным и позонным. В первом случае теплообмен рассматривается при постоянных средних значениях if и в объеме топки. Во втором — при переменных величинах л1з и ej. Рассмотрим первый метод расчета. Количество теплоты Q , переданной излучением от факела с температурой Тф на стены площадью поверхности с температурой Tg наружного слоя загрязнений и средним коэффициентом ipop тепловой эффективности, по закону Стефана-Больцмана [c.183]

Позонный расчет ведется методом итераций — последовательных приближений. Критерием правильности служит степень согласованности получаемой по этому методу температуры в конце топки д с температурой, определенной на основе среднеинтегрального метода по уравнению (78). Допускаемое расхождение значений температуры дт не должно превышать 30 °С. Уточнение расчета проводят путем изменения распределения тепловыделения по высоте топки, корректируя величины рог и ДРсг-В первом приближении для оценки тепловосприятия г экранов по высоте Хр топки можно воспользоваться рис, 120. Средний тепловой поток по высоте топки [c.187]

Рис. 125. Схемы расчета геометрических характеристик топки а - с ТШУ, Vjy = 0 б - газомазутиой, Vj = 0. Vjy = 0 в - с ЖШУ. = О

Конструкторский расчет располагаемых в соединительном газоходе поверхностей проводится при известном размере входного окна (из расчета топки). При сжигании газа и мазута ввиду отсутствия золы (Ар = 0) нижняя часть газохода может быть выполнена горизонтально. Для твердых топлив с целью обеспечения ссыпания частиц золы угол наклона нижнего ската не должен быть меньше 45°. В конце газохода допускается горизонтальный участок длиной до 0,8—1 н- Ширина газохода равна ширине fli топки по фронту. Протяженность его по ходу газов зависит от числа размещаемых в нем поверхностей, вида компоновки котла, способа расположения горелок. Так, фронтальная и боковая, а при одновихревой схеме и тангенциальная компоновки горелок не лимитируют протяженности соединительного газохода. В то же время встречная или встречно-смещенная компоновки горелок на фронтальной и задней стенках топки требуют определенного расстояния между радиационной и конвективной шахтами по условиям размещения, ремонта и обслуживания как самих горелок, так и пыле- и воздухопроводов. Несколько проще решаются вопросы при выполнении воздухоподогревателя выносным (см. рис. 70). [c.212]

Потери с уходящими газами (6 — 15%) зависят от избытка воздуха в топке т температуры газов. При проектировании котлов температуру уходящих газов принимают равной 390 — 450 К, потерт от химической и механической неполноты сгорания топлива и во внешнюгэ среду задают в соответствии с нормами теплового расчета. [c.162]

Тепловой расчет котла. Тепловой ргс-чет котла основан на расчете процессов теплообмена в элементах котла. Пpиve-няемые на практике два вида теплового расчета (конструктивный и поверочный) имеют общую методику. Различие эттх видов расчетов состоит лишь в целях и характере искомых величин. При конструктивном расчете определяют размеры топки и поверхностей нагрева котла, необходимые для получения требуемых паропроизводительности, параметров пара, КПД и расхода топлива. При поверочном расчете (определенн эй конструкции котла и известных размеров поверхностей нагрева) находятся температуры воды, пара, воздуха и газов на границе между отдельными поверхностями нагрева, а также КПД и расход топлива. [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...