Условия работы пара в цилиндре

УСЛОВИЯ РАБОТЫ ПАРА В ЦИЛИНДРЕ [c.306]

Величина окончательно определяется из рассмотрения условий работы пара в цилиндре по построенным предположительным индика- [c.306]

Для получения наилучших, в смысле экономии, условий работы пара в цилиндрах отношение длины хода поршня к диаметру цилиндра, оправданное долголетней практикой паровозостроения, должно соответствовать [c.316]

Высшая пара. Условия работы пары элементы пары (рис. 8.5) выполнены в виде двух выпуклых цилиндров радиусами (i и (ij с параллельными осями N[ и N2, передаваемая нормальная удельная нагрузка f л/(Н/м) распределяется равномерно. [c.251]

В блочных турбинных установках подогреватели низкого и высокого давлений при всех режимах работы блока остаются включенными по нормальной схеме. Их не нужно отключать при остановке турбины, а при пуске они вступают в работу без какой-либо подготовки по мере появления расхода воды через трубную систему и пара в цилиндрах турбины. Необходимо лишь на определенном этапе нагружения блока прекратить чисто каскадный сброс -дренажей, для чего включить сливной насос ПНД и перевести дренаж ПВД в деаэратор. Обязательным условием для всех режимов является работа автоматических регуляторов уровня в подогревателях. [c.101]

Пару с расположением] материалов, удовлетворяющим первому условию, назовем прямой парой трения, а удовлетворяющим второму условию — обратной парой. В случае прямой пары трения по большей поверхности скользит более твердое тело, а в случае обратной пары — более мягкое тело. Пара скольжения закаленного суппорта по чугунной термически необработанной станине является примером прямой пары. Другим примером такой пары может служить пара скольжения хромированного поршневого кольца по поверхности цилиндра из перлитного чугуна. Обратной парой будет хромированное рабочее зеркало цилиндра — чугунное кольцо. Вал и подшипник с баббитовым слоем при нагрузке постоянного напряжения, приложенной к вращающемуся валу, тоже представляют собой обратную пару. Более подробные сведения о работоспособности прямых и обратных пар изложены в работе [40]. [c.331]

Индикаторной называется сила тяги, определяемая из условия, что ее работа за оборот движущих колес равна полной (без потерь) работе газа в цилиндрах дизеля тепловоза или пара в паровой машине паровоза. [c.13]

При условии равенства работ сил пара в цилиндрах и силы тяги (индикаторной) на ободе за один оборот движущих колёс для паровоза с машиной однократного расширения имеет место равенство [c.878]

При отсутствии вредного пространства, т. е. при условии, что в верхней мертвой точке количество пара в цилиндре равно нулю, давление должно было бы скачком изменяться от давления в конденсаторе до давления в котле. Для того чтобы иметь зазоры, необходимые для работы клапанов, а также из соображений надежности эксплуатации, наличие некоторого вредного пространства неизбежно. Если ход поршня не сопровождается сжатием, то в конце процесса выталкивания пара вредное пространство оказывается заполненным паром, имеющим давление, равное давлению в конденсаторе. При открытии впускного клапана в это пространство втекает свежий пар высокого давления, без того, чтобы при этом совершалась какая-либо работа. Потерянная работа идет лишь на повышение энтальпии пара в цилиндре. Как и лри [c.166]

Не менее важна специфика условий работы силовых цилиндров. Долговечность узла трения зависит прежде всего от износостойкости антифрикционного материала. Полиамиды имеют очень хорощую износоустойчивость в различных условиях абразивного трения они изнашиваются значительно меньше, чем металлы и другие неметаллические материалы. При использовании полимерных материалов в подшипниках скольжения практически отсутствует износ сопряженных с полимером металлических деталей. Обязательным условием для малого износа полиамидных антифрикционных деталей, работающих в паре с металлом, является высокая чистота сопрягаемой металлической поверхности. Легче всего это достигается применением закаляемой стали, которая обязательно должна быть защищена от коррозии. Установлено, что чем чище металлическая поверхность, тем меньше износ пластических масс при работе с этими поверхностями. Износостойкость пластмассовых подшипников значительно выше, чем бронзовых [47]. Долговечность полимерных вкладышей и втулок в 10 раз больше, чем металлических, что сокращает время ремонта. [c.115]

Для турбин, работающих паром наиболее высокого давления и температуры, применяют двойные цилиндры в передней части. Этим достигается улучшение условий работы внешнего цилиндра. Внутренний цилиндр подвержен действию наиболее высокой температуры, но зато с внешней стороны он находится под воздействием не атмосферного давления, а значительно большего. Это уменьшает действующие на него силы давления. Внешний же цилиндр находится иод воздействием пара более низкой температуры и давления, что облегчает задачу создания прочной, жесткой и герметичной конструкции. [c.14]

Быстро протекающие переходные процессы при сбросах и набросах нагрузки вызывают значительные изменения в относительных удлинениях корпуса и ротора из-за различия их динамических характеристик. Последние зависят от соотношения масс и поверхностей, омываемых паром. Тепловая инерция наружного цилиндра, как правило, во много раз больше, чем ротора и внутреннего цилиндра. Поэтому имеет преимущество дроссельное регулирование, которое обеспечивает сравнительно небольшие изменения температуры пара в ЦВД при различных режимах. Еще более благоприятные условия создаются при работе турбины на скользящем давлении при сохранении постоянной начальной температуры пара. [c.40]

Паропроводы, с помощью которых пар транспортируется из цилиндра высокого давления турбины в промежуточный перегреватель котла и обратно в цилиндр среднего давления турбины, существенно усложняют компоновку электростанции. Естественно, что наиболее громоздки горячие паропроводы, подающие высокотемпературный пар среднего или низкого давления из котельной в турбинный зал. Они же требуют и более высококачественного металла с учетом температурных условий его работы. [c.123]

Регулирование, т. е. поддержание температуры промежуточного перегрева пара в заданных пределах, необходимо, как уже отмечалось, по соображениям надежности работы цилиндров среднего и низкого давления турбины, паропроводов промежуточного перегрева и самого промежуточного пароперегревателя в условиях работы на различных, а том числе и переменных, режимах со значительными отклонениями от расчетных условий. Этим прежде всего объясняется тот факт, что на всех блочных установках отечественной и зарубежной энергетики предусматриваются средства регулирования промежуточного перегрева. [c.257]

Так как компрессор должен всасывать большие объемы увлажненного пара и сжимать его до полного сжижения в воду, го размеры такого компрессора (объем цилиндра, ход поршня) должны быть весьма значительными. В практических условиях работа компрессора, имеющего такие размеры, будет связана со значительными потерями от трения. В силу этого паросиловая установка, работающая по циклу Карно, окажется экономически невыгодной, чем и объясняется, что такие установки никогда в действительности не осуществлялись [c.167]

Следить за уровнем воды в барабане, не допуская значительных отклонений от норм (высшей и низшей). Перекачка воды влечет за собой бросок воды в цилиндр паровой машины и разрушение ее упуск воды может повлечь за собой взрыв котла. Во время работы давление в котле должно быть равномерным. При наличии пароперегревателя температура перегрева пара должна соответствовать условиям работы машины. [c.103]

Если деаэратор и первый по ходу питательной воды ПВД имеют общий отбор пара, то суммарный подогрев воды в такой ступени регенерации может быть увеличен по сравнению с подогревом при равномерном его распределении. Температура конденсата перед деаэратором определяется условиями лучшей его дегазации (возможно меньший недогрев до температуры насыщения на входе) и в то же время недопустимости запаривания деаэратора (расход греющего пара должен быть положительным при всех режимах работы ПТУ с учетом теплоты, подводимой в деаэратор другими потоками). В системе регенерации всегда используют пар после цилиндров высокого или среднего давления. Все эти обстоятельства необходимо учитывать при распределении подогрева питательной воды по ступеням. [c.354]

Конструкция отдельных роторов валопровода зависит от условий работы их цилиндров, главными из которых являются два объемный расход пара, покидающего турбину, и температура пара, поступающего в цилиндр. [c.72]

Сложное напряженное состояние, меняющееся циклически в условиях периодических повышений и понижений температур, возникает (см. рис. 1.5) на внутренней поверхности стенки корпуса цилиндра паровой турбины при переходных режимах работы и в связи с профилактическими мероприятиями или аварийными ситуациями [89]. В процессе работы паровой турбины происходят резкие изменения температуры пара. Скорость изменения температуры внутренней поверхности корпуса цилиндра может достигать 15° С/с, что приводит к возникновению значительных градиентов [c.13]

Величины этих углов выбирают исходя из условий обеспечения качественной работы и в первую очередь — обеспечения режима всасывания и нагнетания. Очевидно, увеличение этих углов улучшает герметичность распределителя, однако отрицательно влияет на режим работы насоса. Вследствие наличия угла запаздывания в зоне всасывания насоса (в начале хода всасывания) жидкость начинает поступать в цилиндр лишь после его поворота на этот угол из нижнего нейтрального положения. Поскольку движение поршня в пределах этого угла будет происходить при перекрытом окне цилиндра, в нем возникнет вакуум, сопровождающийся выделением из жидкости воздуха и паров, вследствие чего ухудшится режим всасывания (заполнения цилиндров жидкостью). [c.151]

Цилиндр или корпус турбины в зависимости от условий работы и параметров пара выполняется литым из чугуна или стали, иногда кованым, а в части низкого давления сварным. Часть цилиндра подвергается разрывающему действию избыточного давления, а часть, где пар расширяется до глубокого вакуума, — сжимающему действию атмосферного воздуха. Цилиндр имеет горизонтальный разъем, а при необходимости и вертикальный. Пространство внутри цилиндра турбины делится на отдельные камеры перегородками— диафрагмами, состоящими из двух половин. Каждая половина крепится в специальных выточках цилиндра с радиаль-пым зазором 0,3% диаметра и осевым 0,l- -0,3 мм. Диафрагмы при невысоких давлениях и температурах отливаются из чугуна или отковываются из стали. [c.380]

Стремясь улучшить червячное зацепление, некоторые заводы стали изготовлять червяки с нарезкой не по цилиндру, а по поверхности вращения, образованной дугой круга —с центром на оси колеса эту поверхность назвали глобоидом, а по ней и зацепление — глобоидальным (фиг. 326). В средней плоскости, т. е. плоскости, проходящей через ось червяка перпендикулярно оси зуба колеса, зубья как червяка, так и колеса получают прямолинейный профиль и потому соприкасаются по всей высоте зуба. Касание происходит во всё время зацепления, так что сама плоскость играет роль плоскости зацепления. Такое прилегание зубьев и имелось в виду при проектировании передачи, вследствие чего ожидалось значительное улучшение условий работы. Однако исследование показывает, что это имеет место только в этой плоскости, а в других плоскостях зубья отстают один от другого, т. е. по существу вовсе не находятся в зацеплении. Это можно было предвидеть, так как в противном случае мы имели бы соприкосновение звеньев по поверхности конечной площади, т. е. низшую пару, что невозможно по 242 [c.242]

Кроме испытания машин часто такой же проверке подвергают некоторые собранные узлы, например масляные и водяные насосы, коробки перемены передач, отдельные пары зубчатых колес ответственных передач, вспомогательные агрегаты и т. п. В этом случае необходимо стремиться, чтобы условия работы узла на испытательной установке были такие же, как и в машине. Цель проведения таких испытаний — определить работоспособность и долговечность узлов и механизмов, что в процессе испытания всей машины не всегда возможно. На фиг. 510 дана схема проведения специальных стендовых испытаний пневматических цилиндров открывания дверей автобусов. Для испытания цилиндра в машине требуется период не менее года, тогда как на стенде результаты можно получить за полтора месяца. Благодаря электропневматическому клапану 1, включенному в цепь двухпозиционного электронного реле с заданной программой времени, переключение подачи воздуха в испытуемый цилиндр 2 осуществляется автоматически при этом [c.626]

Процесс парообразования. Вода в жидком агрегатном состоянии малопригодна в качестве рабочего тела для превраш,ения теплоты в механическую работу. Обычно воду вначале превраш,ают в пар в паровых котлах при постоянном давлении. Для рассмотрения процесса парообразования при постоянном давлении представим, что Б цилиндр под поршень, нагруженный постоянной силой, помещен 1 кг воды при О °С. Так как вода практически несжимаема при давлениях, применяемых в теплотехнических установках, считаем, что ее удельный объем о = 0,001 м /кг. Состояние воды при этих условиях обозначим точкой а (рис. 89). [c.124]

При определении хода поршня 5 следует учитывать габаритные условия и среднюю скорость поршня, которая при конструкционной скорости паровоза не должна превышать 9 м сек для товарных и 12 м1сен для пассажирских паровозов. Труднейшим моментом при решении уравнения (1) является предварительное определение среднего индикаторного давления р, (или ), которое зависит от диаметра золотника, элементов парораспределения и условий работы пара в цилиндре [7, 12, 13]. [c.304]

Давление свежего пара в цилиндре в конце хода поршня каждого из этих насосов соответствует сумме сопротивлений сжатия воздуха, противодавления выхлопного пара и механических сопротивлений. Следовательно, удельный расход пара (отнесённый к 1 м засосанного воздуха) у данного типа бескри-вошипной машины определяется потребной работой поршня в конце его хода, когда происходит вталкивание уже сжатого воздуха в главный резервуар. Удлиняя процесс вталкивания одного и того же весового количества воздуха, можно уменьшить силу сопротивления, значит и площадь парового поршня, а следовательно, и затрачиваемое количество пара. Этому условию удовлетворяет двухступенчатое сжатие воздуха, так как в цилиндре второй ступени диаметр поршня значительно меньше, чем диаметр поршня первой ступени. [c.843]

Затянутый конус, давая более оживленное горение топлива, одновременно значительно ухудшает условия работы машины при затянутом конусе увеличивается противодавление в цилиндрах, и на преодоление противодавления (до 2—3 атм) тратится соответствующая доля работы пара в рабочей полости цилиндра. Полезная мощность машины, таким образом, уменьшается—при том же расходе пара. Поэтому по миновании надобности конус непременно надо отпустить. Учитывая, что сечение постоянного конуса может быть подобрано так, что парообразование будет удовлетворительным для преимущественного режима паровоза и для сжигаемых на ж.-д. транспорте углей, НКПС еще ряд лет назад предложил выпускать все вновь строящиеся паровозы с постоянными конусами. Так, например, паровозы сер. С еще с 1925 г. (год выпуска первых паровозов сер. С ) выпускаются с постоянньши конусами, и жалоб дорог на плохое парообразование у этих паровозов нет. [c.181]

В цикле Карно компрессор всасывает влажный пар хладагента (точка Г) и сжимает его до состояния сухого насыщенного пара (точка 2 ). Из-за неблагоприятных гидродинамических условий работы компрессора (попадание жидкости в цилиндр может вызвать гидравлический удар) и уменьшения тепловых потерь (теплообмен при влажном паре более интенсивный, чем при перегретом) перед подачей в компрессор влажный пар сепарируют до состояния сухого насыщенного пара (точка /), так что процесс сжатия происходит в области перегретого пара. При этом, несмотря на увеличение затраты работы на сжатие, хладопроизводительность установки также повышается на величину is.q 2 = пл. ГIbb Г. Таким образом, теоретический цикл реальной паровой компрессорной установки состоит из процессов адиабатного сжатия 1-2, изобарного охлаждения и конденсации 2-2 -3, дросселирования 3-4 и испарения 4-1 паров хладагента. [c.135]

Износ пары цилиндр—поршневое кольцо. Пара цилиндр— поршневое кольцо определяет работоспособность двигателей внутреннего сгорания, силовых гидравлических приводов, компрессоров и других изделий. Особенно тяжелые условия работы создаются при одновременном действии динамических нагрузок, тепловых факторов и химического воздействия газов, как это имеет место в двигателях. Хотя данное сопряжение относится к 4-й группе, где начальный контакт тел осуществляется по поверхности, малая толщина кольца а по отношению к ходу поршня приводит к неравномерному износу гильзы цилиндра, как результата переменности условий при каждом данном положении поршня (рис. 99). При этом неравномерностью износа по толщине кольца можно, как правило, пренебречь. Исследования тракторных, автомобильных, судовых и других двигателей [1, 13, 1251 позволили выявить характерные формы изношенной поверхности цилиндра в различных сечениях. Обычно наибольший износ имеет место в зоне работы первого компрессионного кольца. Типичная кривая износа гильзы цилиндра показана на рис. 99, а. Однако, как указывает проф. Р. В. Кугель [98], в зависимости от вида износа в различных зонах цилиндра форма изношенной поверхности по образующей может измениться и принимать тот или иной характерный вид (рис. 99, г). [c.309]

Б. Я. Гинцбургом рассмотрены вопросы расчета на износ на примере пары поршневое кольцо — гильза цилиндра. Он считает, что создание методов расчета деталей на износ возможно при условии накопления достаточного количества опытных данных о зависимости темпов износа от условий работы, особенностей механизма и свойств материалов сопряженных деталей. Р1мея такие данные и определив скорости, удельные нагрузки и допустимые износы в сопряжениях, возможно определить долговечность сопряжений. Установив теоретические зависимости, связывающие элементарный закон изнашивания (т. е. зависимость темпа изнашивания от условий трения и свойств материалов), представляется вероятным влиять на долговечность сопряжений, изменяя их размеры и форму, и, следовательно, скорости и удельные нагрузки. [c.99]

Ярким примером служат трущиеся детали компрессоров домашних холодильных машин. Условия работы узлов трения комгфессора тяжелые (частые пуски и остановки), что приводит к возникновению на трущихся поверхностях граничного и полусухого трения. Однако, несмотря на то, что в узлах трения компрессоров работают пары сталь—сталь, задиров и схватывания не наблюдается. Причиной этого является то, что трущиеся пары (поршень—цилиндр, шатун—поршневой палец, шатун—шейка коленчатого вала, коленчатый вал—подшипники) работают в режиме ИП. Указанные узлы трения смазываются масло-фреоновой смесью, которая, проходя через трубки из медных сплавов, захватывает ионы меди, осаждающиеся на трущихся поверхностях стальных деталей. Эти поверхности в результате длительной работы покрываются тонким слоем меди, что и создает условия безызносного трения. [c.170]

Хорошая сепарация пара в выносных циклонах обеспечивается лишь при условии, что уровень воды в циклонах не затапливает подводящие трубы пароводяной смеси в циклонах с одноступенчатой сепарацией и сопловой аппарат в циклонах с двойной сепарацией таким образом, для каждой установки с выносными циклонами имеет место свой предельно допустимый верхний уровень воды в циклоне. С другой стороны, надежность циркуляции в экранных контурах котла, снабженных выносными циклонами обеспечивается лишь при условии, что уровень воды в выносных циклонах не опускается ниже определенных допустимых пределов, причем следует учитывать, что в циклонах с двойной сепарацией уровень воды во внутреннехм цилиндре устанавливается ниже уровня воды в наружном циклоне на величину сопротивления и потерь при выходе из соплового аппарата, а надежность циркуляции в контуре определяется положением именно этого нижнего уровня воды. Таким образом, каждый парообразующий контур с выносными циклонами может удовлетворительно и надежно работать при довольно ограниченном пределе колебаний уровня воды в нем. Как известно, в барабане пределы допустимых колебаний уровня составляют (для Дб 1 200 мм) обычно 100 мм. Экранные контуры с выносными циклонахми допускают значительно большие колебания уровня воды в циклоне. Однако, учитывая необходимый запас воды для нестационарных режимов работы, обычно при нормальных условиях работы следует принимать величину этого колебания не более (250—300) мм. Указанные колебания уровня воды в циклонах относительно оси барабана зависят [c.122]

Таким образом, мощные блочные паротурбинные установки высокого и сверхкритического давления — это, как правило, установки с промежуточным перегревом пара. Преимущества, получаемые путем перелрева пара во второй, а иногда и в третий раз, достигаются ценой усложнения установок и их эксплуатации. Усложняется проточная часть цилиндра среднего давления турбины и повышаются требования к металлу его лопаток утяжеляются условия работы горизонтального разъема турбины появляются отсечные клапаны увеличиваются длина ротора, число ступеней турбины и т. п. Появляются громоздкие соединительные паропроводы с арматурой для пара, поступающего в промежуточный перегреватель и направляемого из него в цилиндр среднего давления турбины. В котельном агрегате необходимо дополнительно разместить промежуточный пароперегреватель. При этом тепло, расходуемое на первичный и промежуточные перегревы пара, может достигать до 2/з всего тепла, полезно используемого в котельном агрегате. [c.6]

Регулирование промежуточного перегрева необходимо прежде всего для надежной работы блока. Условия безопасной работы цилиндра среднего или низкого давления турбины и выходной ступени промежуточного перегревателя огратичивают верхний йредел температуры промежуточного перегрева. Условия допустимой влажности пара в последних ступенях турбины ограничивают нижний предел температуры промежуточного перегрева. Наконец, надежная работа турбины не допускает резких колебаний температуры пара за промежуточным перегревателем по условиям относительных сдвигов ротора, температурных напряжений в паровпускных органах, коробления цилиндра, особенно при пусках, а также температурных перекосов в подводящих паропроводах. [c.13]

Более подробно па этих графиках показано де11ствие рециркуляции газов на передачу тепла в промежуточном пароперегревателе. Температура пара промежуточного перегрева может изменяться в зав1 симости от условий работы турбинного оборудования (например, от загрязнения лопаток цилиндра высокого давления, от отбора пара до его возвращения в котел и пр.). Поэтому из промежуточного пароперегревателя при одинаковых услозпях работы котлов может выходить пар различной температуры. На правой стороне двух графиков рис. 4-24 шкала средних значений температуры пара промежуточного перегрева дана ориентировочно. Из обоих графиков видно, что в большинстве опытов ОРГРЭС, проведенных при нагрузке 70 /о номинальной, эта температура была бы больше номинального значе[шя 545 С, если бы пар не охлаждался п вспрыскивающих пароохладителях. При полной нагрузке котел работал почти без рециркуляции дымовых газов. Наиболее полезной рециркуляция газов была при работе котельного агрегата с низкой нагрузкой, а также в периоды, когда в промежуточный пароперегреватель поступал пар пониженной температуры. [c.113]

В первой в СССР опытно-экспериментальной турбине Р-100-300 с параметрами пара 650° С, 300 ата установлен в цилиндре сверхвысокого давления (ЦСВД) цельнокованый ротор из стали 20ХЗМВФ (ЭИ415), предназначенный для работы в условиях охлаждения его паром до 550° С. Для неохлаждаемого ва- [c.197]

Экспериментальное исследование напряжений возможно на натурных деталях и на их моделях. Исследование натурных деталей возможно с помощью проволочных датчиков сопротивления, метода лаковых покрытий, а также с помощью рентгенографии. Однако на металлической модели очень трудно определить величины концентрации напряжений. Это успешно можно выполнить с помощью поляризационнооптического метода на моделях из оптически-активпого материала. Условия работы и условия нагружения таких деталей паровых турбин, как корпусы стопорных и регулирующих клапанов свежего пара, корпусы клапанов промежуточного перегрева, корпусы цилиндров турбин, сопловые коробки, различные элементы паровпуска, близки, особенно в блочных установках, к работе таких элементов паровых котлов, как цилиндрические барабаны, камеры, коллекторы и т. п. Диски, сварные и цельнокованые роторы паровых турбин работают, как правило, при отсутствии знакопеременных нагрузок и при относительно малых температурных градиентах по радиусу. Вследствие этого для них можно в общем случае применить те же коэффициенты запаса прочности, что и для перечисленных выше неподвижных деталей. При всех прочих равных условиях коэффициенты запаса прочности различны для деформированного и для литого металла для литого они более высоки. [c.30]

Отметим, что из поршеньковых машин наибольшей долговечностью обладают аксиальные машины, поскольку условия работы основной трущейся пары (поршенек—цилиндр) в этих машинах более благоприятные, чем в радиальных машинах. Характерно, что за последние 15 лет (по данным заграничных фирм) гарантированная долговечность насосов повышена с 500 ч непрерывной работы до 2000—3000 ч. Большая долговечность гидростатических машин достигнута за счет повышения культуры производства, совершенствования конструкции и технологии изготовления деталей, правильного выбора материала для трущихся пар, применения более стойких и более стабильных по вязкости рабочих жидкостей и [c.139]

Вычислить убыль удельной эксергии пара (в условиях стационарного потока), проходящего через д) цилиндр высокого давления и е) цилиндр низкого давления. Определить отсюда потерю полной работы, получаемой от установки, обусловленную необратимостью процесса, в ж) цилиндре высокого давления и з) цилиндре низкого давления. Проверить ответы к пп. ж и з , воспользовавшись выражением для ToAS , где Го — температура внешней среды и А5с — производство энтропии, связанное с необратимостью процесса (разд. 15.2). [c.449]

Основные осложнения при эксплуатации сильно обводненных скважин возникают вследствие ускоренного износа рабочих органов насосной части погружного агрегата. Если для такой рабочей пары, как цилиндр и поршень насоса, найден способ предохранения от износа при помощи смазки ее под давлением рабочей жидкостью (гидрозащита), то клапаны насоса работают в обводненных скважинах в исключительно тяжелых условиях. [c.231]

СТОЙКОСТИ в обувной промышленности. В последнее время нх успешно применяют для УПС СИЛОВ1ЛХ цилиндров, предназначенных для тяжелых условий работы. По маслостойкости СКУ аналогичны ХП, при повышенных температурах на тойки к действшо пара, кислот и щелочей [41]. Плотность СКУ р= 1Д...1,3 г/см , 9с = 35°. Температурный предел эластичности от —30 до -1-130 С. [c.80]

Пароперегреватели предназначаются для перегрева насыщенного пара, поступающего из испарительной системы котла, а в установках высокого давления они применяются также для дополнительного вторичного перегрева пара, частично отработавшего в цилиндре высокого давления турбины. Пароперегреватель является одним из основных теплоиспользующих элементов котла и работает в наиболее тяжелых условиях. С повышением параметров пара роль и значение пароперегревателя возрастают. Это положение подтверждается зависимостью доли теплоты, воспринимаемой пароперегревателем, в зависимости от параметров пара (см. рис. 13.1). Так, при средних параметрах пара [3,90МПа (40кгс/см ) и 450 °С] теплота, затрачиваемая на перегрев пара, составляет 30,6% теплоты, затрачиваемой на испарение воды при высоких параметрах (13,8 МПа и 570 °С) ее доля доходит до 92 %. [c.387]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...